【工程类职业资格】二级注册结构工程师-高层建筑结构、高耸结构与横向作用(二)及答案解析.doc

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1、二级注册结构工程师-高层建筑结构、高耸结构与横向作用(二)及答案解析(总分：52.00，做题时间：90 分钟)一、B选择题/B(总题数：14，分数：52.00)B每题的四个备选项中只有一个符合题意，请写出主要的计算过程及计算结果，概念题要求写出所选答案的主要依据/B（分数：2.00）(1).图 6-31(a)所示为一个 8 层钢筋混凝土框架结构的平面图。该建筑抗震烈度为 8 度，属于二级抗震等级。下列结构动力分析方法中，正确的是U /U。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).在 8 度抗震区有一高 21m 的钢筋混凝土的框架结构裙房，与高 120m 的钢筋混凝土框架一剪力墙结构主楼之间，设

2、防震缝一道。根据高层建筑混凝土结构技术规范(JGJ 3-2002、J186-2002)，该防震缝的最小宽度 应为U /Umm。 A.70 B.77 C.110 D.539（分数：1.00）A.B.C.D.某 15 层剪力墙，总高 H=42.4m，截面尺寸如图 6-30(a)所示，所受水平地震作用如图 6-30(b)所示。材料弹性模量 E=2.55104MPa。（分数：3.00）(1).此剪力墙属于U /U。 A.整截面墙 B.整体小开口墙 C.联肢墙 D.壁式框架（分数：1.00）A.B.C.D.(2).由水平地震作用产生的，11 层剪力墙肢 2 底所受到的弯矩、轴力和剪力最接近于 U /U。

3、 A.M=192.98kNm；N=670.93kN；V=74.31kN B.M=123.57kNm；N=108.16kN；V=28.96kN C.M=85.76kNm；N=128.26kN；V=24.73kN D.M=36.96kNm；N=128.60kN；V=27.64kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).房屋顶部侧移最接近于U /Umm。 A.13.5 B.14.4 C.15.3 D.16.1（分数：1.00）A.B.C.D.有一多层框架一剪力墙结构的 L 形底部加强区剪力墙，如图 6-23 所示，8 度抗震设防，抗震等级为二级，混凝土强度等级为 C40，暗柱(配有纵向钢筋部分)的

4、受力钢筋采用 HRB335( )，暗柱的箍筋和墙身的分布筋均采用 HPB235()，该剪力墙身的竖向和水平向的双向分布钢筋均为 ，剪力墙承受的重力荷载代表值 N=5860.5kN。（分数：3.00）(1).当该剪力墙加强部位允许设置构造边缘构件时，其在重力荷载代表值作用下的底截面最大轴压比限值 N，max 与该墙的实际轴压比 N的比值( Nmax/ N。)，最接近于U /U。 A.0.722 B.0.91 C.1.09 D.1.15（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定重力荷载代表值修改为 N=8480.4kN，其他数据不变，则剪力墙约束边缘构件沿墙肢的长度 e最接近于U /Umm。

5、A.450 B.540 C.600 D.650（分数：1.00）A.B.C.D.(3).一展览厅的圆弧形静定三铰拱，其跨度 =25m，矢高 f=4m(图 6-8)，在 C、D、E 处均作用着两个集中荷载 Pgk及 Pqk，即一是由永久荷载标准值产生的拱顶集中荷载 Pgk=100kN，另一是由拱面活荷载标准值产生的拱顶集中荷载 Pqk=50kN，由此算得该拱底部拉杆的轴向拉力设计值 NA=U /UkN。（分数：1.00）A.B.C.D.某现浇多层框架，抗震等级为一级，混凝土强度等级采用 C35，钢筋采用HRB400( )及 HPB235()，中柱纵向钢筋的配置如图 6-19 所示。（分数：2.0

6、0）(1).当等直径纵向钢筋为 12 根时，要最满足、最接近规程中规定的对全截面纵向钢筋配筋的构造要求，其配筋应为U /U。 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).柱配筋方式见图 6-19。假定柱剪跨比 2，柱轴压比为 0.70；纵向钢筋为 12 22，保护层厚30mm。要最满足规程中的构造要求，则柱加密区配置的复合箍筋的直径、间距应为U /U。 （分数：1.00）A.B.C.D.一单层平面框架(图 6-10)，由屋顶永久荷载标准值产生的 D 点柱顶弯矩标准值MDgk=50kNm。（分数：2.00）(1).由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值 MDgk=30kNm，则 D 点的弯矩设计值

7、 MD，最接近于U /UkNm。 A.130 B.102 C.96.9 D.95（分数：1.00）A.B.C.D.(2).现尚需计及如图 6-11 所示由风荷载产生的 D 点弯矩标准值 MDwk=25kNm，由此算得 D 点组合后的弯矩设计值 MD最接近于U /UkNm。(不采用简化规则)（分数：1.00）A.B.C.D.有一连梁的截面尺寸为 bh=160mm900mm，净跨 n=900mm，抗震等级为二级，纵筋 HRB335 级，f y=300N/mm2，箍筋 HPB235 级，f yv=210N/mm2，混凝土强度为C30，f e=14.3N/mm2，f t=1.43N/mm2。由楼层荷载

8、传到连梁上的剪力 VGb很小，略去不计。由地震作用产生的连梁剪力设计值 Vb=150kN。（分数：5.00）(1).采用对称配筋时，连梁正截面受弯所配置的纵筋最接近于U /U。 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).连梁配置箍筋时的剪力设计值最接近于U /UkN。 A.150 B.165 C.180 D.195（分数：1.00）A.B.C.D.(3).连梁的容许剪力设计值最接近于U /UkN。 A.349 B.387 C.402 D.465（分数：1.00）A.B.C.D.(4).连梁配置的箍筋最接近于U /U。 （分数：1.00）A.B.C.D.(5).连梁每侧的腰筋配置最接近于U /U

9、 A.410 B.48 C.312 D.310（分数：1.00）A.B.C.D.已知 20 层的剪力墙结构住宅，非抗震设计，建筑结构安全等级为二级，取重要性系数 0=1.0，某底层矩形截面剪力墙墙肢长 hw=4020mm，混凝土强度等级为C40，墙体端部暗柱纵向受力钢筋用 HRB335 级，墙体分布钢筋和端部暗柱箍筋用 HPB235 级。（分数：2.00）(1).若底层层高为 4.2m，则剪力墙的厚度不应小于U /Umm。 A.140 B.160 C.180 D.200（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若剪力墙的厚度 bw为 200mm，内力设计值 M=376.9kNm，N=4018

10、6kN，V=811.2kN，则墙体的水平分布钢筋配置最为合适的是U /U。（分数：1.00）A.B.C.D.某 11 层住宅，采用钢框架结构，其结构质量及刚度沿高度分布基本均匀，各层层高如图 6-35 所示。抗震设防烈度为 7 度。（分数：3.00）(1).假定水平地震影响系数 1=0.22；屋面恒荷载标准值为 4300kN，等效活荷载标准值为 480kN，雪荷载标准值为 160kN；各层楼盖处恒荷载标准值为 4100kN，等效活荷载标准值为 550kN。试问，结构总水平地震作用标准值 FEk(kN)，与下列U /U项数值最为接近。提示：按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)底部剪

11、力法计算。 A.8317 B.8398 C.8471 D.8499（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定屋盖和楼盖处重力荷载代表值均为 G，与结构总水平地震作用等效的底部剪力标准值FEk=10000kN，基本自振周期 T1=1.1s。试问，顶层总水平地震作用标准值 F 11Ek(kN)，与下列U /U项数值最为接近。 A.3000 B.2400 C.1600 D.1400（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定框架钢材采用 Q345，f v=345N/mm2，某梁柱节点构造如图 6-36 所示。试问，柱在节点域满足高层建筑混凝土结构技术规范(JGJ3-2002、J 186-200

12、2)要求的腹板最小厚度 twe(mm)，与下列U /U项数值最为接近。提示：按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)计算。（分数：1.00）A.B.C.D.10 层框架一剪力墙结构，抗震设防烈度为 8 度，类场地，设计地震分组：第一组。首层层高 6m，2 层层高 4.5m，310 层层高 3.6m，总高度 39.3m。质量和刚度沿高度分布比较均匀，各楼层重力荷载代表值 Gi如图 6-34 所示。各楼层框架的 Di值及剪力墙等效刚度如表 6-4 所列。采用侧移法协同工作计算在连续均布荷载作用下结构假想顶点位移 T= uqH4/100EIw，并已知当结构刚度特征值 =1.2 时位移系数 u

13、8.07。结构阻尼 =0.05。（分数：5.00）(1).未考虑非结构构件刚度影响时的结构基本自振周期 T1(s)，最接近于U /U项数值。 A.0.5 B.0.9 C.1.2 D.1.7（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若结构自振周期 T1=0.68s，则 T1 相对应的地震影响系数 1与U /U项数值最为接近。 A.0.077 B.0.088 C.0.112 D.0.16（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定结构自振周期为 T1=0.793s，结构底部由水平地震作用产生的总弯矩标准值 M0(kNm)，与U /U项数值最为接近。 A.137981 B.154368 C.19

14、4018 D.202112（分数：1.00）A.B.C.D.(4).某矩形框筒，平面尺寸如图 6-24 所示，总高度 102m，承受水平力 q=20kN/m，可简化成双槽形截面，等效槽形截面如图 6-24 所示。角柱为 L 形、截面面积 A3=6.41m2、形心坐标 y=0.90m。槽形截面惯性矩为3056.5m4。计算图中底层 3 号柱所受的轴力 N3最接近于U /UkN。（分数：1.00）A.B.C.D.(5).某框架一核心筒结构底层一连梁如图 6-25 所示，连梁截面 bb=400mm，h b=1800mm，混凝土强度等级C35，(f e=16.7N/mm2)，水平地震作用组合连梁剪力设

15、计值 V=840kN，当连梁中交叉暗撑与水平线夹角为，sin=0.66 时，交叉暗撑采用 HRB400 钢。交叉暗撑计算所需纵向钢筋最接近于U /U。（分数：1.00）A.B.C.D.某现浇框架一核心筒高层建筑结构，地上 35 层高 130m，内筒为钢筋混凝土，外周边为型钢混凝土框架，抗震设防烈度为 7 度，丙类，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为 0.1g，场地类别为类，阻尼比 =0.04，结构的基本自振周期 T1=20s，周期折减系数取 0.8。（分数：9.00）(1).计算多遇地震作用时，该结构的水平地震作用影响系数 最接近于U /U。 A.0.0175 B.0.020 C.0.

16、022 D.0.024（分数：1.00）A.B.C.D.(2).抗震设计时，在水平地震作用下，对应于地震作用标准值的结构底部总剪力计算值为 8800kN；对于地震作用标准值且未经调整的各层框架总剪力中，24 层最大，其计算值为 1600kN。则各楼层框架的剪力经调整后最接近于U /UkN。 A.1500 B.1760 C.1920 D.2400（分数：1.00）A.B.C.D.(3).外周边框架底层某中柱，截面 700mm700mm，混凝土强度等级 C50(fe=23.1N/mm2)，内置 Q345 型钢(fa=295N/mm2)，地震作用组合的柱轴向压力设计值 N=19000kN，剪跨比 =

17、2.4。当要求柱轴压比 N0.8 时，其采用的型钢截面面积应最接近于U /Umm 2。 A.15000 B.19500 C.36000 D.45720（分数：1.00）A.B.C.D.(4).条件同题(3)，当柱轴压比 N=0.8，该柱在箍筋加密区的纵向钢筋和箍筋，下列各项中，最接近有关规范、规程最低构造要求的是U /U。（分数：1.00）A.B.C.D.(5).一客车停车库的楼面结构平面如图 6-1(a)所示，该结构采用单向板及主次梁结构，次梁的间距为4m，主梁(框架梁)的间距沿纵向为 9m，沿横向为 8m。次梁将楼面永久荷载及楼面活荷载以集中荷载传递给主梁(图 6-1(b)，当按建筑结构荷

18、载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)规定考虑楼面活荷载折减系数时，则可算得次梁传给主梁的活荷载集中荷载标准值 Pqk=U /UkN。（分数：1.00）A.B.C.D.(6).黑龙江省佳木斯西北方向某县的一多层建筑在设计时，建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006年版)附录 D 中没有给出该县的基本雪压，但当地气象部门给出年最大积雪深度为 0.50m，由此设计单位可按建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) (2006 年版)附录 D 第 D.1.2 条规定确定雪压值 s=U /UkN/m2。 A.0.50 B.0.60 C.0.74 D.0.80（分数：

19、1.00）A.B.C.D.(7).位于设防烈度 8 度，类场地，高 58m，丙类的钢筋混凝土框架一剪力墙结构房屋。在重力荷载代表值，水平风荷载及水平地震作用下第四层边柱的轴向力标准值分别为 NG=4200kN，N w=1200kN，n Eb=500kN；柱截面为 600mm800mm，混凝土 C40，f e=19.1N/ mm2。第四层层高 3.60m，横梁高 600mm。经计算知剪力墙部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的 50%较多。则该柱轴压比验算结果正确的是U /U。 A. N=0.6210.80，符合规程要求 B. N=0.6440.75，符合规程要求 C. N=0.6570

20、80，符合规程要求 D. N=0.6570.85，符合规程要求（分数：1.00）A.B.C.D.(8).一商厦建筑的抗震设防烈度为 8 度(0.30g)。该建筑的入口处采用悬挑长度为 17.5m 的钢桁架(图 6-6)，桁架高度为 2.5m。钢桁架节点上的重力荷载代表值 Pgk=90kN。由此，可算得该桁架端部斜腹杆 a 仅由竖向地震作用产生的轴向力（分数：1.00）A.B.C.D.(9).一幢高度为 99m 的剪力墙结构(图 6-2)，其女儿墙高度 h=2.0m，女儿墙中部到室外地面的高度H=100m。基本风压 w0=0.5kN/m2，B 类地面粗糙度。女儿墙底部由风荷载产生的弯矩标准值

21、Mwk(kNm/m)与下列 U /U项数值接近。（分数：1.00）A.B.C.D.如图 6-29 所示，在类场地上建一座高为 100m 的钢筋混凝土烟囱。设防烈度为 7 度，远震，T g=0.55s，烟囱自重的标准值 Gk=18738.8kN，筒身的重心 C 距基石出顶面 H0=37.7m。（分数：4.00）(1).试问烟囱的第一周期 T1最接近于U /Us。 B表 6-2/B高度(m) 外径(m)100 3.7490 4.2480 4.7470 5.2460 5.7450 6.2440 6.7430 7.2420 7.7410 8.240 8.74 A.2.013 B.2.690 C.3.7

22、56 D.4.106（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定该烟囱的基本周期为 2.5s，试确定与之相应的水平地震影响系数与U /U项数值最为接近。 A.0.0154 B.0.016 C.0.0205 D.0.041（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定该烟囱基本自振周期 T1=2.40s， 1=0.02124。其底部由水平地震作用标准值产生的地震剪力 V0最接近于U /UkN。 A.367.10kN B.340.50kN C.338.31kN D.328.67kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).某 3 层内框架砖房，四角设有构造柱，建筑平面、剖面如图 6-32 所示。

23、设防烈度 7 度，内框架混凝土强度等级 C20，柱截面 400mm400mm，梁截面 250mm650mm，现浇混凝土楼、屋盖。砖强度等级MU10，砂浆强度等级一层为 M10，二层为 M7.5，三层为 M5。外墙厚 370mm，墙外缘距轴线 120mm。山墙未设门窗，基础顶面标高-0.5000。已知各质点重力荷载代表值为 G3=5300kN，G 2=7100kN，G 1=7500kN，各层的水平地震剪力设计值 V1、V 2、V 3最接近于U /U。（分数：1.00）A.B.C.D.某大城市郊区某 28 层的高层建筑，如图 6-3 所示。地面以上高度为 90m，平面为一外径 26m 的圆形。基本

24、风压数值为 0.50kN/m2，风荷载体型系数为 0.8。（分数：3.00）(1).当结构基本自振周期 T1=1.6s 时，风荷载脉动增大系数 最接近于U /U。 A.1.360 B.1.468 C.1.481 D.1.521（分数：1.00）A.B.C.D.(2).已知屋面处的风振系数 90=1.68，则屋面高度处的风荷载标准值 wk，最接近于 U /UkN/m2。 A.1.730 B.1.493 C.1.357 D.1.271（分数：1.00）A.B.C.D.(3).已知作用于 90m 高度屋面处的风荷载标准值 wk=1.50kN/m2，作用于 90m 高度屋面处的突出屋面小塔楼风荷载标准

25、值P 90=600kN。假定风荷载沿高度呈倒三角形分布，地面处为 0，如图 6-4 所示。则在高度z=30m 处风荷载产生的倾覆力矩设计值最接近于U /UkNm。（分数：1.00）A.B.C.D.一钢筋混凝土排架，由于三种荷载(不包括柱自重)使排架柱柱脚 A 处产生三个柱脚弯矩标准值，M Agk=50kNm、M Aqk=30kNm、M Aek=60kNm(图 6-12a、b、c)，MAgk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，M Aqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，M Aek是柱中部吊车梁上 A5 级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值 MAwk=6

26、5kNm(图 6-12d)。（分数：4.00）(1).由桁架上永久荷载、活荷载和吊车荷载产生的柱脚最大弯矩设计值 MA应为U /UkNm。计算时对效应的组合不采用建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)第 3.2.4 条的简化规则。 A.160.8 B.166 C.173.4 D.180（分数：1.00）A.B.C.D.(2).还需考虑风荷载作用下产生的柱脚弯矩。由桁架上永久荷载和三种可变荷载确定的柱脚最大弯矩设计值 MA应为U /UkNm。计算时对效应的组合不采用建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006年版)第 3.2.4 条的简化规则。 A.215.

27、4 B.228 C.230 D.239.2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).采用建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)第 3.2.4 条的简化规则，计算在四种工况下柱脚 A 处的最大弯矩设计值 MA应为U /UkNm。 A.255.3 B.239.2 C.228 D.210.3（分数：1.00）A.B.C.D.(4).在选择楼盖结构设计方案时，下列各项不可取的是U /U。 A.抗震设计时，不论板柱一剪力墙结构房屋有多高，顶层及地下一层的顶板，应采用现浇的肋形梁板结构 B.房屋高度超过 50m 时，框架一核心筒结构房屋的楼盖，应采用现浇楼盖结构，包括肋形梁板楼盖

28、双向密肋楼盖、压型钢板与混凝土的组合楼盖等 C.房屋高度不超过 50m 的部分框支剪力墙结构，其转换层也可采用装配整体式楼盖，但应有增加预制板之间的整体性一系列构造措施 D.房屋高度不超过 50m 的框架结构或剪力墙结构，允许采用装配式楼盖，并配以提高预制板之间的整体性措施（分数：1.00）A.B.C.D.某 6 层框架结构，如图 6-18 所示，设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度为0.209，设计地震分组为第二组，场地类别为类，集中在屋盖和楼盖处的重力荷载代表值为 G6=4750kN，G 2-5=6050kN，G 1=7000kN。采用底部剪力法计算。提示：使用规范建筑抗震设计规范(C

29、B 50011-2001)(2008 年版)。（分数：5.00）(1).假定结构的基本自振周期 T1=0.65s，结构阻尼比 =0.05。结构总水平地震作用标准值 FEk最接近于U /UkN。 A.2492 B.3271 C.4217 D.4555（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若该框架为钢筋混凝土结构，结构的基本自振周期 T1=0.85s，总水平地震作用标准值 FEk=3304kN，作用于顶部附加水平地震作用标准值F 6最接近于U /UkN。 A.153 B.258 C.466 D.525（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若已知结构总水平地震作用标准值 FEk=3126kN

30、顶部附加水平地震作用F 6=256kN，作用于 G5处的地震作用标准值 F5最接近于U /UkN。 A.565 B.697 C.756 D.914（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若该框架为钢结构，结构的基本自振周期 T1=1.2s，结构阻尼比 =0.035，其他数据不变，结构总水平地震作用标准值 FEk最接近于U /UkN。 A.2413 B.2689 C.2839 D.3140（分数：1.00）A.B.C.D.(5).在某大城市市中心有一特重要的钢筋混凝土框架一核心筒结（分数：1.00）A.B.C.D.二级注册结构工程师-高层建筑结构、高耸结构与横向作用(二)答案解析(总分：52

31、00，做题时间：90 分钟)一、B选择题/B(总题数：14，分数：52.00)B每题的四个备选项中只有一个符合题意，请写出主要的计算过程及计算结果，概念题要求写出所选答案的主要依据/B（分数：2.00）(1).图 6-31(a)所示为一个 8 层钢筋混凝土框架结构的平面图。该建筑抗震烈度为 8 度，属于二级抗震等级。下列结构动力分析方法中，正确的是U /U。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *则其 L/Bmax值超过高层建筑混凝土结构技术规范(JGJ3-2002、J186-2002)表 4.3.3 规定的 8 度抗震的限值，即该框架属于平面布置不规则结构。底部剪力法，主要适用于

32、房屋不发生扭转振动的、高度不大、质量和刚度沿高度分布较均匀、且为以剪切变形为主的情况。该结构扭转影响明显，利用底部剪力法进行抗震设计是不合适的；本楼应按考虑扭转耦联振动影响的振型分解反应谱法，对房屋的横向和纵向进行抗震计算。(2).在 8 度抗震区有一高 21m 的钢筋混凝土的框架结构裙房，与高 120m 的钢筋混凝土框架一剪力墙结构主楼之间，设防震缝一道。根据高层建筑混凝土结构技术规范(JGJ 3-2002、J186-2002)，该防震缝的最小宽度 应为U /Umm。 A.70 B.77 C.110 D.539（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据高层建筑混凝土结构技术规范(J

33、GJ 3-2002、J186-2002)第 4.3.10 条，防震缝两侧结构体系不同时，防震缝宽度按侧向刚度较小的结构类型确定；当防震缝两侧的房屋高度不同时，防震缝宽度以较低的房屋高度确定。防震缝的最小宽度理论上应为缝两侧结构在地震时的最大水平位移之和。因此，防震缝的最小宽度为： *某 15 层剪力墙，总高 H=42.4m，截面尺寸如图 6-30(a)所示，所受水平地震作用如图 6-30(b)所示。材料弹性模量 E=2.55104MPa。（分数：3.00）(1).此剪力墙属于U /U。 A.整截面墙 B.整体小开口墙 C.联肢墙 D.壁式框架（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 具体

34、计算如下： 墙，计算墙肢惯性矩： * *(2).由水平地震作用产生的，11 层剪力墙肢 2 底所受到的弯矩、轴力和剪力最接近于 U /U。 A.M=192.98kNm；N=670.93kN；V=74.31kN B.M=123.57kNm；N=108.16kN；V=28.96kN C.M=85.76kNm；N=128.26kN；V=24.73kN D.M=36.96kNm；N=128.60kN；V=27.64kN（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 * *(3).房屋顶部侧移最接近于U /Umm。 A.13.5 B.14.4 C.15.3 D.16.1（分数：1.00）A.B.C.D.

35、 解析：解析 *有一多层框架一剪力墙结构的 L 形底部加强区剪力墙，如图 6-23 所示，8 度抗震设防，抗震等级为二级，混凝土强度等级为 C40，暗柱(配有纵向钢筋部分)的受力钢筋采用 HRB335( )，暗柱的箍筋和墙身的分布筋均采用 HPB235()，该剪力墙身的竖向和水平向的双向分布钢筋均为 ，剪力墙承受的重力荷载代表值 N=5860.5kN。（分数：3.00）(1).当该剪力墙加强部位允许设置构造边缘构件时，其在重力荷载代表值作用下的底截面最大轴压比限值 N，max 与该墙的实际轴压比 N的比值( Nmax/ N。)，最接近于U /U。 A.0.722 B.0.91 C.1.09 D

36、1.15（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(2).假定重力荷载代表值修改为 N=8480.4kN，其他数据不变，则剪力墙约束边缘构件沿墙肢的长度 e最接近于U /Umm。 A.450 B.540 C.600 D.650（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 * =max0.152000，1.5300，450，300+300=600mm(3).一展览厅的圆弧形静定三铰拱，其跨度 =25m，矢高 f=4m(图 6-8)，在 C、D、E 处均作用着两个集中荷载 Pgk及 Pqk，即一是由永久荷载标准值产生的拱顶集中荷载 Pgk=100kN，另一是由拱面活荷载标准值产生的拱顶

37、集中荷载 Pqk=50kN，由此算得该拱底部拉杆的轴向拉力设计值 NA=U /UkN。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 *某现浇多层框架，抗震等级为一级，混凝土强度等级采用 C35，钢筋采用HRB400( )及 HPB235()，中柱纵向钢筋的配置如图 6-19 所示。（分数：2.00）(1).当等直径纵向钢筋为 12 根时，要最满足、最接近规程中规定的对全截面纵向钢筋配筋的构造要求，其配筋应为U /U。 （分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *(2).柱配筋方式见图 6-19。假定柱剪跨比 2，柱轴压比为 0.70；纵向钢筋为 12 22，保护层厚30mm。要最满足规

38、程中的构造要求，则柱加密区配置的复合箍筋的直径、间距应为U /U。 （分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 * *一单层平面框架(图 6-10)，由屋顶永久荷载标准值产生的 D 点柱顶弯矩标准值MDgk=50kNm。（分数：2.00）(1).由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值 MDgk=30kNm，则 D 点的弯矩设计值 MD，最接近于U /UkNm。 A.130 B.102 C.96.9 D.95（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 根据建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)第 3.2.3 条，可变荷载效应及永久荷载效应下的荷载效应组合设计值分

39、别计算如下：当为屋顶均布活荷载效应控制的组合时：MD=1.250+1.430=102kNm；当为永久荷载效应控制的组合时：MD=1.3550+1.40.730=96.9kNm102kNm。故该效应组合由屋顶均布活荷载效应控制，即 MD=102kNm。(2).现尚需计及如图 6-11 所示由风荷载产生的 D 点弯矩标准值 MDwk=25kNm，由此算得 D 点组合后的弯矩设计值 MD最接近于U /UkNm。(不采用简化规则)（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)第 3.2.3 条，荷载效应组合设计值分别为：当按屋顶均布

40、活荷载效应控制的组合时(风荷载的组合值系数 e=0.6)：MD=1.250+1.430+1.40.625=123kNm；当按风荷载效应控制的组合时(屋顶均布活荷载的组合值系 e=0.7)：MD=1.250+1.425+1.40.730=124.4kNm；当按永久荷载效应控制的组合时：MD=1.3550+1.40.730+1.40.625=117.9kNm。上述三式计算比较得到：应按风荷载效应控制的组合确定 D 点弯矩设计值 MD，即 MD=123kNm。有一连梁的截面尺寸为 bh=160mm900mm，净跨 n=900mm，抗震等级为二级，纵筋 HRB335 级，f y=300N/mm2，箍筋

41、 HPB235 级，f yv=210N/mm2，混凝土强度为C30，f e=14.3N/mm2，f t=1.43N/mm2。由楼层荷载传到连梁上的剪力 VGb很小，略去不计。由地震作用产生的连梁剪力设计值 Vb=150kN。（分数：5.00）(1).采用对称配筋时，连梁正截面受弯所配置的纵筋最接近于U /U。 （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *(2).连梁配置箍筋时的剪力设计值最接近于U /UkN。 A.150 B.165 C.180 D.195（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(3).连梁的容许剪力设计值最接近于U /UkN。 A.349 B.387 C.40

42、2 D.465（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *(4).连梁配置的箍筋最接近于U /U。 （分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 *满足要求。(5).连梁每侧的腰筋配置最接近于U /U。 A.410 B.48 C.312 D.310（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *已知 20 层的剪力墙结构住宅，非抗震设计，建筑结构安全等级为二级，取重要性系数 0=1.0，某底层矩形截面剪力墙墙肢长 hw=4020mm，混凝土强度等级为C40，墙体端部暗柱纵向受力钢筋用 HRB335 级，墙体分布钢筋和端部暗柱箍筋用 HPB235 级。（分数：2.00）(1).若底层层

43、高为 4.2m，则剪力墙的厚度不应小于U /Umm。 A.140 B.160 C.180 D.200（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 根据混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)第 10.5.2 条，对剪力墙结构，墙的厚度不宜小于楼层高度的 1/25，即 4020/25=160.8mm。(2).若剪力墙的厚度 bw为 200mm，内力设计值 M=376.9kNm，N=4018.6kN，V=811.2kN，则墙体的水平分布钢筋配置最为合适的是U /U。（分数：1.00）A. B. C. D.解析：某 11 层住宅，采用钢框架结构，其结构质量及刚度沿高度分布基本均匀，各层层高

44、如图 6-35 所示。抗震设防烈度为 7 度。（分数：3.00）(1).假定水平地震影响系数 1=0.22；屋面恒荷载标准值为 4300kN，等效活荷载标准值为 480kN，雪荷载标准值为 160kN；各层楼盖处恒荷载标准值为 4100kN，等效活荷载标准值为 550kN。试问，结构总水平地震作用标准值 FEk(kN)，与下列U /U项数值最为接近。提示：按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)底部剪力法计算。 A.8317 B.8398 C.8471 D.8499（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ 99-98)第 4.3.4 条，由

45、式(4.3.4-1)可得，结构总水平地震作用标准值为：FEk= eq=0.220.8(4300+410010+1600.5+550100.5)=8471kN。(2).假定屋盖和楼盖处重力荷载代表值均为 G，与结构总水平地震作用等效的底部剪力标准值FEk=10000kN，基本自振周期 T1=1.1s。试问，顶层总水平地震作用标准值 F 11Ek(kN)，与下列U /U项数值最为接近。 A.3000 B.2400 C.1600 D.1400（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *(3).假定框架钢材采用 Q345，f v=345N/mm2，某梁柱节点构造如图 6-36 所示。试问，柱在节点域满足高层建筑混凝土结构技术规范(JGJ3-2002、J 186-2002)要求的腹板最小厚度 twe(mm)，与下列U /U项数值最为接近。提示：按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)计算。（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 *10 层框架一剪力墙结构，抗震设防烈度为 8 度，类场地，设计地震分组：第一组。首层层高 6m，2 层层高 4.