【工程类职业资格】二级注册结构工程师-高层建筑结构、高耸结构与横向作用(一)及答案解析.doc

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1、二级注册结构工程师-高层建筑结构、高耸结构与横向作用(一)及答案解析(总分：51.00，做题时间：90 分钟)一、B选择题/B(总题数：12，分数：51.00)B每题的四个备选项中只有一个符合题意，请写出主要的计算过程及计算结果，概念题要求写出所选答案的主要依据/B（分数：2.00）(1).关于柱轴压比限值的要求，下列各项不正确的是U /U。 A.框支剪力墙结构，抗震等级属于一级的框支柱(包括框支角柱)，其轴压比不宜大于 0.60 B.框架一剪力墙结构，抗震等级属一级的框架柱，当剪力墙部分承受的地震倾覆力矩小于结构总地震倾覆力矩的 50%较多时，其框架柱轴压比不宜大于 0.70 C.框架一核心

2、筒结构，抗震等级属一级的框架柱，当核心筒结构承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的 50%时，其框架柱轴压比不宜大于 0.75 D.筒中筒结构，抗震等级属一级的密集柱，沿柱全高采用井字复合箍，箍筋间距 100mm、肢距150mm、箍径 12mm；其内筒承受的地震倾覆力矩小于结构总地震倾覆力矩的 50%较多时，其密集柱的轴压比不宜大于 0.75（分数：1.00）A.B.C.D.(2).在设计屋面结构时，下列说法不正确的是U /U。 A.根据建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)的规定，不上人的屋面均布活荷载标准值 0.5kN/m2中，不包括因屋面排水不畅或堵塞所引起

3、的积水重 B.根据建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)的规定，屋顶花园的均布活荷载标准值 3.0kN/m2中，不包括土、石、花草等重量 C.屋面均布活荷载，不与雪荷载同时组合 D.当为斜屋面时，建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)所提供的屋面均布活荷载标准值是以沿屋面斜坡面积衡量的（分数：1.00）A.B.C.D.某单层工业厂房，厂房柱距 12m，采用工字形截面的实腹式钢吊车梁。设置有两台 Q=25/10t 的软钩桥式吊车，吊车每侧有两个车轮，轮距 4m，最大轮压标准值 Pk，max =279.7kN，横行小车质量标准值 Q1=73.5k

4、N，吊车轨道高度hR=130mm（分数：5.00）(1).当吊车为中级工作制时，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于U /UkN。 A.8.0 B.11.1 C.15.9 D.22.2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定吊车为重级工作制时，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于U /UkN。 A.8.0 B.14.0 C.28.0 D.42.0（分数：1.00）A.B.C.D.(3).某高层钢结构，按 8 度抗震设防。结构设中心支撑，支撑斜杆钢材采用 Q345(fy=325N/mm2)，构件横断面如图 6-7 所示。则满足腹板宽厚比要求的腹板厚度 t 最接近于U /Um

5、m。提示：按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)设计。（分数：1.00）A.B.C.D.(4).下列四种高层建筑结构布置正确的是U /U。 A.框架结构体系，当矩形建筑平面的长边边长为短边的 4 倍时，主要承重框架宜顺长向布置，形成纵向布置方案，对抗侧力有利 B.框架一剪力墙结构体系，当矩形建筑平面的长边边长为短边的 4 倍时，顺长边方向布置的纵向剪力墙宜集中布置在房屋的纵向两尽端 C.不论采用哪种结构，在一个独立结构单元内，其结构的平面布置宜对称、刚度和承载力分布均匀 D.不论场地的地质情况如何，为了高层建筑的抗滑和抗倾覆需要，均宜设地下室（分数：1.00）A.B.C.D.(5).

6、一幢五层的商店建筑，其抗震设防烈度为 8 度(0.2g)，场地类别为类，设计地震分组为第一组。该建筑采用钢结构，结构基本自振周期 T1=0.4s，阻尼比 =0.035。由此，根据图 6-7 可算得该钢结构的地震影响系数 =U /U。（分数：1.00）A.B.C.D.如图 6-37 所示一钢筋混凝土水塔，有六根支柱支承。各层重力代表值 Gi见表6-6，已知设防烈度 7 度，近震，设计地震分组为第二组，类场地。基本自振周期 T1，满载 T1=2.06s，空载 T1=1.35s。 B表 6-6/B水柜序号 1 2 3 4 5 6满载 空载Gi(kN) 92 194 200 205 217 294 2

7、671 963（分数：4.00）(1).按高耸结构设计规范(GB 50135-2006)计算水柜满载时的地震影响系数 1，其与U /U项数值最为接近。 A.0.08 B.0.021 C.0.016 D.0.0141（分数：1.00）A.B.C.D.(2).计算水柜空载时的地震影响系数 2，其与U /U项数值最为接近。 A.0.08 B.0.016 C.0.021 D.0.032（分数：1.00）A.B.C.D.(3).按底部等效弯矩法求基底弯矩 M0(kNm)，水柜满载及空载时 M0与U /U项数值最为接近。 A.2060.44；1511.71 B.1644.78；966.17 C.1420.

8、97；672.41 D.1252.23；672.41（分数：1.00）A.B.C.D.(4).某具有高层装配整体楼面的框架一剪力墙结构，抗震设防烈度 8 度，楼面横向宽度 18m，在布置横向剪力墙时，下列间距符合规定的是U /U。 A.30m B.40m C.45m D.54m（分数：1.00）A.B.C.D.某建造于大城市市区的 28 层公寓，采用钢筋混凝土剪力墙结构体系。平面为矩形，共 6 个开间，横向剪力墙间距为 8.1m，层高 2.8m，房屋宽 15.7m，地面粗糙度 D 类。混凝土强度等级采用 C30，纵向钢筋采用 HRB335 钢，箍筋采用HPB235 钢。a s=as=35mm。

9、分数：3.00）(1).工程所在场地的地基土的构成如表 6-1 所示。 B表 6-1/B序号 地质柱状图 层底深底 (m) 层厚(m) 土层剪切波速 s(m/s)1 杂填土 2.50 2.50 1002 粘土 5.50 3.00 2003 粉质粘土 9.00 3.50 1604 稍密卵石 13.00 4.00 3005 中密卵石 18.00 5.00 3806 砂岩 800若有抗震要求时，确定其建筑场地类别为U /U类。 A. B. C. D.（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当未考虑非结构构件影响折减系数时，该建筑物的横向自振周期 T1最接近于U /Us。 A.3.4 B.2.8

10、C.2.2 D.1.6（分数：1.00）A.B.C.D.(3). （分数：1.00）A.B.C.D.一幢 8 层的钢筋混凝土框架结构，在设防烈度 8 度(0.2g)多遇地震的水平地震作用下的水平位移如图 6-5 所示。其顶层的弹性水平位移 8=60mm，第 7 层的水平位移 7=52mm。（分数：3.00）(1).计算得顶层的弹性层间位移 e，8 =U /U。 A.1/400 B.1/500 C.1/600 D.1/650（分数：1.00）A.B.C.D.(2).已算得多遇地震作用下的第 8 层弹性层间位移，现已知第 8 层的楼层屈服强度系数 y=0.4(楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料

11、强度标准值计算的楼层受剪承载力和按罕遇地震作用标准值计算的弹性地震剪力的比值)。由此可算得该框架结构在第 8 层的弹塑性层间位移角 P，8 =U /U。 A.1/250 B.1/220 C.1/200 D.1/150（分数：1.00）A.B.C.D.(3).一幢 20 层的高层建筑，采用钢筋混凝土结构。该建筑的抗震设防烈度为 8 度(0.3g)，场地类别为类，设计地震分组为第一组。该结构的第一自振周期 T1=1.2s，阻尼比 =0.05，地震影响系数 最接近于U /U。 A.0.08 B.0.07 C.0.06 D.0.05（分数：1.00）A.B.C.D.一幢十层教学楼，采用全现浇钢筋混凝土

12、框架结构体系，抗震设防烈度为 8 度，设计地震分组为一组、类场地。在重力荷载代表值作用下，中间横向框架的计算简图如图 6-16 所示。（分数：4.00）(1).在重力荷载代表值作用下，已知三层横梁的支座弯矩如图 6-16 所示。当考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯矩进行调幅，并取调幅系数为 0.8 时，则边横梁的跨中弯矩设计值 M 最接近于U /UkNm。 A.735 B.88 C.93 D.111（分数：1.00）A.B.C.D.(2).未考虑非结构构件刚度影响时的框架基本自振周期 T1最接近于U /Us。 A.0.5 B.0.9 C.1.2 D.1.7（分数：1.00）A.B.C.D.

13、3).假定建筑物各层的重力荷载代表值如图 6-17 所示，且结构基本自振周期 T1=1.0s。若采用底部剪力法进行地震作用计算时，结构总水平地震作用设计值 FE最接近于U /UkN。（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若二层中柱截面 600mm600mm 混凝土 C30 在重力荷载代表值作用下 NG=2200kN，在水平地震作用下该柱的附加轴向力标准值为 NEk=150kN，柱混凝土保护层厚度为 30mm，箍筋采用 HPB235 钢筋四肢，其加密区内的箍筋体积配箍率 v不宜小于U /U。 A.0.6% B.0.95% C.1.0% D.1.2%（分数：1.00）A.B.C.D.某城市郊

14、区有一 30 层的一般钢筋混凝土高层建筑，如图 6-14 所示。地面以上高度为 100m，迎风面宽度为 25m，按 100 年重现期的基本风压 w0=0.60kN/m2，风荷载体型系数为 1.3。（分数：4.00）(1).结构基本自振周期 T1=1.9s，高度 80m 处的风振系数最接近于U /U。提示：结构振型系数采用振型计算点距地面高度 z 与房屋高度 H 的比值。 A.1.276 B.1.321 C.1.381 D.1.499（分数：1.00）A.B.C.D.(2).确定高度 100m 处围护结构的风荷载标准值最接近于U /UkN/m 2。 A.1.616 B.1.945 C.2.462

15、 D.2.505（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定作用于 100m 高度处的风荷载标准值 w5=2.1kN/m2，又已知突出屋面小塔楼风剪力标准值Pn=500kN 及风弯矩标准值M n=2000kNm，作用于 100m 高度的屋面处。设风压沿高度的变化为倒三角形(地面处为 0)。在地面(z=0)处，风荷载产生倾覆力矩的设计值最接近于U /UkNm。 A.218760 B.233333 C.303333 D.317800（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若该建筑物位于一高度为 45m 的山坡顶部，如图 6-15 所示，建筑屋面 D 处的风压高度变化系数 z最接近于U /U。（

16、分数：1.00）A.B.C.D.位于 9 度抗震设防区、设计基本地震加速度值为 0.40g，设计地震分组为第一组，建筑场地属类的办公大楼，地上 10 层，高 40m 的钢筋混凝土框架结构。剖面和平面见图 6-33 所示。该楼层顶为上人屋面。通过计算，已知每层楼面的永久荷载标准值共 12500kN，每层楼面的活荷载标准值共 2100kN；屋面的永久荷载标准值共 13050kN，屋面的活荷载标准值共 2100kN。经动力分析，考虑了填充墙的刚度后的结构基本自振周期 T1为 0.9s。该楼的结构布置、侧向刚度及质量等均对称、规则、均匀、属规则结构。（分数：5.00）(1).结构的总竖向地震作用标准值

17、 FEvk最接近于U /UkN。 A.21060 B.21224 C.22862 D.23868（分数：1.00）A.B.C.D.(2).第 8 层的竖向地震作用标准值 Fv8k最接近于U /UkN。 A.3048 B.3303 C.3751 D.3985（分数：1.00）A.B.C.D.(3).底层中柱 A 的竖向地震产生的轴向力标准值 NEvk最接近于U /UkN。 A.702 B.707 C.1053 D.1061（分数：1.00）A.B.C.D.(4).某高层建筑有抗震设防的底层大空间剪力墙结构，转换层以上楼层层高 2.7m，横向剪力墙有效截面面积 Aw2=19.2m2；框支层层高 3

18、6m，横向落地剪力墙有效截面面积 Aw1=11.4m2，框支层全部柱截面面积Ae=2.88m2，柱截面均为 1200mm1200mm，混凝土强度等级框支层为 C40，上层 C25。下列各项上下层刚度比正确的是U /U。 A.=1.64 B.=1.81 C.=1.88 D.=1.96（分数：1.00）A.B.C.D.(5).一幢高 60m、按 6 度抗震设防、位于类场地的钢筋混凝土框架一剪力墙结构，在基本振型地震作用下，框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的 50%。在进行结构的抗震设计时，正确的是U /U。 A.因 6 度抗震设防，可允许不进行截面的抗震验算，仅需对框架和剪力墙分

19、别按四级和三级抗震等级考虑抗震构造措施 B.应进行截面的抗震验算，并同时对框架按四级、剪力墙按三级抗震等级考虑抗震构造措施 C.应进行截面的抗震验算，并同时对框架按三级、剪力墙按二级抗震等级考虑抗震构造措施 D.应进行截面的抗震验算，并同时对框架和剪力墙均按二级抗震等级考虑抗震构造措施（分数：1.00）A.B.C.D.在一展览馆的楼面上，有一静止的展品及其墩座，其自重的标准值共为 30kN；墩座经厚 50mm 的垫层坐落在板跨为 3m(单向板)、板厚为 150mm 的钢筋混凝土楼板上。该展品的四周无其他展品的展览区(图 6-13)。（分数：4.00）(1).单向板上，由墩座和展品这一局部荷载在

20、板中产生的最大弯矩 Mmax最接近于U /UkNm。 A.22.5 B.21.19 C.20.02 D.19.03（分数：1.00）A.B.C.D.(2).单向板上局部荷载的有效分布宽度 b 最接近于U /Um。 A.3.27 B.2.85 C.2.69 D.0.75（分数：1.00）A.B.C.D.(3).单向板上在(b)面积上的等效均布荷载 q 最接近于U /UkN/m 2。 A.10.11 B.6.61 C.4.8 D.3.5（分数：1.00）A.B.C.D.(4).对于底部大空间剪力墙结构的转换层楼面，下列符合规定的是U /U。 A.应采用现浇楼板，其混凝土强度等级不应低于 C30，并

21、应双层双向配筋，且每层每向的配筋率不宜小于 0.25% B.应采用现浇楼板，其混凝土强度等级不应低于 C25，并应双层双向配筋，且每层每向的配筋率不宜小于 0.25% C.应采用现浇楼板，其混凝土强度等级不应低于 C30，并应双层双向配筋，且每层每向的配筋率不宜小于 0.20% D.应采用现浇楼板，其混凝土强度等级不应低于 C25，并应双层双向配筋，且每层每向的配筋率不宜小于 0.20%（分数：1.00）A.B.C.D.某拟建的高度为 59m 的 16 层现浇钢筋混凝土框剪结构，质量和刚度沿高度分布比较均匀，对风荷载不敏感，其两种平面方案如图 6-22 所示，单位 m。假设在如图所示的作用方向

22、两种结构方案的基本自振周期相同。（分数：3.00）(1).当估算主体结构的风荷载效应时，方案 a 与方案 b 的风荷载标准值(kN/m 2)之比，最接近于U /U。提示：按高层建筑混凝土结构技术规范(JGJ3-2002、J186-2002)解题。 A.1:1 B.1:1.15 C.1:1.2 D.1.15:1（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当估算围护结构风荷载时，方案 a 和方案 b 相同高度迎风面中点处单位面积风荷载比值，最接近于U /U。提示：按建筑结构荷载规范(CB 50009-2001)解题。 A.1.5:1 B.1.15:1 C.1:1 D.1:1.2（分数：1.00）A.

23、B.C.D.(3).一幢高 60m、按 6 度抗震设防、位于类场地的钢筋混凝土框架一剪力墙结构的市级电信大楼，经计算可知：在基本振型地震作用下，框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的 50%。在进行结构的抗震设计时，下列各项正确的是U /U。 A.因 6 度抗震设防，可允许不进行截面的抗震验算，仅需对框架和剪力墙分别按四级和三级抗震等级考虑抗震构造措施 B.应进行截面的抗震验算，并同时对框架按四级、剪力墙按三级抗震等级考虑抗震构造措施 C.应进行截面的抗震验算，并同时对框架按三级、剪力墙按二级抗震等级考虑抗震构造措施 D.应进行截面的抗震验算，并同时对框架和剪力墙均按二级抗震等级考

24、虑抗震构造措施（分数：1.00）A.B.C.D.（分数：10.00）(1).节点的剪力设计值 Vj最接近于U /UkN。 A.973.52 B.1182.43 C.1414.96 D.1476.48（分数：1.00）A.B.C.D.(2).节点的容许剪力设计值V j最接近于U /UkN。 A.1816.94 B.2059.20 C.2725.41 D.3088.80（分数：1.00）A.B.C.D.(3).下列关于节点核心区的箍筋配置最合适的是U /U。 （分数：1.00）A.B.C.D.(4).某 8 层钢结构，建于抗震设防烈度 8 度区，地震加速度 0.20g，设计分组为第一组，场地类别为

25、类，结构基本周期为 1.0s。则与结构基本周期相应的地震影响系数，最接近于U /U。 A.0.05479 B.0.0678 C.0.0780 D.0.08624（分数：1.00）A.B.C.D.(5).某 13 层钢框架结构，箱形方柱截面如图 6-28 所示，抗震设防烈度为 8 度，回转半径 ix=iy=173mm，钢材采用 Q345(fy=325N/mm2)。则满足规程要求的最大层高 h，应最接近于U /Umm。提示：按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)设计；柱子的计算长度取层高 h。（分数：1.00）A.B.C.D.(6).有一幢高层框架一剪力墙结构，层数为 22 层，高度 8

26、0m，抗震设防烈度 8 度，类场地，设计地震分组为一组，总重力荷载代表值为G i=286000kN，基本自振周期 T1=1.43s，则采用底部剪力法计算底部剪力标准值 FEk=U /UkN。 A.16159.1 B.13735.2 C.12349.5 D.10537（分数：1.00）A.B.C.D.(7).某建造于大城市市区的 28 层公寓，采用钢筋混凝土剪力墙结构体系。平面为矩形，共 6 个开间，横向剪力墙间距为 8.1m，其中间的剪力墙的计算简图如图 6-21 所示。在风荷载(标准值)作用下，试采用近似分析方法(将两个墙肢视为一拉一压，且其合力作用在墙肢的中心线上)，估算每根连梁的平均支座

27、弯矩设计值 Mb最接近于U /UkNm。（分数：1.00）A.B.C.D.(8).在设防烈度为 6 度至 9 度地区内的乙类、丙类高层建筑，应进行抗震设计，其地震作用计算按下列哪种做法才符合高层建筑混凝土结构技术规范(JGJ3-2002、J186- 2002)的规定?U /U A.各抗震设防的高层建筑结构均应计算地震作用 B.6 度设防时，类场地上的建筑不必计算，类场地上的较高建筑及 7 度至 9 度设防的建筑应按本地区设防烈度计算 C.6 度不必计算，7 度至 9 度设防的建筑应按本地区设防烈度计算 D.6 度设防时、类场地上的建筑不必计算，类和类场地上建筑及 7 度至 9 度设防的建筑应按

28、本地区设防烈度计算（分数：1.00）A.B.C.D.(9).对框架一核心筒结构进行结构布置时，下列概念不正确的是U /U。 A.核心筒是框架一核心筒结构抵抗侧向力的最主要构件，核心筒需占有一定的面积，以获得受力所需的侧向刚度 B.为了尽可能地减少扭矩，宜布置核心筒位于整个结构的中央，筒外形对称，甚至筒内墙肢也宜均匀、对称设置，以适应框架一核心筒结构对扭矩较敏感的特点 C.为保证框架一核心筒结构的侧向刚度沿竖向不发生突变，宜将核心筒贯通建筑物的全高 D.为降低层高和方便铺设管线，同时也避免楼盖主梁搁置在核心筒的连梁上，可采用无梁楼盖将核心筒与周边柱、内柱连成整体，因此，周边柱之间的框架梁也可一并

29、省去（分数：1.00）A.B.C.D.(10).一商店建筑中有一挑出长度为 8m 的长悬挑梁，梁上作用着永久荷载标准值的线荷载 gk=30kN/m，楼面活荷载标准值的线荷载 qk=20kN/m(图 6-9)。该建筑的抗震设防烈度为 8 度(0.30g)。由此可算得梁端 A处的最大弯矩设计值 MA=U /UkNm。提示：计算时应对有无竖向地震作用，以及比较永久荷载效应控制的组合与可变荷载效应控制的组合，然后确定最大弯矩设计值 MA。（分数：1.00）A.B.C.D.某三跨框架结构，抗震等级为二级，边跨跨度为 5.7m，框架梁截面宽 250mm，高 600mm，柱宽为 500mm，纵筋采用 HRB

30、335 钢，箍筋采用 HPB235 钢，混凝土强度等级为 C30，重力荷载引起的剪力 VGb=135.2kN。在重力荷载和地震作用组合下作用于边跨一层梁上的弯矩为：梁左端：M max=210kNm，-M max=-420kNm；梁右端：M amx=175kNm，-M max=-360kNm；梁跨中：M max=180kNm；边跨梁：V=230kN。（分数：4.00）(1).计算梁跨中截面正截面所需纵筋 As，最接近于U /Umm 2。 A.393 B.685 C.850 D.1170（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若梁左端梁底已配置 2 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).计算

31、该框架梁的剪力设计值 Vb，最接近于U /UkN。 A.230 B.257.5 C.272.5 D.282.7（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若采用双肢箍筋，试配置箍筋加密区的箍筋，其最接近于U /U。 （分数：1.00）A.B.C.D.二级注册结构工程师-高层建筑结构、高耸结构与横向作用(一)答案解析(总分：51.00，做题时间：90 分钟)一、B选择题/B(总题数：12，分数：51.00)B每题的四个备选项中只有一个符合题意，请写出主要的计算过程及计算结果，概念题要求写出所选答案的主要依据/B（分数：2.00）(1).关于柱轴压比限值的要求，下列各项不正确的是U /U。 A.框支

32、剪力墙结构，抗震等级属于一级的框支柱(包括框支角柱)，其轴压比不宜大于 0.60 B.框架一剪力墙结构，抗震等级属一级的框架柱，当剪力墙部分承受的地震倾覆力矩小于结构总地震倾覆力矩的 50%较多时，其框架柱轴压比不宜大于 0.70 C.框架一核心筒结构，抗震等级属一级的框架柱，当核心筒结构承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的 50%时，其框架柱轴压比不宜大于 0.75 D.筒中筒结构，抗震等级属一级的密集柱，沿柱全高采用井字复合箍，箍筋间距 100mm、肢距150mm、箍径 12mm；其内筒承受的地震倾覆力矩小于结构总地震倾覆力矩的 50%较多时，其密集柱的轴压比不宜大于 0.75（分数

33、1.00）A.B.C.D. 解析：解析 筒中筒结构的受力情况，在侧向荷载作用下与框架一剪力墙结构相类似。根据高层建筑混凝土结构技术规范(JGJ3-2002、J186-2002)表 6.4.2，抗震等级属于一级的外筒密集柱轴压比限值可取 0.75，但又因此柱全高均以箍距不大于 100mm、肢距不大于 200mm、箍径又不小于 12mm 的井字复合箍，根据注 4，轴压比限值可增大 0.10。故其轴压比限值宜为 0.85。(2).在设计屋面结构时，下列说法不正确的是U /U。 A.根据建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)的规定，不上人的屋面均布活荷载标准值 0.5kN/

34、m2中，不包括因屋面排水不畅或堵塞所引起的积水重 B.根据建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)的规定，屋顶花园的均布活荷载标准值 3.0kN/m2中，不包括土、石、花草等重量 C.屋面均布活荷载，不与雪荷载同时组合 D.当为斜屋面时，建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)所提供的屋面均布活荷载标准值是以沿屋面斜坡面积衡量的（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 根据建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)所提供的屋面均布活荷载标准值是不包括屋顶的积水重、屋顶花园的土、石、花草等的自重，且不考虑与雪荷载同时组合

35、屋面均布活荷载标准值，是以屋面水平投影面积来计算的。某单层工业厂房，厂房柱距 12m，采用工字形截面的实腹式钢吊车梁。设置有两台 Q=25/10t 的软钩桥式吊车，吊车每侧有两个车轮，轮距 4m，最大轮压标准值 Pk，max =279.7kN，横行小车质量标准值 Q1=73.5kN，吊车轨道高度hR=130mm（分数：5.00）(1).当吊车为中级工作制时，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于U /UkN。 A.8.0 B.11.1 C.15.9 D.22.2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 中级工作制吊车，只考虑由建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(200

36、6 年版)规定的惯性力。根据该规范第 5.1.2 条第 2 款，软钩吊车额定起重量为 1650t 时，吊车横向水平荷载标准值应取横行小车重量与额定起重量之和的 10%，并乘以重力加速度。则可得吊车横向水平荷载标准值为： *(2).假定吊车为重级工作制时，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于U /UkN。 A.8.0 B.14.0 C.28.0 D.42.0（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 若吊车为重级工作制，则其横向水平荷载取建筑结构荷载规范(GB 50009- 2001)(2006年版)规定的惯性力和钢结构设计规范(GB 50017-2003)规定的卡轨力中的大值。根据

37、钢结构设计规范(GB 50017-2003)第 3.2.2 条式(3.2.2)，每个轮压处横向水平力标准值为：Hk=Pk，max=0.1279.7=27.97kN。根据建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)第 5.1.2 条第 2 款，T k=8.0kN，取大值为28.0kN。(3).某高层钢结构，按 8 度抗震设防。结构设中心支撑，支撑斜杆钢材采用 Q345(fy=325N/mm2)，构件横断面如图 6-7 所示。则满足腹板宽厚比要求的腹板厚度 t 最接近于U /Umm。提示：按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)设计。（分数：1.00）A. B.C.D.

38、解析：解析 根据高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)第 6.4.3 条，8 度抗震设防，中心支撑构件两端简支构件板件宽厚比为： *(4).下列四种高层建筑结构布置正确的是U /U。 A.框架结构体系，当矩形建筑平面的长边边长为短边的 4 倍时，主要承重框架宜顺长向布置，形成纵向布置方案，对抗侧力有利 B.框架一剪力墙结构体系，当矩形建筑平面的长边边长为短边的 4 倍时，顺长边方向布置的纵向剪力墙宜集中布置在房屋的纵向两尽端 C.不论采用哪种结构，在一个独立结构单元内，其结构的平面布置宜对称、刚度和承载力分布均匀 D.不论场地的地质情况如何，为了高层建筑的抗滑和抗倾覆需要，均宜设地下室

39、分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 不论采用何种结构，在一个独立的结构单元内，其结构平面布置宜对称，刚度和承载力分布均匀，这使得扭转偏心距小，侧移小，设计的结构才经济合理；A 项当长边边长为短边的 4 倍时，长向柱列的柱数较多，短边方向强度、刚度相对较弱，所以通常把主要承重框架沿横向布置，有利于增加横向刚度；B 项框架一剪力墙结构体系的剪力墙应沿两个主轴方向布置；D 项高层建筑结构宜设置地下室，但不仅仅是为了抗滑和抗倾覆需要；地下室有以下功能：利用土体的侧压力防止水平力作用下结构的滑移、倾覆；减小土的重量，降低地墓的附加应力；提高地基土的承载能力；减少地震作用对上部结构的影响。(5

40、).一幢五层的商店建筑，其抗震设防烈度为 8 度(0.2g)，场地类别为类，设计地震分组为第一组。该建筑采用钢结构，结构基本自振周期 T1=0.4s，阻尼比 =0.035。由此，根据图 6-7 可算得该钢结构的地震影响系数 =U /U。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *如图 6-37 所示一钢筋混凝土水塔，有六根支柱支承。各层重力代表值 Gi见表6-6，已知设防烈度 7 度，近震，设计地震分组为第二组，类场地。基本自振周期 T1，满载 T1=2.06s，空载 T1=1.35s。 B表 6-6/B水柜序号 1 2 3 4 5 6满载 空载Gi(kN) 92 194 200 205

41、 217 294 2671 963（分数：4.00）(1).按高耸结构设计规范(GB 50135-2006)计算水柜满载时的地震影响系数 1，其与U /U项数值最为接近。 A.0.08 B.0.021 C.0.016 D.0.0141（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(2).计算水柜空载时的地震影响系数 2，其与U /U项数值最为接近。 A.0.08 B.0.016 C.0.021 D.0.032（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 *(3).按底部等效弯矩法求基底弯矩 M0(kNm)，水柜满载及空载时 M0与U /U项数值最为接近。 A.2060.44；1511.7

42、1 B.1644.78；966.17 C.1420.97；672.41 D.1252.23；672.41（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 具体计算如下：水柜支架、平台重力荷载代表值为：G is=92+194+200+205+217+294=1202kN；水柜重力代表值为：满载时：G 1=2671kN；空载时：G 2=963kN；弯矩等效系数为： m=0.35；基底弯矩 M0为：满载时，M 0=0.016(2671+0.351202)33.25=1644.78kNm；空载时，M 0=0.021(963+0.351202)33.25=966.17kNm。(4).某具有高层装配整体楼面

43、的框架一剪力墙结构，抗震设防烈度 8 度，楼面横向宽度 18m，在布置横向剪力墙时，下列间距符合规定的是U /U。 A.30m B.40m C.45m D.54m（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 根据高层建筑混凝土结构技术规范(JGJ 3-2002、J186-2002)表 8.1.8，装配整体楼盖时剪力墙间距为 2.518=45m 和 30m 两者取小值，故应取 30m。某建造于大城市市区的 28 层公寓，采用钢筋混凝土剪力墙结构体系。平面为矩形，共 6 个开间，横向剪力墙间距为 8.1m，层高 2.8m，房屋宽 15.7m，地面粗糙度 D 类。混凝土强度等级采用 C30，纵向钢

44、筋采用 HRB335 钢，箍筋采用HPB235 钢。a s=as=35mm。（分数：3.00）(1).工程所在场地的地基土的构成如表 6-1 所示。 B表 6-1/B序号 地质柱状图 层底深底(m) 层厚(m) 土层剪切波速 s(m/s)1 杂填土 2.50 2.50 1002 粘土 5.50 3.00 2003 粉质粘土 9.00 3.50 1604 稍密卵石 13.00 4.00 3005 中密卵石 18.00 5.00 3806 砂岩 800若有抗震要求时，确定其建筑场地类别为U /U类。 A. B. C. D.（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 根据建筑抗震设计规范(GB

45、50011-2001)(2008 年版)，查表 4.1.6 可知，该建筑场地类别为类。(2).当未考虑非结构构件影响折减系数时，该建筑物的横向自振周期 T1最接近于U /Us。 A.3.4 B.2.8 C.2.2 D.1.6（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 根据建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)附录 E 第 E.2.2 条式(E.2.1.4)，钢筋混凝土剪力墙结构基本自振周期经验公式为： *(3). （分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 *一幢 8 层的钢筋混凝土框架结构，在设防烈度 8 度(0.2g)多遇地震的水平地震作用下的水平位移如图 6-5 所示。其顶层的弹性水平位移 8=60mm，第 7 层的水平位移 7=52mm。（分数：3.00）(1).计算得顶层的弹性层间位移 e，8 =U /U。 A.1/400 B.1/500 C.1/600 D.1/650（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 *(2).已算得多遇地震作用下的第 8 层弹性层间位移，现已知第 8 层的楼层屈服强度系数 y=0.4(楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料强度标准值计算的楼层受剪承载力和按罕遇地震作用标准值计算的弹性地震剪力的比值)。由此可算得该框架结构在第 8 层的弹塑性层间位移角 P，8 =U /U。 A.