QJ 3159.1-2002 弹用涡轮喷气发动机试验数据处理方法 第1部分 台架试验.pdf

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1、 中华人民共和国航天行业标准FL 2840 QJ 3159.12002弹用涡轮喷气发动机试验数据处理方法 第 1 部分：台架试验 Method of test data processing for missile used turbojet Part1:Stand bed test 20030201实施 20021120发布 国防科学技术工业委员会 发 布 QJ 3159.12002 前言 本标准分为三个部分： 第1部分：台架试验； 第2部分：高空模拟试验； 第3部分：飞行试验。 本部分是标准的第1部分。 本部分由中国航天科工集团公司提出。 本部分由中国航天标准化研究所归口。 本部分起草单位

2、：中国航天科工集团公司第三研究院三十一研究所。 本部分主要起草人：于守志、袁宁、何春茹。 2 QJ 3159.12002 弹用涡轮喷气发动机试验数据处理方法 第 1 部分：台架试验 1 范围 本部分规定了弹用涡轮喷气发动机地面台架试验中测量数据的处理方法。 本部分适用于弹用涡轮喷气发动机（以下简称发动机）地面台架试验的数据处理。弹用涡轮风 扇发动机地面台架试验数据处理可参照执行。 2 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本部分的引用而成为本部分的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所 有的修改单（不包含勘误的内容）或修订版均不适用于本部分，然而，鼓励根据本部分达成协议的 各方研究是否可使用这些文

3、件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本部分。 GJB 241 航空涡轮喷气和涡轮风扇发动机通用规范 GJB 359 涡喷涡扇发动机性能的湿度修正规范 GJB 366.3 大气湿度（010公里） GJB 378 涡喷涡扇发动机性能的温度修正规范 GJB 721 涡喷涡扇发动机试车台校准规范 GJB 722 涡喷涡扇发动机试车性能修正规范 3 符号 下列符号适用于本部分： m A 工艺进气道测量截面面积，单位为平方米（m 2 ）； 0 m A 288.15K时测量截面面积，单位为平方米（m 2 ）； 0 A 台架来流通道截面面积，单位为平方米（m 2 ）； 3 A 燃烧室等直截面

4、面积，单位为平方米（m 2 ）； 5 A 喷管出口有效截面面积，单位为平方米（m 2 ）； 5 A 喷管出口截面面积，单位为平方米（m 2 ）； 50 A 288.15K时喷管出口截面面积，单位为平方米（m 2 ）； 0 a 待定常数； 1 a 转速一次方项待定系数，单位为分每转（min/r）； 2 a 转速二次方项待定系数，单位为二次方分每二次方转（min 2 /r 2 ）； B燃烧效率综合系数，单位为秒1.8次方帕斯卡三次方米每千克（sPa 1.8 m 3 ）/kg）； b经验指数； 1 b 系数，单位为焦耳分每秒转（Jmin/（sr）； 2 b 系数，单位为三次方米每秒转（m 3 min

5、/（sr）； 3 b 系数，单位为三次方米每秒（m 3 /s）； CF 台架推力修正系数； f c 耗油率，单位为千克每十牛小时（kg/（daNh）； 3 QJ 3159.12002 * f c 折合耗油率，单位为千克每十牛小时（kg/（daNh）； fuel c 燃油比热容，单位为焦耳每千克摄氏度（J/（kg）； m c 工艺进气道流量校测的常数； pa c 干空气定压比热容，单位为焦耳每千克开尔文（J/（kgK）； pav c 湿空气定压比热容，单位为焦耳每千克开尔文（J/（kgK）； pe c 虚构燃气定压比热容，单位为焦耳每千克开尔文（J/（kgK）； pgv c 燃烧产物定压比热容，

6、单位为焦耳每千克开尔文（J/（kgK）； 0 pg c 燃气定压比热容初值， 1200，单位为焦耳每千克开尔文（J/（kgK）； 0 pg c pv c 水蒸气定压比热容，单位为焦耳每千克开尔文（J/（kgK）； 5 c 喷管出口声速，单位为米每秒（m/s）； d 进气含湿量； m e 工艺进气道流量校测的压比系数； F 推力，单位为牛顿（N）； * F 折合推力，单位为牛顿（N）； b F 台架推力，单位为牛顿（N）； f 油气比； * f 折合油气比； () B f 最佳油气比燃烧效率； ( 5 t T f ) ) 喷管壁温函数，单位为开尔文（K）； ( 5 5 / p p f t P 喷

7、管出口压比函数； g标准重力加速度， ，单位为米每二次方秒（m/s 80665 . 9 = g 2 ）； f H 燃油热值，单位为焦耳每千克（J/kg）； a h 干空气比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； 0 a h 288.15K时干空气比焓， 283634，单位为焦耳每千克（J/kg）； 0 a h 0 av h 288.15K时湿空气比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； e h 虚构燃气比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； 0 e h 288.15K时虚构燃气比焓， 365958，单位为焦耳每千克（J/kg）； 0 e h 0 gv h 288.15K时湿燃气比焓，单位为焦耳每千克（J

8、/kg）； tas h 等熵压缩干空气总比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； tvs h 等熵压缩水蒸气总比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； 1 t h 发动机进口总比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； 2 t h 压气机出口总比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； s t h 2 等熵压缩总比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； 3 t h 燃烧室参数计算的涡轮进口总比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； a t h 3 轴功率平衡的涡轮进口总比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； 4 t h 涡轮出口总比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； m t h 4 轴功率平衡的涡轮出口总比焓，单位为焦耳每

9、千克（J/kg）； s t h 4 涡轮出口等熵膨胀总比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； 4 QJ 3159.12002 5 t h 喷管出口总比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； v h 水蒸气比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； 0 v h 288.15K时水蒸气比焓， 524404，单位为焦耳每千克（J/kg）； 0 v h 5 h 喷管出口比焓，单位为焦耳每千克（J/kg）； K 喷油环燃油在0时的流通能力，单位为千克每秒0.5次方帕斯卡（kg/（sPa 0.5 ）； L理论空气量； y y L L L L L 2 1 22 12 11 , , , , 中间参数； m发动机引射系数；

10、 N 试验点数； n转速，单位为转每分（r/min）； * n 折合转速，单位为转每分（r/min）； * n 折合转速的算术平均值，单位为转每分（r/min）； 2 * n 折合转速平方的算术平均值，单位为二次方转每二次方分（r/min） 2 ； * 0c n 通用压气机增压比特性图上（ ）点的折合转速，单位为转每分（r/min）； * , ma c q * 0 n 通用压气机效率特性图上（ ）点的折合转速，单位为转每分（r/min）； * , ma c q H p 大气压力，单位为帕斯卡（Pa）； ii p 喷油环前燃油压力，单位为帕斯卡（Pa）； m p 测量截面静压力，单位为帕斯卡（P

11、a）； tm p 测量截面总压力，单位为帕斯卡（Pa）； 2 t p 压气机出口总压力，单位为帕斯卡（Pa）； * t p 2 压气机出口折合总压力，单位为帕斯卡（Pa）； 3 t p 涡轮进口总压力，单位为帕斯卡（Pa）； * 3 t p 涡轮进口折合总压力，单位为帕斯卡（Pa）； 4 t p 涡轮出口总压力，单位为帕斯卡（Pa）； * 4 t p 涡轮出口折合总压力，单位为帕斯卡（Pa）； 5 t p 喷管出口总压力，单位为帕斯卡（Pa）； * 5 t p 喷管出口折合总压力，单位为帕斯卡（Pa）； d t p 5 设计状态喷管出口总压力，单位为帕斯卡（Pa）； max v p 饱和蒸汽压

12、力，单位为帕斯卡（Pa）； 0 p 标准大气压力， ，单位为帕斯卡（Pa）； 101325 0 = p 5 p 喷管出口静压力，单位为帕斯卡（Pa）； ma q 干空气质量流量，单位为千克每秒（kg/s）； * ma q 折合空气质量流量，单位为千克每秒（kg/s）； * mac q 折合转速为 n * 时，压气机喘振裕度的折合空气质量流量，单位为千克每秒（kg/s）； * mas q 折合转速为 时，喘振边界的折合空气质量流量，单位为千克每秒（kg/s）； * 0c n mav q 湿空气质量流量，单位为千克每秒（kg/s）； mf q 燃油质量流量，单位为千克每秒（kg/s）； * mf

13、q 折合燃油质量流量，单位为千克每秒（kg/s）； 5 QJ 3159.12002 mgv q 燃气质量流量，单位为千克每秒（kg/s）； mgvd q 设计状态燃气质量流量，单位为千克每秒（kg/s）； v q 滑油容积流量，单位为立方米每秒（m 3 /s）； a R 干空气气体常数， ，单位为焦耳每千克开尔文（J/（kgK）； 053 287. R a = av R 湿空气气体常数，单位为焦耳每千克开尔文（J/（kgK）； e R 虚构燃气气体常数， ，单位为焦耳每千克开尔文（J/（kgK）； 367 296. R e = gv R 燃气气体常数，单位为焦耳每千克开尔文（J/（kgK）；

14、v R 水蒸气气体常数， ，单位为焦耳每千克开尔文（J/（kgK）； 507 461. R v = SM压气机喘振裕度； SM 0 压气机喘振裕度的迭代初值； T绝对温度，单位为开尔文（K）； T H 大气温度，单位为开尔文（K）； T tm 进气总温，T tm= T H，单位为开尔文（K）； T t2 压气机出口总温，单位为开尔文（K）； * 2 t T 压气机出口折合总温，单位为开尔文（K）； T t2s 等熵压缩总温，单位为开尔文（K）； T t2s0 等熵压缩总温的迭代初值，单位为开尔文（K）； T t3 燃烧室参数计算的涡轮进口总温，单位为开尔文（K）； * 3 t T涡轮进口折合总

15、温，单位为开尔文（K）； T t3a 轴功率平衡的涡轮进口总温，单位为开尔文（K）； T t3a0 轴功率平衡的涡轮进口总温的迭代初值，单位为开尔文（K）； T t4 涡轮出口总温，单位为开尔文（K）； * 4 t T涡轮出口折合总温，单位为开尔文（K）； T t4m 涡轮出口测量总温，单位为开尔文（K）； T t4s 涡轮等熵膨胀总温，单位为开尔文（K）； T t4s0 涡轮等熵膨胀总温的迭代初值，单位为开尔文（K）； T t5 喷管出口总温，单位为开尔文（K）； T t5d 设计状态喷管出口总温，单位为开尔文（K）； T w5 喷管出口壁温，单位为开尔文（K）； T 0 标准温度，T 0

16、=288.15，单位为开尔文（K）； T 5 喷管出口静温，单位为开尔文（K）； t f 燃油温度，单位为摄氏度（）； t w 压差测量室温度，单位为摄氏度（）； V b 燃烧室容积，单位为立方米（m 3 ）； 0 v 台架进气道来流平均流速，单位为米每秒（m/s）； 5 v 喷管出口速度，单位为米每秒（m/s）； a w 单位工质附件功，单位为焦尔每千克（J/kg）； e w 其他附件功，单位为焦尔每千克（J/kg）； 6 QJ 3159.12002 y 发动机某一折合参数； y 发动机某一折合参数的算术平均值； 余气系数； l 测量截面的线膨胀系数，单位为每摄氏度（1/）； 5 l 喷管出

17、口的线膨胀系数，单位为每摄氏度（1/）； v 燃油体膨胀系数，单位为每摄氏度（1/）； gv 湿燃气比热比； h 水柱高度，单位为毫米（mm）； m p 工艺进气道测量截面总静压差，单位为帕斯卡（Pa）； 0 p 滑油泵的增压，单位为帕斯卡（Pa）； p p 燃油泵的增压，单位为帕斯卡（Pa）； * mac q 通用压气机增压比特性图上折合空气质量流量偏差，单位为千克每秒（kg/s）； 4 t T 涡轮出口总温偏差，单位为开尔文（K）； t 以15 o 为基准的燃油温差，单位为摄氏度（）； () f 非最佳油气比的燃烧效率降低值； c 压气机增压比偏差； * n 折合转速相对偏差； c 增压比

18、和折合空气质量流量的综合偏差； 4 t T 涡轮出口总温相对偏差； b 燃烧效率相对偏差； 喷管损失系数，一般取 为0.010.02； 燃烧室局部阻力系数； b 燃烧室参数计算的燃烧效率； ba 轴功率平衡的燃烧效率； c 压气机效率； m 转子机械效率； t 涡轮效率； 燃烧室参数计算的加热比； a 轴功率平衡的加热比； c 压气机增压比； cc 折合转速为n *时，压气机喘振裕度的增压比； t 涡轮膨胀比； cs 折合转速为 时，喘振边界的增压比； * 0c n f 燃油密度，单位为千克每立方米（kg/m 3 ）； 4 水在4时的密度， ，单位为千克每立方米（kg/m 3 4 10 999

19、973 0 = . 3 ）； b 燃烧室总压恢复系数； i 测量截面至发动机进口的总压恢复系数； nz 喷管总压恢复系数； 7 QJ 3159.12002 0 进气塔到工艺进气道的总压恢复系数； 大气相对湿度。 4 一般要求 4.1 试车台应按 GJB 721 的规定，通过各系统的校准和校准试验。 4.2 试车台的推力测量系统、空气流量测量系统、燃油流量测量系统、压力测量系统、温度测量系 统、发动机转速测量系统和发动机试验时的大气参数测量系统等按有关规定进行标定和检验，其精 度应符合 GJB 241 的有关规定。 4.3 试车台的进、出口条件应符合 GJB 721 的规定。 4.4 数据处理中

20、的各测量参数的采集应同步。 5 测量参数 大气温度T H； 大气压力 ； H p 大气相对湿度 ； 转速n； 台架推力F b ； 压气机出口总压力 ； 2 t p 压气机出口总温T t2； 喷油环前燃油压力 ； ii p 燃油质量流量 ； mf q 工艺进气道测量截面总静压差 ； m p 涡轮出口测量总温T t4m ； 燃油温度 ； f t 燃油热值 ； f H 燃油体膨胀系数 ； v 燃油密度 ； f 压差测量室温度 。 w t 6 计算参数 6.1 湿空气质量流量 mav q 湿空气质量流量 按下列各式计算： mav q + = tm m m m / m tm b tm m / tm av

21、 tm m mav p p e c p p ln p p T R p A q 2 1 2 1 2 （1） ( ) 0 0 2 1 T T A A tm l m m + = （2） H tm p p 0 = （3） 8 QJ 3159.12002 d d d d R R R v a av + + = + + = 1 507 . 461 053 . 287 1 （4） max v H max v p p p . d = 62198 0 （5） 5 10 1 24 45 . 3 7755 . 0 + = tm tm m tm T p p T b （6） 10 ) 16 ( 1 . 5 exp 6 2

22、 = w tm m t h g p p 10 ) 16 ( 1 . 5 exp 80639 . 9 6 2 = w tm t h p （7） 当用压差传感器直接测量压差时： （8） m tm m p p p = m c 、 通过工艺进气道流量校测得出。饱和蒸汽压力的计算按GJB 366.3的有关规定。 m e 6.2 干空气质量流量 ma q 干空气质量流量 按下式计算： ma q d q q mav ma + = 1 （9） 6.3 油气比 f 油气比 按下式计算： f ma mf q q f = （10） 6.4 余气系数 余气系数 按下式计算： L q q mf ma = （11） 6.

23、5 喷油环流通能力 K 记录q mf 和（ - ）在不同转速下的数值，绘制q ii p 2 t p mf （ - ）或lnq ii p 2 t p mf ln（ - ）曲线， 并注明所用燃油的密度，按下式计算喷油环燃油在0时的流通能力K： ii p 2 t p 2 1 t ii f v mf p p t q K = (12 ) 6.6 压气机增压比 c 压气机增压比 c 按下式计算： 9 QJ 3159.12002 H i t c p p 0 2 = (13 ) 6.7 压气机效率 c 压气机效率 c 按下列各式迭代计算： 1 2 1 2 t t t s t c h h h h = (14 )

24、 d dh h h tvs tas s t + + = 1 2 (15 ) 4 2 8 3 2 4 2 2 2 2 2 10 6970142 . 1 10 5526619 . 0 10 3947512 . 3 10 7036255 . 9 s t s t s t s t tas T T T T h + + = (16 ) 4 2 8 3 2 4 2 2 2 2 3 10 9890888 . 4 10 9529510 . 1 10 3382725 . 5 10 7894950 . 1 s t s t s t s t tvs T T T T h + + = (17 )T = 0 2s t T H

25、(18 ) 286 . 0 c = s t T pav dT T c 2 0 c T av pav ln R dT T c H + 0 (19 ) d dc c c pv pa pav + + = 1 (20 ) 3 8 2 4 2 2 10 7880568 6 10 6579858 1 10 7895023 6 10 7036255 9 T . T . T . . c pa + + = (21 ) 3 7 2 4 1 3 10 9956355 . 1 10 8588530 . 5 10 0676545 . 1 10 7894950 . 1 T T T c pv + + = (22 ) 按公式

26、（15）（17）用 替代 计算 ，用 替代 计算 。 2 t T s t T 2 2 t h H T s t T 2 1 t h 6.8 通用压气机特性图中共同工作点的修正 6.8.1 修正方法 通过发动机试验测得的参数，按GJB 378、GJB 359、GJB 722经过二次修正，计算折合到标准 大气湿度为零的折合参数n * 和 。在通用压气机特性图中对应的 和 与试验测得的 和 可 能产生偏离，为使用通用压气机特性来计算被试压气机在发动机工作点附近的特性，需计算工作点 （ ， ）在通用压气机增压比特性图上的折合转速 和工作点（ ， ）在通用压气机效率 特性图上的折合转速 。在使用时，通用压

27、气机增压比特性图上的 、 * ma q c c c c c * ma q * 0c n c * ma q * 0 n * 0c n c 、 对应于被试压气 * ma q10 QJ 3159.12002 机的特性 、 * n c 、 。通用压气机效率特性图上的 、 * ma q * 0 n c 、 对应于被试压气机的特性 、 * ma q * n c 、 。修正方法和步骤如下： * ma q a） 在通用压气机增压比特性图（见图 1）上，由已知的折合转速n * 作为 的初值，绘制喘振 边界点的增压比 * 0c n cs 和折合空气质量流量 ； * mas q（ cs ，q * mas ） （ c

28、s （ i+1 ），q * mas （ i+1 ） （ c （ i+1 ），q * ma （ i+1 ） （ csi ，q * masi ） （ ci ，q * mai ） 等喘振裕度线 n * i n * n * 0c （ c ，q * ma ） n * （ i+1 ） c q * ma c 图1 通用压气机增压比特性示意图 b） 压气机喘振裕度初值SM 0 按下式计算： 1 0 = * mas c * ma cs q q SM (23 ) c） 找出与折合转速n * 最邻近的两条特性线，其折合转速分别为 和 ，并有 n * i n * i n 1 + * i n * ； * 1 + i n

29、 d） 按等喘振裕度原则，得出 和 特性线上压气机增压比 * i n * 1 + i n c 与折合空气质量流量 的关 系式如下： * ma q 0 1 1 SM q q q q q q * mas c * ma cs i * mas c * ma cs i * mas c * ma cs + = = = + (24 ) e） 利用已知的 和 两条曲线的数组 和 ，分别与公式（24） 联立，迭代求解（ ， ）和（ ， ）； * i n * 1 + i n ) ( * mai c ci q = ) ( * ) 1 ( ) 1 ( + + = i ma c i c q ci * mai q ) 1

30、 ( + i c * ) 1 ( + i ma q f） 用线性插值，按下式计算通用压气机增压比特性图上（ ， ）点的折合转速 ： c * ma q * 0c n + + = + + + * mai * ) i ( ma * mai * ma ci ) i ( c ci c * i * i * i * c q q q q n n n n 1 1 1 0 2 （25） g） 取 与n * 0c n * 之间的值替代a）中的n * ，重新进行a）f）的计算，逐次迭代，直至最后两次 计算的 相对容差小于规定值，即得 值； * c n 0 * c n 0 h） 按 a）g）同样的方法，计算通用压气机效

31、率特性图上的 值； * n 011 QJ 3159.12002 i） 绘制 n * 0c n * 和 n * n 0 * 的曲线或n * （ -n * 0c n * ）和n * （ -n * n 0 * ）曲线。 6.8.2 折合转速相对偏差 * n 折合转速的相对偏差 * n 按下式计算： * * c * n n n n * 0 = (26 ) 6.8.3 增压比和折合空气质量流量的综合偏差 c 增压比和折合空气质量流量的综合偏差 c 按如下步骤进行计算： a） 用 6.8.1 中a）g） 计算的喘振裕度和 、 两条曲线上的点（ * i n * 1 + i n ci ， ）、（ ， ），按下

32、列各式计算折合转速为n * mai q ) i ( c 1 + * ) i ( ma q 1 + * 时C点（ ， ）的压气机喘振裕度增压比 cc * mac q cc 和折合空气质量流量 ： * mac q( ci ) i ( c * i * i * i ci cc n n n n + = + + 1 1 ) （27） ( * mai * ) i ( ma * i * i * i * * mai * mac q q n n n n q q + = + + 1 1 ) （28） b） 压气机的增压比偏差 和折合空气质量流量偏差 按下列各式计算： c * mac q （29） cc c c =

33、（30） * mac * ma * mac q q q = c） 绘制 ， 随n c * mac q * 的变化曲线； d） 增压比和折合空气质量流量的综合偏差 按下式计算： c 2 2 + = * ma * mac c c c q q （31） 6.9 压气机喘振裕度 SM 压气机喘振裕度 按下式计算： SM % 100 1 * * = mas c ma cs q q SM （32） 6.10 轴功率平衡的涡轮进口总温 a t T 3 计算轴功率平衡的涡轮进口总温 时，应先计算轴功率平衡的涡轮进口总比焓 ，然后按 下列各式迭代计算 ： a t T 3 a t h 3 a t T 312 QJ

34、 3159.12002 m a t t t a t w h h d f d h h + + + + + = 1 2 4 3 1 1 （33） a t T T v e a a t d f dh fh h h 3 1 3 = + + + + = （34） m t T T v e a m t d f dh fh h h 4 1 4 = + + + + = （35） 8 20 7 16 6 12 5 9 4 6 3 3 2 2 4 10 3280900 2 10 7122309 2 10 3462819 1 10 6954934 3 10 0837331 6 10 2257634 6 6180588

35、4 10 0897922 3 10 1115082 7 T . T . T . T . T . T . T . T . . h e + + + + + = （36） 1200 3 0 3 0 3 a t pg a t a t h c h T = = （37） e ma v p p a w q p q ) p b p n b n b ( w + + + + = 0 3 2 1 （38） 按公式（16）、（17）分别用T、h a 、h v 替代T t2s 、h tas 、h tvs 计算h a 、h v 。一般计算时，可近似取w a 0。 6.11 轴功率平衡的加热比 a 轴功率平衡的加热比 按下

36、式计算： a 2 3 t a t a T T （39） 6.12 轴功率平衡的燃烧效率 ba 轴功率平衡的燃烧效率 按下列各式计算： ba f fuel av t gv a t ba fH t c ) h h )( d ( ) h h )( d f ( + + + = 0 2 0 3 1 1 （40） d f d f d f d h f h h h v e a gv + + + + = + + + + = 1 524404 365958 283634 1 0 0 0 0 （41） d d d d h h h v a av + + = + + = 1 524404 283634 1 0 0 0

37、（42） 6.13 燃烧室参数计算的燃烧效率 b 燃烧室参数计算的燃烧效率 按下列各式计算： b 13 QJ 3159.12002 （43） ) f ( ) B ( f b =( ) mav t b . t q T V ) p ( B 300 exp 10 2 8 1 5 2 = （44） () B f 和 ) f ( 由该型发动机燃烧室试验得出。 无特殊说明时，燃烧效率以 为准。 b 6.14 燃烧室参数计算的加热比 按公式（40）分别用 、 替代 、 计算 ，并迭代计算 。按公式（39）用 替代 计算 b 3 t h ba a t h 3 3 t h 3 t T 3 t T a t T 3

38、 。 无特殊说明时，加热比以 为准。 6.15 燃烧效率相对偏差 b 燃烧效率相对偏差 按下式计算: b b ba b b = （45） 6.16 喷管出口参数 6.16.1 台架推力与排气参数的关系 台架未做露天推力校准时，台架推力与排气参数的关系式如下: () ( ) ( ) 0 5 0 5 5 1 1 v d q v d f q p p A F ma ma H b + + + + = （46） ) m ( q A p T R v mav H H av + 1 0 0 0 （47） 台架已做露天推力校准时，台架推力与排气参数的关系式如下: CF ) p p ( A v ) d f ( q

39、F H ma b + + + = 5 5 5 1 （48） 发动机引射系数 通过测试厂房的流场给出，是转速的函数。 m 6.16.2 喷管出口参数基本关系式 喷管出口参数基本关系式如下： 2 2 5 5 5 v h h t = （49） 5 5 5 5 v p T q R A mgv gv = （50） ) p p ( f A A t p 5 5 5 5 = （51） 14 QJ 3159.12002 ) 1 ( d f q q ma mgv + + = （52） T dT c p p ln R t T T pgv t gv = 5 5 5 5 （53） 5 5 T R c gv gv = （

40、54） pgv gv gv c R = 1 1 （55） d f d . f . . d f d R f R R R v e a gv + + + + + + + + + = 1 507 461 367 296 053 287 1 （56） d f dc fc c c pv pe pa pgv + + + + = 1 （57） 7 19 6 15 5 12 4 8 3 5 2 2 2 10 8624720 1 10 8985621 1 10 0776897 8 10 8477467 1 10 4334933 2 10 8677290 1 2361175 9 10 0897922 3 T . T

41、 . T . T . T . T . T . . c pe + + + + = （58） ( ) 0 5 5 50 5 2 1 T T A A w l + = （59） ) T ( f T t w 5 5 = （60） 4 5 t t T T = （61） ) p p ( f t p 5 5 和 由试验得出。 ) T ( f t5 6.16.3 亚临界状态的喷管出口参数 当喷管为亚临界状态，台架未做露天推力校准时，按公式（46）、（47）令 计算 。 台架已做露天推力校准时，按公式（48）并令 计算 。 H p p 0 5 = 5 v H p p 0 5 = 5 v 计算喷管出口其他参数时，按

42、公式（59）、（ 60）、（ 61）赋 值 计算 。将 代入公式（35） 中计算 （等于 ）。按公式（49）计算 ，由 迭代计算 。按公式（56）计算 。按公式 （53）计算 4 t T A 5 4 t T 4 t h 5 t h 5 h 5 h 5 T gv R 5 5 p p t 和 。按公式（ 51）计算 ，按公式（ 50）计算 ，直至按公式（ 51）和（ 50） 两式计算的 相对容差小于规定值。 5 t p 5 A 5 A 5 A 6.16.4 临界状态和不完全膨胀状态的喷管出口参数 按6.16.3计算的 代入到公式（54）中计算 ，如果不满足 ，则喷管为临界状态或不完 全膨胀状态，此时喷管出口参数的关系式如下： 5 T 5 c 5 5 c v 15 QJ 3159.12002 （62） H p p 0 5 （63） 5 5 c v = 按公式 （54） 赋值 计算 ， 由 计算 。 按公式 （49） 计算 ， 由 迭代计算 5 （ 5 T 5 c 5 T 5 h 5 t h 5 t h t T 5 4 t t T T = ） 。 按公式（59）、（60）、（61）计算 5 A 。按公式（53）计算 5 5 p p t 。按公式（5