DL T 5121-2000（条文说明） 火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程.pdf

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1、L 中华人民共和国电力行业标准p DLIT 5121 - 2000 火力发电厂烟凤煤粉管道设计技术规程条文说明主编部门：国家电力公司华东电力设计院批准部门：中华人民共和国国家经济贸易委员会f a咆jJ去做但2000 北京前言本标准是在原DLGJ26-82火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规定的基础上进行修订的。修订任务的来历、要求、修订依据及审查过程已在本标准“前言”中说明。本标准条文是根据DL/1600-1996电力标准编写的基本规定编制的。按该规定要求，凡属于册、教材、科技书、产品说明书中一般性、常识性的内容不应写人标准条文，因此本标准在编写时将烟囱出口流速、加固肋、支吊架、各类荷载计算等内容

2、列人火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程配套设计计算方法（简称计算方法）单独出版，供参考使用。为便于使用，附上计算方法项目与本标准适用条款的对照表，以利查找。106 目次前言1 范围1082 引用标准1093 总则.110 4 管道布置1185 管道规格及材料.129 6 道体及加固肋1347异形件优化选型.140 8 零件和部件.142 9 防爆措施.152 10 支吊架173附录F烟风道积灰荷载编制说明.176 附件计算方法项目与六道技规条款对照表J.179 107 1范围原规定1)第1.0.2条的修改补充条文，作为本标准2）的“范围”。注1：原规定llP D凶J-82火力发电厂烟风煤粉管道

3、设计技术规定的简称。注2：本标准即本次修改版火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程的简称。原规定适用于火力发电厂容量为65lOOOt/h等级的燃煤锅炉，随着国民经济发展，对机组容量增大的迫切要求及制造技术的引进，“九五”及其后一段时间内600MW等级的机组将逐渐成为我国发电装机的主力机组，其相匹配锅炉的最大连续蒸发量为2000t/h等级，因而本条文将适用范围扩大至2000t/h等级的锅炉。另外，考虑到国内发电厂采用进口的发电设备，以及国产发电设备用于国外建造发电厂等情况，本条文补充了“涉外工程要考虑供货方或订货方所在国的情况及使用标准，可参考使用本规程”的规定。限于循环流化床锅炉（CFB）、烟气脱

4、硫脱硝系统、燃气一蒸汽联合循环机组、双进双出钢球磨直吹式制粉系统在我国尚处于起步阶段，工程中使用得不多，除了CFB外又大多为国外成套引进，缺乏自行设计的经验；国内设计制造的CFB目前还处于小容量阶段，对特殊要求的烟风煤粉管道的设计经验还不成熟，尚需经验总结。鉴于以上原因，上述四项的烟风煤粉管道设计，暂不列入本标准。但对其中的常规烟风煤粉管道设计可参照使用本标准，如CFB本体外的烟风道，联合循环机组余热锅炉的烟风道，脱硫装置前后烟道，双进双出钢球磨分离器后的送粉管道。108 2引用标准新增条文。在条文中列人了所引用的相关标准。本标准涉及到的国内外其他有关标准见附录Q（提示的附录）。109 3总则

5、3.0.l 原规定第1.0.1条的内容作少量补充，作为按本标准进行设计的锅炉烟风煤粉管道应该达到的目标和技术要求，明确为本标准的“设计要求”。燃烧系统，国外一般称烟风系统（Air& Flue Gas System), 煤粉制备系统国外一般称煤粉系统（仇alPreparation System）。本标准中采用“烟风煤粉”的提法，与本标准的名称烟风煤粉管道设计技术规定相吻合，与“燃烧制粉”的传统叫法通用。烟风煤精系统的设计应先于烟风煤粉管道的设计，待管道设计后再对系统设计作必要的补充和修改。烟风煤粉管道设计除了满足工艺及结构要求外，补充了“在可能条件下的美观”的要求，这对大容量机组来说，不失为一个

6、重要设计内容。在美观整齐的条件下，能更好地运行管理，有利于文明生产。对于易磨、易漏、易爆的防治措施中，补充了应符合原电力工业部有关劳动安全和工业卫生标准的要求，以克服过去老式发电厂中的“脏、乱、差”环境，使现代化的火力发电厂真正成为“美观、整洁、文明”的生产场所。3.0.2原规定第1.0.3条文，作少量增补。冷风道范围中增加炉膛火焰检测器（扫描）冷却风道及点火风机风道。制粉管道中输粉机的品种有螺旋式、埋刮板式及鼠梳式，不限于螺旋式一种，故取消“螺旋”二字。补充“其他有关管道及专业分工中属于本专业范围的管道”内容。这是指由于锅炉容量大小、燃烧方式、炉型等不同及烟风煤粉（燃烧制粉）系统的差别，在本

7、条文中未列入的或由于各设计单位专业分工不同而无法明确的烟风煤粉管道。如中速磨煤机石子煤排出及输送管道（系统），有的设计单位将水力冲洗的属110 出灰专业设计，干式机械输送的属锅炉六道专业设计，有的设计单位将干式、湿式全部归出灰专业设计。再如省煤器、空气预热器下部灰斗下灰管道，也存在着专业分工问题。类似这类分工不明确的管道在本条文中未列出。随着机组容量的增大，自动化程度的不断提高，烟风煤粉管道的热工测点数量也相应增多。工艺专业应配合控制专业进行部分测点的合理布置和协调，并配置必要的平台扶梯，满足运行和检修的要求。3.0.3新增条文。主要说明烟风煤粉系统中的设备及管道的设计压力和设计温度的定义和影

8、响因素，因设计参数与加固肋设计密切相关，故具体确定方法列在标准6.1中。3.0.4 原规定第1.0.4条的补充修改条文。本标准对推荐流速补充了适用条件，便于设计人员掌握和正确应用推荐流速的确定方法，根据工程的具体情况，对照适用条件，可在推荐流速范围内找到适合于工程特定条件下的流速值。1 出力条件是决定断面尺寸的基本条件。烟风道尺寸与锅炉出力有关，煤粉管道及一次风道尺寸与磨煤机出力有关。在按锅炉最大连续出力的磨煤机出力条件下决定断面尺寸时，其流速应取推荐流速范围的上限值，以免在低出力运行时流速过低。在按出力条件选择设计流速初始值后，再按其他条件对其进行修正。2 煤质条件是决定断面尺寸的重要条件。

9、不同煤种在相同锅炉出力下，其燃煤量、燃烧空气量和烟气生成量均有差异，以设计煤种选定流速后的断面尺寸，需按校核煤种来核算其流速，并应符合推荐流速的上、下限要求，必要时重新选定设计流速初始值。3 布置条件是烟风道流速选择的反馈条件。推荐流速适用于烟风道主管道，不论其走向和形状变化，其111 流速选择与该管道内的流量及俄局部阻力有关，单位流量愈小及俄单位长度局部阻力愈小则流速愈大，反之则愈小；其量值变化趋势及规律可参照原苏联锅炉设备空气动力计算（标准方法）（第三版）表皿1。在工程设计中，总是流速选取先于布置，即按其他适用条件选取流速，确定断面尺寸后再进行布置，在初步布置条件确定后，按其单位长度局部阻

10、力的大小对断面尺寸进行适当修正。4 煤价条件是流速选择的参考条件。由于我国地域辽阔，煤源分布不均，电厂燃煤的质量和产地各异，电厂的煤价差异较大，煤价是确定经济流速的关键因素，因此对于煤价较高或较低的机组，宜适当考虑烟风道速度的修正。5 特殊条件是流速选择的安全条件。考虑防墙、防磨、防爆等安全因素，对烟道、煤粉系统管道的流速应满足一些特殊要求；针对不同管道的特殊要求已在备注中提出。本标准对原规定表1.0.4的推荐设计流速作以下变更和补充：将流速按烟风（燃烧）系统和煤粉（制粉）系统分别列出。烟风系统的流速与原规定相同；煤粉系统的流速参考电力部西安热工研究院主编的火力发电厂煤粉制备系统设计标准和计算

11、方法简称设计标准和计算方法的推荐流速，井有少量变动。原规定中“送风机通往磨煤机、高温干燥风机和高温一次风机的压力冷风道”，本次修改中，把“送风机”取消，这样压力冷风风源范围较广，可来自送风机，也可来自一次风机，如中速磨直吹式冷一次风机系统的压力冷风（即调温风）即来自一次风机出口，而非来自送风机。将流速由20m/s25m/s下调至15m/s25m/s。同一机组的压力冷风流速应低于热风流速，这是因为由于压112 力冷风温度低、密度大，低流速可保证在磨煤机等设备人口处压力冷风有充裕的压头超过来自同一风源而流速为20m/s25m/s的热风压头，以保证较好的调温性能，并且能避免高流速冷风所引起的振动。国

12、外一些公司将该流速取得较低，如岳阳工程英国BEL公司规定为16m/s18m/s，平吁工程中CE公司确定的流速低于lOm/s。“通往磨煤机的高温烟道和炉烟、热风混合烟道”即抽炉烟管道的介质流速，其高限值原按元宝山工程取用。按前苏联推荐值为12m/s25m/s；德国专家推荐为吸人烟气管道速度不能超过35m/s，出口管垂直段为22m/s，水平段为20m/s。现设计标准和计算方法中推荐为12m/s28m/s是合适的，为本标准所采用。补充“密封风和火焰检测器冷却风管道”流速，参考岳阳工程规定的16m/s25m/s，核算平好工程密封风管为16.Sm/s,火焰检测器冷却风管为13.2m/s，故将以上二管道速

13、度定为13m/s25m/s较为适中。密封风管的流速宜取中上值，冷却风管流速宜取中下值。3.0.S 原规定第1.0.5条的保留条文。3.0.6 原规定第1.0.6条的修改补充条文。烟囱作为火力发电厂的一个主要构筑物，同时也可作为一个重要设备来看待，其设计是否合理对电厂的安全运行和工程造价都有较大的影响，而合理的出口烟速则是设计是否合理的关键。确定烟囱出口流速应综合考虑经济性、安全可靠性及有利于降低地面污染物浓度等因素，体现在要考虑烟气经济流速、环境保护、烟囱负压运行等方面。其中环保要求烟囱出口有较高的流速，规定了流速的下限；烟囱负压运行条件又规定了流速的上限；经济流速涉及因素较多，技术经济计算相

14、当复杂，目前尚不能定出适合我国的烟囱出口经济流速数据。现阶段比较可行的，且能保证烟囱安全可靠运行的方法是根据烟气腐蚀性等级，按烟囱内不出现正压或允许局部正压的条件计算烟囱出口流速，并按113 环保对出口流速的要求，经多方案比较后（技术和经济）确定烟囱形式、高度及其辅助措施，最终确定的烟囱应具有合理的外型，以便于施工。原规定中，钢筋混凝土烟囱及砖烟囱在确定烟囱出口流速时，只考虑在烟囱人口处静压为“零”的条件，未考虑烟筒内的负压条件，因此出口烟速偏高，筒内出现正压，很多设计院调研结论为大多数锥型烟囱外筒出现程度不等的裂缝，严重的甚至报废。理想的出口流速应使烟囱和烟道均为负压即全程负压。本次修改按满

15、足烟筒内限定烟压及允许烟囱人口烟道局部正压的条件，作为烟囱出口烟速选择的基础；按烟气腐蚀性等级确定烟筒内负压或允许局部正压运行；按不同的烟压对烟筒及烟道材质提出不同的要求。烟囱出口烟速与诸多因素有关，应按烟气腐蚀性等级及环保排放对出口烟速的最低限度要求，先锥型后直筒型，先砖内筒后钢内筒的次序来选择。出口烟速及烟囱形式的选择过程也是工艺、环保、土建专业之间相互协作配合并不断优化的过程。在由规划总院主持召开的火力发电厂高烟囱设计研究会议的纪要中对烟囱结构形式选择作了如下规定：1）当排放强腐蚀性烟气时，应采用多管式或套筒式烟囱（直筒型内筒）；2）当排放弱腐蚀性烟气时，应采用防腐蚀型单筒式烟囱（锥型内

16、筒）；3）当排放中等腐蚀性烟气时，宜优先采用防腐蚀型单筒式烟囱，如工程具体条件适合，并经技术、经济比较论证合理时，也可采用多管式或套筒式烟囱。4）当采用多管式或套筒式烟囱时，其内管是采用砖还是钢结构，应根据腐蚀性烟气等级，地震裂度，工程地质条件等因素，经技术经济综合比较后确定。上述规定为烟囱选型提供了选择捷径，与工艺专业有关，应114 遵照执行。烟囱在不出现正压条件下出口烟速偏低，不符合环保要求。但随着技术的进步，在理论上和实践上有办法处理和控制烟囱内烟压的定性和定量分布规律，藉此，本次修改力求烟囱负压运行，但不强调烟囱必须负压运行，而是创造条件让烟囱升压提速，达到既满足排放要求又经济合理的目

17、的。根据DL5022火力发电厂土建结构设计技术规定（简称土规）及电规士水（1997)8号文附件火力发电厂高烟囱设计研讨会议纪要（简称“纪要”）中有关对烟囱结构形式的提法和对烟筒内运行烟压的规定，本次修改中对典型结构烟囱出口烟速的选择作如下原则规定。1锥型钢筋混凝土防腐型单筒式（砖内筒或内衬）烟囱，即至今广泛采用的传统型烟囱，其保持筒内负压运行时的出口烟速较低，略高的出口烟速便会在筒内产生正压，致使烟囱外筒产生裂缝，故对强腐蚀性的烟气不允许正压运行。通过多年来对烟囱形式、裂缝和腐蚀问题的研究，新型耐酸防腐材料的研制，密封防腐措施的改进和经验积累，施工技术水平的提高，使锥型单筒式烟囱达到防腐型水平

18、，允许局部正压运行。根据纪要规定：当排放弱腐蚀性烟气时，最大烟气压力不宜超过98Pa；当排放中等腐蚀性烟气时，最大烟气压力不宜超过49Pao在实际工程中选用正压值时，应尽量避免选用接近98Pa的极端值，因为在这个烟气正压水平下，整个烟筒自上而下将接近甚至全部正压，而不是局部正压。2直筒型砖内筒的套管式和多管式烟囱，理论上在直筒型筒内不存在动静压转换产生剩余静压，利用这一特性，使直筒型内筒的烟囱适用于强腐蚀性的烟气，可有较高的流速且不出现正压。但砖内筒内表面毛糙且有凸肩（.= 0.05），太高的出口流速产生的摩擦阻力超过烟囱自拔力时，筒内也会存在局部正压，在强腐蚀性烟气的条件下是不允许的，因此直

19、筒型砖内筒的出口烟速低于钢内筒，但高于锥型烟囱。115 3直筒型钢内筒的套筒式和多管式烟囱（0.01日，是所有烟囱中档次最高的烟囱，其出口烟速为直筒型砖内筒的1.8倍以上，适用于烟气腐蚀性特别强的烟囱，在地质条件、地震烈度等因素制约下直筒型砖内筒烟囱无法适应时才采用。由于钢内筒磨摩擦阻力系数低，可采用较高的流速，以便有较小的烟筒直径，降低烟囱造价；但钢内筒烟速也不宜过高，因为过高流速产生的过大摩擦阻力超过烟囱自拔力时，烟囱变成正压烟道，藉吸风机压头来排烟，影响运行经济性，是不合适的。4 烟囱人口烟道应与烟囱相适应。一般而言，锥型烟囱的出口烟速的提高受烟筒内静压条件的限制，而烟道一般处于负压状态

20、下运行，宜采用钢筋混凝土或砖结构烟道；直筒型烟囱则相反，出口烟速受烟道内静压（正压）条件的限制，提速后烟道处于正压状态下运行，因此宜采用钢制烟道。对于钢筋混凝土及砖结构的烟道，正压泄漏会使烟道受损，给厂区环境带来污染，因此设计中应考虑烟道保持在负压运行状态。对于钢制烟道，元泄漏问题，可正压运行，其静压值应满足如下条件：多台锅炉公用烟囱中最小容量一台锅炉检修时其余运行锅炉的总烟量减小，烟囱出口烟速下降，烟囱及烟道内剩余静压会降低，应使降低后的剩余静压小于零（即负压），不会对检修锅炉产生炉烟倒灌现象；如果仍存在正压，则在引风机与总烟道间应设置严密的隔离门，以防倒烟影响检修。5 原规定第1.0.6条

21、段落的基本保留内容。6对于钢筋混凝土锥型烟囱，由于受正压的限制，明显地限制其出口烟速；直筒型烟囱是防止出现筒内正压的最佳形式，但过高的直筒型，土建结构有难度且不经济。提高出口烟速防止正压的其他途径为采用组合型烟囱，如筒一锥型、直筒型，其空气动力效果优于单筒锥型，又有合理的土建结构；采用烟囱出口扩散口，用略微牺牲出口烟速的方法来明显改善烟囱静压，而不用放大烟囱直径的方法来降低烟囱静压，类似用小烟囱替代大烟囱，降低了造价，适合于锥型烟囱，特别适用于正压锥型老烟囱116 的改造。烟囱出口流速计算方法及典型条件下的出口流速表列于计算方法Tl。3.0.7 原规定第1.0.7条和第1.0.8条的合并条文。

22、将专业之间的设计配合工作及设备编号作为设计内容列入本条中。117 4管道布置4.1一般规定4.1.14.1.6原规定第2.1.12.1.6条的保留条文。4.1.7原规定第2.1.7条的修改条文。“Z”形和空间弯头的距离，按锅炉设备空气动计算标准中有关阻力系数曲线图表进行了修改，更便于使用。4.1.8 原规定第2.1.8条补充条文。烟风道中的介质，在急剧减速、平缓减速的区段以及转弯（特别是急转弯）时，速度场发生较大的不均匀性，使其后面的异型件的阻力系数显著地增大，所以在这些管段的后面宜设置足够长的直管段。4.1.9新增条文。风机的进、出口管道与风机组合在一起，在运行中产生系统效应损失，为使效应损

23、失最小，应对进、出口管的布置进行优化。对于单吸离心风机，要求人口段有一定长度，具体数值按DIA68电站锅炉风机选型和使用导则的10.10.3规定进行选择，如果达不到此要求，则应采用进风箱。对于双吸离心风机和轴流风机，其人口90。方向的进风箱由制造厂成套供货，无需进行选型。4.1.10新增条文。对于进风箱人口弯头，当气流转弯方向与转子旋转方向一致时，主要影响风机的提升压头，对效率影响不大；方向相反，则影响风机效率，因此进风箱人口处应避免布置弯头。必须布置时，应考虑弯头方向，并有较低的转弯流速。4.1.11 新增条文。为了使离心风机出口管道的系统效应损失尽可能小，对出口扩散管道长度提出了最低限度要

24、求。风机出口管道和弯管的优化118 尺寸可按DI.A68的10.10.2计算。扩散管长度和扩散角度应同时满足要求。4.1.12 原规定第2.1.9条的基本保留条文。4.1.13新增条文。烟风道的布置，应使气流主管道的阻力损失最小，尽可能采用局部阻力系数较小的异型件，以降低运行电耗。其他剩余压头较大的支管应按较高流速来设计，用附加节流来消耗过剩压头。4.1.14 4.1.21 原规定第2.1.102.1.17条保留条文，仅作少量补充。4.1.22 原规定第2.1.18的修改补充条文。本条按原苏联90版防爆规程修改，主要做了如下变动：1)修改了防爆门及人口接管的倾角要求；2）修改了防爆门引出管的长

25、度。按不同的制粉系统压力，分为30倍和10倍接管当量直径：3）取消了膜板前接管长度不大于10倍接管当量直径的规定。无论有无引出管，膜板前接管长度应不大于2倍接管当量直径，且不大于2m。此外，补充了重力式防爆门人口接管及门板倾角要求。4.1.23 原规定第2.1.19的保留条文。4.1.24原规定第2.1.20条补充修改条文。按国外习惯，直吹式制粉系统的送粉管道一般不作保温。本次修改中提出对于介质温度小于80的直吹式系统送粉管道宜不保温，作为保温设计中的一个特例，可节约投资又方便管路布置。但对于寒冷地区露天布置的送粉管道，由于防结露需要，仍需要保温。本改动可视为GB4272设备及管道保温技术通则

26、标准中属于“工艺生产中不宜或不需保温的部位”的范围，在DL/T5072火力发电厂保温油漆设计规程中也有类似规定。其他管道按DL/T5072火力发电厂保温油潘设计规程规定，凡外表面温度高于50者均需保温，并按该规定的防烫伤管道进行保温处理或加栏杆围护结构。119 保温层厚度略小于加固肋高度时，适当调整保温层厚度；二者明显差距时，可采用DL/T5072附录A.0.5“留置空气层”的结构或其他措施。对于露天管道建议采用不吸水保温材料，因室外易受雨水侵袭，引起支吊架超载并影响保温材料性能。4.1.25新增条文。对人员能够进人的大断面烟风道（如风门两侧、暖风器等设备，测点前后处）设置必要的人孔、小断面烟

27、风道设置检查孔以及相应的平台扶梯，其目的是为维修提供方便，避免临时切割破坏烟风道的完整性。在竖向风道上部（与水平风道相接处）设置栅格，是必须的安全措施，以防止人员跌落。烟道内由于腐蚀和磨损等因素，不宜设置栅格。4.1.26 原规定第2.1.21条文补充。平台分为运行平台和检修平台，活荷载标准值分别按2挝斗m2及4肚lof/m2设计。平台及扶梯形式分为无孔和有孔两种，除了4.1.22-4防爆要求采用无孔平台外，其余的均应采用有孔平台及扶梯。栅格式有孔平台、扶梯具有较好的刚度，宜推荐采用，特别是在大机组上应采用。小机组可用网眼板有孔平台。工厂化生产的平台、扶梯，用专用模具制作，具有较好的外观和尺寸

28、精度，有条件时宜推荐采用。当布置平台扶梯有困难时，推荐采用移动式升降平台，可改善布置环境和便于通道畅通。4.1.27 原规定第2.1.22条的保留条文。4.1.28 新增条文。设计布局时，应为主辅机的起吊创造条件，不仅布置合理美观，又方便检修。120 4.2烟道4.2.1 原规定第2.2.1条的修改条文。烟囱进口总烟道，对大容量机组宜采用钢烟道，以便解决在大通流截面下烟道壁的承压问题。对烟囱进口总烟道采用何种材料制作，与烟囱出口流速、烟道内静压（参见3.0.6说明）及烟囱内筒结构等有关，应予统一考虑。4.2.2 新增条文。烟道在烟囱接人口处的形式及烟囱内隔墙的形式，决定了局部阻力的大小，影响到

29、烟囱出口流速（参见3.0.6说明），应结合工程具体情况作出最佳布置方案。本条推荐的是一般做法，并可参考原苏联锅炉设备空气动计算（标准方法）图皿49烟囱底座部分的建造简图。4.2.3 原规定第2.2.2条的保留条文。4.2.4原规定第2.2.3条的补充条文。电除尘器前后是否需要隔离门，决定于除尘器有否必要在运行中隔离检修以及隔离门的严密性。由于以往习惯采用挡板门隔离，其密封面经不起高浓度烟尘冲刷，运行12年后，密封面全元，无法对除尘器隔离检修。山东地区几个装有300MW机组的电厂认为，电除尘器故障原因较为复杂，既有机械原因，也有电气部分原因，找原因相当困难，短期内无法修复，只有在小修、大修期间修

30、复，因此电厂从未有在运行过程中修理电除尘器的记录，从某种意义上讲，双室电气除尘器进出口元需烟气隔离门。山东地区大机组的这个习惯和做法，具有代表性。本次修改中，考虑到存在的这一客观实际情况，因此增加了“除尘器前后的烟道上一般不设隔离门”的条文。如果系统运行中确需检修隔离，则在人口处采用插板式，而出口采用挡板式。4.2.5 原规定第2.2.5条的基本保留条文。4.2.6 原规定第2.2.6条的修改条文。121 风扇磨煤机宜沿锅炉周围布置，目的在于抽吸高温炉烟管道直且短，阻力小（因风扇磨煤机扬程有限），省材料。同时次风管道短，阻力均衡，煤粉分配不再成为问题。200MW及以上机组应按此方式布置，小机组

31、或不抽高温炉烟的机组可视情况而定。4.2.7原规定第2.2.7条的保留条文。4.2.8 原规定第2.2.8条的修改条文。由于高温炉烟管道采用碳素钢内保温方式，内衬耐火砖易脱落且难以维修，不受电厂欢迎。近10多年来，国内设计的工程中大多采用耐热合金钢管外包保温，故补充这种方式。4.2.9 原规定第2.2.9条的修改条文。高温炉烟管道上使用波形补偿器问题较多，近十多年来，大多数采用套筒式补偿器。高温炉烟管道布置虽然直而短，但也难免有径向位移，因而对套筒式补偿器的结构提出要求。4.2.10 原规定第2.2.10条的修改条文。抽吸高温炉烟管道的出口处，西德的电厂有的装设风门，有的不装。元宝山电厂进口的

32、300MW机组装设了水冷风门，但进口的600MW机组就不再装设。其原因是此门在高温下易变形，难以操作，又不严密。在风扇磨煤机进口处，由制造厂随机供货一道风门，停磨时关闭以减少向炉内漏人的冷风量，并在锅炉微正压时，作为对应的磨煤机检修隔断用，在高温炉烟管道上再装设风门作用不大。因此允许高温炉烟管道上不装设风门。4.2.11 新增提示性条文。4.3冷凤道4.3.1 原规定第2.3.1条的补充修改条文。补充应采用低阻力结构的风机吸风口，并设置滤网。4.3.2 新增条文。从环保治理要求，提出对风机防噪声要求。离心式风机一般可加设人口消声器，轴流式风机除人口消声器外还采用机身加包122 覆隔音材料的方法

33、。4.3.3 原规定第2.3.2条的保留条文。4.3.4新增条文。冷风道低位放水点，用于排除回转式空预器冲洗时倒人的灰水，引至排水沟。露天布置的进风箱排水孔，用以排除吸风时带人的雨水，就地排放即可。4.3.5 原规定第2.3.3条的基本保留条文。4.3.6 原规定第2.3.4条的保留条文。4.3.7 原规定第2.3.6条的保留条文。4.3.8 原规定第2.3.7条的基本保留条文。4.3.9新增条文。过滤器用来清除密封风中的悬浮杂物，以防止墙塞通道和易燃物进入磨煤机。过滤器一般为惯性式，宜采用反冲洗式过滤器，也可用其他形式。不论何种形式，其反冲排放的杂物宜接人锅炉大风箱并人炉燃烧。上述方式适用于

34、每台炉设公用密封风的系统（如田、MPS磨系统）。4.3.10 新增条文。风量测量装置阻力要求，其形式应适合于布置需要。两侧长度应保证测量精度要求，一般采用2（人口）/1 （出口）倍风道当量直径，工程设计中结合布置条件与热控专业商定。4.3.11 新增提示性条文。4.4热凤道4.4.1 4.4.3 原规定第2.4.12.4.3条的保留条文。4.4.4 原规定第2.3.5条的补充条文。热风再循环接至引风道风量测量装置的下游，可避免再循环风量重复计量。4.4.5 新增条文。热风或热烟气插入磨煤机干燥段或排粉机人口段时，与水平面的夹角不小于60。，目的是为了不使煤或煤粉在此接口堆积。123 4.4.6

35、 原规定第2.4.5条的保留条文。4.4.7新增条文。磨煤机人口干燥空气隔离门，对保护磨煤机，给煤机的安全运行和方便检修起到重要作用。其结构形式和动作时间影响其功能的发挥。对于正压直吹式制粉系统推荐采用插板式风门作为热风隔离门；对负压制粉系统可采用其他形式隔离门。插板门具有较好的严密性，可有效地防止热空气漏向停用的磨煤机。国内300MW机组上已发生多起由于采用挡板式或其他形式不严密的风门，热风漏人停用磨煤机和给煤机而将给煤机烧坏的事故。对不同制粉系统的隔离门关闭速度有不同的要求；正压直吹式系统的关闭速度要快于负压贮仓式制粉系统。按德国做法，对正压直吹式系统，不论燃用什么煤种，其隔离门关闭时间一

36、般不超过3s。目前国内常用气动或电动隔离门，其关闭时间超过3s,一般在10s15so关闭时间尚与风门尺寸大小有关。4.4.8 原规定第2.4.6条的补充条文。补充当邻炉热风隔离门严密不漏时，可只用道门隔离。4.4.9原规定第2.4.7条的保留条文。4.4.10新增条文。磨煤机人口风道在测量装置前后的长度，应保证测量的精度要求，不论文丘里或机翼型，一般采用2（人口）/1 （出口）倍风道当量直径长度。工程设计中结合布置条件与热控专业商定。4.4.11 新增提示性条文。4.5原煤管道4.5.1 原规定第2.5.1与4.2.8条的合并修改条文。推荐采用圆形双曲线金属小煤斗，也可采用其他形式变截面小煤斗

37、，其出口段与水平面的倾斜角不应小于60。实践证明达到7072。的小煤斗可消除堵煤o对65t/h锅炉小煤斗下口直径可小于600mmo124 4.5.2 原规定第2.5.2条的保留条文。4.5.3新增条文。原煤管是落煤管（原煤仓至给煤机）和给煤管（给煤机至磨煤机）的总称。金属小煤斗、落煤管、给煤管等凡与原煤接触的金属部分，为了达到防堵和防腐蚀的目的，采用不锈钢内衬甚至用不锈钢板制作，光滑且不锈蚀，使用效果较好。如在国内大机组上使用不锈钢，加上角度较陡，堵煤现象普遍得到改善。由于不锈钢价格昂贵，故本条规定在燃用腐蚀性或黠结性较强的煤种时推荐采用。由于高分子塑料类内衬板经不起燃煤隐燃高温作用，故未作规

38、定，但可用在贮存元烟煤的场合。4.5.4 原规定第2.5.4条的修改补充条文。给煤机上方，一般一只煤闸门已满足给煤机检修隔离要求，大机组用电动煤闸门，小机组用于动煤闸门。给煤机下方给煤管上，般不设置煤闸门。当磨煤机设置浓度自动检测系统，因防爆要求自动隔离磨煤机时，应设置电动门。对抽吸高温炉烟的风扇磨煤机制粉系统，给煤机至磨煤机的给煤管上应装设电动煤闸门，该门在停磨时关闭。目的在于磨煤机停运（或备用状态）而锅炉正在运行时，减少漏风对锅炉的影响；同时，如果给煤机正在打开检修，锅炉冒正压或“放枪打炮”时，避免高温炉烟通过炉烟管道对人员造成伤害或损坏给煤机。落煤管煤闸门位置适当提高，可以改善堵煤条件，

39、因为在煤闸门后的煤处于松散状态，不易堵煤；高的煤闸门位置，便于在给煤机上方设置伸缩节，并为给煤机检修留出必要的空间。煤闸门维护平台推荐采用移动式平台或移动式升降平台，这样，一只平台可供多台炉合用。4.5.5 原规定第2.5.5条的补充修改条文。正压制粉系统采用密闭式给煤机，防止热风煤粉外泄；负压制粉系统推荐采用密闭式给煤机，如果采用敞开式，则宜加闭封罩壳，减少内漏对制粉系统的影响并防止煤尘飞扬。125 正压制粉系统，在正常运行中给煤机上方保持适当密封煤柱高度，可防止给煤机密封空气及磨煤机内正压热介质上串到原煤仓，影响原煤仓安全。其煤柱高度与磨内介质压力有关，美国要求不小于3m，有些国家要求不小

40、于2m（原苏联），本标准则推荐采用2m3mo4.5.6 原规定第2.5.6条的补充条文。断煤信号是制粉系统安全运行的重要措施，目前大机组上，常用的密闭式给煤机一般带有断煤信号。中小机组使用敞开式给煤机，一般无此信号装置。按典型配置要求，宜在落煤管（煤闸门）上方设置断煤信号装置，以判别堵煤或放空状态。4.5.7 原规定第2.5.3条的保留条文。4.5.8 原规定第2.5.7条的保留条文。4.5.9新增提示性条文。4.6制粉管道4.6.1 原规定第2.6.1条的保留条文，作少量补充。4.6.2原规定第2.6.3条的保留条文。4.6.3 原规定第2.6.4条的保留条文。瓣阀式锁气器锁气性能较好，仅需

41、安装一台，代替两台锥板式锁气器；此时木屑分离器的相对位置，按其工作原理应在瓣阔式锁气器的下方。瓣阀式锁气器已在珞璜电厂使用，宜总结提高后推广。4.6.4 原规定第2.6.5条的保留条文。4.6.5 原规定第2.6.6条的补充条文。将吸潮管的排出口由粗粉分离器的进口管或出口管改至细粉分离器的进出口管上，可提高抽吸能力。煤粉仓吸潮管上设置能远方控制的电动挡板防隔离门，按需调节煤粉仓内的负压值；其他吸潮管设置于动挡板门作调节或隔离用。煤粉仓吸潮管接口布置在煤粉仓的四角处，既远离落粉口又便于抽出仓内的废气。126 补充对停用磨煤机的煤粉仓吸潮管要求，详见9.3.10条文说明。4.6.6 原规定第2.6

42、.9条的补充条文。增加正压直吹式制粉系统的煤粉取样测点位置。4.6.7 新增条文。在煤粉仓上防爆门开口处设栅格，是必要的安全措施。4.6.8 新增提示性条文。4.7送粉管道4.7.1 原规定第2.7.1条的补充修改条文。补充了在水平管道上应避免上下分叉，因为这种分叉会造成较大的煤粉气流浓度偏差。提出了送粉管道应满足锅炉燃烧器整体设计要求。因为随着锅炉容量的加大，直吹式制粉系统的采用，磨煤机与燃烧器层次匹配相当密切。并随着燃烧技术的不断发展，浓淡分离燃烧器的采用，要求送粉管道的布置与之相适应。取消直流式燃烧器前直管段的要求，国外无此要求，实际上也难以达到此布置要求。4.7.2 4.7.4 原规定

43、第2.7.22.7.4条的保留条文。4.7.5 原规定第2.7.5条的补充条文。增加煤粉管道分配器作为煤粉分配均匀性的措施，比分配弯头具有更好的性能，因此在大容量锅炉中优先推荐采用。4.7.6新增条文。送粉管道的连接，采用焊接方法，可减少泄漏点。4.7.7 新增条文。直吹式制粉系统送粉管道在燃烧器人口处设置插板式隔离门，目的在于停磨检修时用来隔离运行炉膛的热烟气，保持设备和人员安全。插板门可采用气密封式。气密封的作用是用压缩空气吹扫密封槽，便于插板门关闭，并在关闭后用气体密封，防止泄漏。127 原规定第2.7.7条吹扫孔取消说明：原规定第2.7.7条的送粉管道在易堵处宜装设吹扫孔的规定取消。根

44、据省院联合会的调研结论，吹扫孔作用不大；引进工程的送粉管道上也很少设吹扫孔，故本次修改时作取消该条文处理。但在吸潮管上仍采用吹扫孔来消除阻塞。4.7.8新增条文。煤粉管道特别是热风送粉管道，热胀力的作用会在法兰上及伸缩接头上形成弯矩而产生单边缝隙，造成漏粉现象。凡漏粉比较严重的送粉管道，一方面由于伸缩节结构不佳，另一方面，由于伸缩节布置的不合理，不能有效吸收管道的热胀位移，引起翘曲漏粉。因此，设计中应合理布置伸缩节，并留有补偿能力的余量。4.7.9 新增条文。送粉管道上宜设置密封性能好的补偿装置。老式结构的绞接式、藕合式伸缩节被逐步淘汰，各种形式的伸缩节逐步推广使用，其中比较好的如波纹管式和带

45、耐热弹性密封填料的各式接头。波纹管式具有无漏泄，膨胀量大，能吸收角位移的优点；其缺点为存在盲扳力和弹性力的合成力对管道的作用力，需设置固定支架来抗衡，填料式接头成对安装后具有较大的补偿能力和吸收多向位移的优点，其密封性能不如波纹管式。4.7.10 新增提示性条文。128 5 管道规格及材料5.1管道规格5.1.1 原规定第3.1.1条的修改条文。热风道及气粉混合器前的一次风道（当采用热风送粉时）由原规定的3mm改为3mm4mm。因为机组容量增大后，这些风道的断面尺寸相应加大，适当增加壁厚，提高其整体强度和刚度是必要的。对于压力较高或温度较高的大截面烟风道，可采用较厚的钢板，目的是使加固肋间距不

46、致太小，并可提高整体强度和刚度。特别是高压头（12kPa）一次风机的出口段（强振动区），宜用较厚钢板。5.1.2 原规定第3.1.2条补充条文。圆形烟风道制作简单，在空气动力工况相同时，在金属及保温材料消耗量上都小于矩形或正方形烟风道，因此较长的烟风道优先采用圆形。对于大容量机组（lOOOt/h级及以上），由于截面积大，设备接口也大多为矩形，如采用圆形则增加了方圆节；且圆截面风道拐弯时，难以设置导向叶片，因此采用矩形截面更显方便。国外公司两种做法都有采用，如CE公司习惯采用矩形，BW公司则习惯采用圆形。5.2材料5.2.1 原规定第3.2.1条的修改补充条文。近年来，有关钢材的国家标准陆续不断

47、修订。新国标中Q235类结构钢代替了老国标中的普通碳素钢3号钢，且Q235类钢材既保证机械性能又保证化学成分，优于原来的3号钢，故可用Q235-A.F、Q235-A分别代替A3F及A3钢。Q215类钢材性能低于Q235，可用于不需要强度计算的管道零部件上，代替129 原规定中的B3Fo随着国产防腐钢（又称考登钢）的产量增加、成本下降，对于强腐蚀性的烟气，可适当采用防腐钢制作烟道。防腐钢烟道，在国外己较为普遍。5.2.2新增条文。增补了“常用结构钢材及其使用温度”表（附录B），推荐了常用钢材的使用温度范围，并提出了允许的上下极限温度值。各温度值的取用主要依据为GB150钢制压力容器及DL/f5054火力发电厂汽水管道设计技术规定（简称管规）。考虑到烟风煤粉管道运行压力很低，但截面又很大，与汽水管道危险程度不同，不属于压力容器范围，按原规定的使用经验，提出用于制作烟风煤粉管道的钢材上限使用温度可按表所列数值提高50使用，并已在备注中说明使用范围。这样可节约投资费用又不失安全。原规定中，