JGJ 135-2007 载体桩设计规程.pdf

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1、P中华人民共和国行业标准 曲回国jGj 1352007载体桩设计规程Specification for design of ramcompacted pileswith beanng base2007一嘶一04发布 200710-01实施中华人民共和国建设部 发布中华人民共和国行业标准载体桩设计规程Specification for design of mm-compacted pileswi&bearing baseJGJ 1352007J1212007批准部门：中华人民共和国建设部施行日期：2 0 0 7年1 0月1日中国建筑工业出版社2007北京中华人民共和国建设部公 告第649号建设部

2、关于发布行业标准载体桩设计规程的公告现批准载体桩设计规程为行业标准，编号为JOJ 1352007，自2007年10月1日起实施。其中，第451、454条为强制性条文，必须严格执行。原行业标准复合载体夯扩桩设计规程JGJT 1352001同时废止。本规程由建设部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。中华人民共和国建设部2007年6月4日3前 言根据建设部建标Ez00466号文件要求，编制组在广泛调查研究，认真总结近年来的实践经验，并在广泛征求意见的基础上全面修订了本规程。本规程的主要技术内容：载体桩基的计算，承台设计和载体桩基工程质量检查与检测。本规程的主要修订内容：1增加了载体桩桩顶作

3、用效应的计算；2对用于初步设计时载体桩承载力特征值估算的参数A进行了修订；3增加了当载体桩持力层下存在软弱下卧层时，软弱下卧层承载力的验算；4对原规程中沉降计算公式进行了修订。本规程由建设部负责管理和对强制性条文的解释，由主编单位负责具体技术内容的解释。本规程主编单位：北京波森特岩土工程有限公司(地址：北京市昌平区东小口镇太平家园31号楼；邮政编码：102218；puissant126com)本规程参编单位：中国建筑科学研究院清华大学天津大学建筑设计研究院天津中怡建筑设计有限公司北京建筑工程研究院哈尔滨波森特建筑安装工程有限公司陕西波森特岩土工程有限公司本规程主要起草人员：王继忠杨启安李广信闫

4、明礼凌光容方继圣沈保汉杨立杰麻水歧孙玉文戚银生葛宝亮季强杨浩军蔺忠彦马治国4目 次l总则12术语、符号221术吾222符号23基本规定54载体桩计算741一般规定742载体桩桩顶作用效应计算843单桩竖向承载力944单桩水平承载力1345载体桩基沉降计算135承台(梁)设计166载体桩基工程质量检查与检测1761一般规定1762成桩质量检查1763单桩桩身完整性及承载力检测17附录A载体桩竖向静载荷试验19本规程用词说明21附：条文说明231总 则101为了使载体桩的设计做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量，制定本规程。102本规程适用于工业与民用建筑和构筑物的载体桩设计。103载体桩设

5、计应因地制宜，综合考虑地质条件、环境条件、建筑物结构类型、荷载特征及施工设备等因素。104载体桩设计，除应符合本规程规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。2术语、符号21术 语211填充料filling material为挤密桩端地基土体而填入的材料，包括碎砖、碎混凝土块、水泥拌合物、碎石、卵石及矿渣等。212挤密土体soil in compacted zone夯实填充料时周围被挤密的地基土体。213载体bearing base由混凝土、夯实填充料、挤密土体三部分构成的承载体。214载体桩ramcompacted piles with bearing base由混凝土桩身和载体构成的桩。21

6、5载体桩桩长length of the ram-compacted piles withbearing base载体桩的桩长，包括混凝土桩身长度和载体高度。216被加固土层strengthened soil stratum载体所在的土层。217 载体桩的持力层 bearing stratum for ramcompactedpiles with composite bearing base直接承受载体桩传递的荷载的土层。218三击贯入度the total penetration of three drives指填充料夯实完毕后，以锤径为355mm，质量为3500kg的柱锤，落距为6Om，连续三

7、次锤击的累计下沉量。22符 号A。载体等效计算面积；A。桩身截面面积；2d混凝土桩身直径；P一土的孔隙比；E。桩基沉降计算范围内第i层土的压缩模量；经深度修正后的载体桩持力层地基承载力特征值；，越软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值；Fk相应于承载能力极限状态时，荷载效应标准组合下上部结构传到承台顶面的竖向力；F相应于正常使用极限状态时，荷载效应准永久组合下作用于承台顶面的竖向力；FJ相应于正常使用极限状态时，荷载效应准永久组合下上部结构传递到承台梁上单位长度的竖向力；Gk承台和承台上土自重标准值；Hm相应于承载能力极限状态时，荷载效应标准组合下作用于任一根载体桩桩顶的水平力；，。土的

8、液性指数；混凝土桩身长度；z，混凝土桩身长度范围内第i层土的土层厚度；N相应于承载能力极限状态时，荷载效应基本组合下作用于载体桩单桩上竖向力设计值；t相应于承载能力极限状态时，荷载效应标准组合下作用于任一根载体桩桩顶的竖向力；Nn在地震作用效应和荷载效应标准组合下，每一根载体桩的竖向承载力；Qu载体桩单桩竖向极限承载力；P。相应于荷载效应准永久组合时压缩层顶部的附加压力；R。单桩竖向承载力特征值； r桩基最终沉降量；嘶载体桩基础底面(或沉降计算面)计算点至第i层土34底面深度范围内平均附加应力系数；吒地基土白重应力；巳地基土某点的附加应力。3基本规定301对无相近地质条件下成桩试验资料的载体桩

9、设计，应事先进行成孔、成桩试验和载荷试验确定设计及施工参数。302被加固土层宜为粉土、砂土、碎石土及可塑、硬塑状态的黏性土。当软塑状态的黏性土、素填土、杂填土和湿陷性黄土经过成桩试验和载荷试验确定载体桩的承载力满足要求时，也可作为被加固土层。在湿陷性黄土地区采用载体桩时，载体桩必须穿透湿陷性黄土层。303载体桩桩间距不宜小于3倍桩径，且载体施工时不得影响到相邻桩的施工质量。当被加固土层为粉土、砂土或碎石土时，桩间距不宜小于16m；当被加固土层为含水量较高的黏性土时，桩间距不宜小于2Om。304桩身长度应由所选择的被加固土层和持力层的埋深及承台底标高确定。305桩身构造应符合下列规定：1桩身混凝

10、土强度等级，灌注桩不得低于C25，预制桩不得低于C30；2主筋混凝土保护层厚度不应小于35mm；3载体桩桩身正截面配筋率可取020o65(小直径桩取大值，大直径桩取小值)，对抗压和抗拔桩主筋不应少于610，对受水平力的桩主筋不应少于812；箍筋可采用直径不小于粥、间距不大于300mm的螺旋箍筋，在桩顶35倍桩身直径范围内箍筋应适当加密，钢筋笼应沿混凝土桩身通长配筋；当钢筋笼的长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋；4抗压桩纵筋伸人承台的锚固长度不得小于30倍主筋直5径；抗拔桩桩顶纵向主筋的锚固长度应按现行国家标准混凝土结构设计规范GB 50010确定。306载体施工时

11、的填料量应以三击贯人度控制。对于桩径为300500mm的载体桩，其填料量不宜大于18m3；当填料量大于18m3时，应另选被加固土层或改变施工参数。307当桩身进入承压水土层时，应采取有效措施，防止发生突涌。308在桩基础施工时，应采取相应措施控制相邻桩的上浮量。对于桩身混凝土已达到终凝的相邻桩，其上浮量不宜大于20mm；对于桩身混凝土处于流动状态的相邻桩，其上浮量不宜大于50mm。309当采用载体桩作为复合地基中的增强体时，载体桩桩身可不配筋。64载体桩计算41般规定411验算竖向力作用下载体桩竖向承载力时，应符合下列规定：1荷载效应标准组合轴心竖向力作用下NkR。 (4111)偏心竖向力作用

12、下，除应满足式(411-1)外，尚应满足下式要求：Nh。12R。 (4112)式中M相应于荷载效应标准组合时，作用于任一根载体桩桩顶的竖向力(kN)；Nn。相应于荷载效应标准组合时，偏心竖向力作用于承台顶时载体桩桩顶所受的最大竖向力(kN)；R。单桩竖向承载力特征值(kN)。2地震作用效应组合轴心竖向力作用下_N125R。 (4113)偏心竖向力作用下，除应满足上式外，尚应满足下式要求：N日。15R。 (4114)式中Nn地震作用效应和荷载效应标准组合下，每一根载体桩的竖向力(kN)；n。；地震作用效应和荷载效应标准组合下，载体桩上的最大竖向力(kN)。412承受竖向荷载为主的低承台桩基，当地

13、面下无液化土层且桩承台周围无淤泥、淤泥质土或地基土承载力特征值不小于7100kPa的填土时，下列建筑可不进行桩基抗震承载力验算：1)砌体房屋；2)抗震设防烈度为7度和8度时，一般单层厂房、单层空旷房屋、不超过8层且高度在25m以内的一般民用框架房屋及与其基础荷载相当的多层框架厂房；3)现行国家标准建筑抗震设计规范GB 50011规定可不进行上部结构抗震验算的建筑物。413水平力作用下，基桩水平承载力应符合下式要求：HmRh (413)式中Hm相应于荷载效应标准组合时，作用于任一根载体桩桩顶的水平力(kN)；Rh单桩水平承载力特征值(kN)。42载体桩桩顶作用效应计算421对于一般建筑物和受水平

14、力较小的高大建筑物，桩径和桩长相同的载体桩群桩基础，应按下列公式计算群桩中载体桩的桩顶作用效应：1竖向力承台上轴心竖向力作用下 Nk_必偏心竖向力作用下帆一半镑警(421-2， n ，V： ，z：式中 Nm相应于荷载效应标准组合时，偏心竖向力作用于承台顶时第i根载体桩桩顶所受的竖向力(kN)；Fk相应于荷载效应标准组合时，上部结构传到承台顶面的竖向力(kN)；8Gk载体桩的承台和承台上土自重标准值，对于地下水以下部分应扣除水的浮力(kN)；乱、乳相应于荷载效应标准组合时，对承台底面通过载体桩群桩形心的z、Y轴的力矩(kNm)；X，、xjY弘第i、J根载体桩至Y、z轴的距离(m)。2水平力作用下

15、H。：且n式中 H-相应于荷载效应标准组合时，水平力(kN)；作用于承台底面的，r一桩基中载体桩的数量。43单桩竖向承载力431为设计提供依据时，单桩竖向承载力特征值应通过竖向静载荷试验确定。在同一条件下，试桩数量不应少于3根，试验应按本规程附录A进行。单桩竖向承载力特征值应按下式计算：R。=(bK (431)式中Qu载体桩单桩竖向极限承载力(kN)；K安全系数，取K=2。432初步设计时，单桩竖向承载力特征值可采用下列经验公式估算：R。=，aA。 (432)式中正经深度修正后的载体桩持力层地基承载力特征值(kPa)，应按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB 50007执行；A。载体等效计算面

16、积(m2)，在没有当地经验值时其值可按表432选用。9裹432载体等效计算面积-4,(m2)三击贯人度 era)被加固土层土性300 7508 2 427 2225 1922 1619 05Bk扩散角取05Bk对应的扩散角4当EEn20m 4d且20m 4d且20m注：d为桩身直径。A04加荷分级不应少于8级，每级加荷量宜为预估极限荷载的18110。A05慢速维持荷载法测读桩沉降量的间隔时间：每级加载后，每第5、10、15min时应各测读一次，以后每隔15min读一次，累计1h后可每隔05h读一次。A06稳定标准：在每级荷载作用下，桩的沉降量应稳定，即连续两次在每小时内的沉降量应小于01mm。

17、九07出现下列情况之一时可终止加载：l某级荷载作用下，桩的沉降量为前一级荷载作用下沉降量的5倍且总沉降大于60mm；292某级荷载作用下，桩的沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且经24h尚未达到相对稳定；3达到设计要求的最大加载量；4当采用锚桩法时，锚桩的上拔量已达到允许值；s曲线呈缓变型，桩顶沉降累计达到60mm。A08卸载观测时每级卸载值应为加载值的2倍。卸载后应隔15min测读一次，读两次后，隔05h再读一次，即可卸下一级荷载。全部卸载后，隔34h再测读一次。丸09单根载体桩竖向极限承载力的确定应符合下列规定：1根据沉降随荷载变化的特征确定：当陡降段明显时，取相应于陡降段起点的荷载

18、值；2根据沉降随时间变化的特征确定：取s-lgt曲线尾部出现明显向下弯曲的前一级荷载值；3当出现本规程A07第2款的情况，取前一级荷载值；4 Qs曲线呈缓变型时，取桩顶总沉降量为60mm所对应的荷载值。A010参加统计的试桩，当满足其极差不超过平均值的30时，可取其平均值为单桩竖向极限承载力。极差超过平均值的30时，可增加试桩数量，分析极差过大的原因，结合工程具体情况确定极限承载力。对桩数为3根及3根以下的桩基，应取最小值作为单桩极限承载力。将单桩竖向极限承载力除以安全系数2，可作为单桩竖向承载力特征值R。本规程用词说明1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词，说明如下：1

19、)表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”。2)表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”。3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”；反面词采用“不宜”。表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为“应按执行”或“应符合规定(或要求)”。中华人民共和国行业标准载体桩设计规程JGJ 1352007条文说明目 次1总则252术语、符号2621术语263基本规定284载体桩计算3241一般规定3242载体桩桩顶作用效应计算3243单桩竖向承载力3244单桩水平承载

20、力3845载体桩基沉降计算386载体桩基工程质量检查与检测4062成桩质量检查o o4063单桩桩身完整性及承载力检测40241总 则1o1 原复合载体夯扩桩简称复合载体桩，现称载体桩。设计载体桩时首先应从建筑安全考虑，确定方案是否可行，然后再根据建筑物的安全等级、建筑场地情况、结构形式和结构荷载，确定桩长、桩径等设计参数；并考虑施工工艺对环境的影响，确定最优设计方案。103载体桩成孔一般采用柱锤夯击、护筒跟进成孔，再对桩端土体进行填料和夯击，岿然对桩端周围土体产生一定的挤土效应，故施工时必须根据建筑物所处的地质条件和周围的环境条件，综合考虑施工方法。地质条件是指被加固土层应具有良好的可挤密性

21、、足够的厚度、土层稳定和埋深适宜，不具备这些条件时不宜采用。为减小桩身施工时的挤土效应，可以采用螺旋钻成孔。当拟建场地周围有建筑物时，为减小施工对已建建筑物的影响，可以采用无振感的施工方法进行施工，或者采取适当的减振、隔振措施。2术语、符号21术 语211 填充料是为了增强混凝土桩端下土体的挤密效果而填充的材料。碎砖、碎混凝土块、水泥拌合物、碎石、卵石及矿渣等都可以作为填充料，其中水泥拌合物指水泥和粉煤灰与粗骨料按一定比例掺合的混合物。对于某些地质条件较好、挤密效果佳的土层，在施工载体桩时，可以不投填充料而对桩端土体直接夯实。212 挤密土体是填充料周围被夯实挤密的土体，距离填充料越远，对挤密

22、土体的影响越小。213 载体由三部分组成：混凝土、夯实填充料、挤密土体。从混凝土、夯实填充料到挤密土体，其压缩模量逐渐降低，应力逐渐扩散。根据施工经验以及对桩端周围土体取样分析，载体的影响范围深度约为35m、直径约为23m，即施工完毕时，桩端下深35m，直径23m范围的土体都得到了有效挤密，载体的构造见图1。214 载体桩指由混凝土桩身和载体构成的桩。施工时采用柱锤夯击，护筒跟进成L，达到设计标高后，柱锤夯出护筒底一定深度，再分批向孔内投入填充料，用柱锤反复夯实，达到设计要求后再填入混凝土夯实，形成载体，最后再施工混凝土桩身。从受力原理分析，混凝土桩身相当于传力杆，载体相当于无筋扩展基础。根据

23、桩身混凝土的施工方法、施工材料及受力条件等的不同，载体桩有现浇钢筋混凝土桩身载体桩、素混凝土桩身载体桩和预制桩身载体桩。载体桩着重研究载体的受力，其核心为土体密实，承载力主要源于载体。215 载体桩桩长包括两部分：混凝土桩身长度和载体高度，26混凝填充料软弱土层被加固土层持力土层图1载体构造示意其中混凝土桩身长度即从承台底到载体顶的高度，载体的高度因桩端土体土性和三击贯入度的不同而不同，一般深度约为35m。在进行设计时，从安全角度考虑，常常取2m作为载体的计算高度。216 被加固土层指载体所在的土层，被加固土层的土性直接影响到土体的挤密效果，影响到载体等效计算面积A。土颗粒粒径越大，土体的挤密

24、效果也就越好，A。就越大。为保证土体的挤密效果，必须保证加固土层要有一定的埋深，若埋深太浅，载体周围约束力太小，施工时候容易引起土体的隆起而达不到设计的挤密效果。217 载体桩持力层指直接承受载体传递荷载的土层。上部荷载通过桩身传递到载体，并最终传递到持力层。218 三击贯入度是采用锤径355mm，质量为3500kg的柱锤，落距为6Om，连续三次锤击的累计下沉量。当填料夯实完毕后，正常的贯人度应该为第二次测得的贯人度不大于前一次的贯人度，若发现不符合此规律，应分析查明原因，处理完毕后重新测量。3基本规定301 与其他桩基础相比，载体桩的承载力主要来源于载体，而载体的受力和等效计算面积与桩端土体

25、的性质密切相关，因此当无类似地质条件下的成桩试验资料时，应在设计或施工前进行成孔、成桩试验以确定沉管深度、封堵措施、填料用量、三击贯人度和混凝土充盈系数等施工参数，并试验其承载力以确定设计参数是否经济合理。302 随着近几年的研究，载体桩的应用已经取得了长足的进展。对于软塑状态的黏土、素填土、杂填土和湿陷性黄土，只要经过成桩和载荷试验确定承载力满足设计要求，也可作为被加固土层。黄土作为被加固土层时，经过填料夯击，使桩身下土体的结构发生变化，在载体周围一定范围内湿陷性被消除，设计时保证载体桩桩长穿过湿陷性黄土。表1为某工程载体桩载体周围土在施工前后物理力学参数指标的变化。试验桩混凝土桩身长度为9

26、Om，桩间距18m，三击贯入度为12cm，土样从9Om深度处开始取样，每米取一组，取样水平位置位于两试桩中心连线的中点。由试验数据分析可见，混凝土桩身下4m范围内，经过载体的施工，黄土的湿陷系数明显降低，湿陷性被消除。裹1某工程载体桩施工前后载体周重土的袖理力学参数指标变化土样 取土天然密度 孔隙比 压缩模量 湿陷系数深度 (gcra3) (h)编号(m) 原状土 施工后 原状土 施工后 原状土 施工后 原状土 施工后1 9O l_39 158 O94 o709 5 7 14 2 o034 o0022 lOo 146 150 o906 o807 76 153 o019 o 0053 110 1

27、42 145 0891 o793 88 164 o024 0 0124 120 141 141 O915 o875 76 03 o029 O 0145 13O 138 1 42 o 957 o 901 5 4 67 o 023 o01528303 设计中应根据地质条件和设计荷载，确定合适的桩间距。合适的桩间距是指既能满足设计要求，又不至于影响到相邻载体桩受力，且造价最经济的桩间距。桩间距过小时，施工载体时产生的侧向挤土压力可能导致邻桩载体偏移；当桩长较短且土层抗剪强度较低时，可能导致土体剪切滑裂面的形成，从而使地面隆起、邻桩桩身上移，造成断桩或桩身与载体脱离等缺陷。在某住宅小区采用桩径410m

28、m，桩长约5Om的载体桩，载体被加固土层为黏土层，经取土和土工试验发现：在夯实填充料外表面沿水平方向o300cm处土体孔隙比的变化如表2所示，沿水平方向90cm范围内，孔隙比变化明显，但超过90cm后孔隙比变化减小。实测夯实填充料水平轴直径为105cm，沿水平方向90cm范围内土体的孔隙比都有一定的变化，则被加固区范围约为2m。裹2土体孔隙比沿与填充料表面水平距离的变化取样点号 1 2 3 4 5距填充料外表面30 60 90 300水平距离(cIII)孔晾比 o613 o 647 o704 o730 o730上述试验是在黏土中进行的，模型箱载体桩试验结果表明，当被加固土层为砂土时，其影响范围

29、小于黏性土，由于抗剪强度较高、剪切滑裂面不易开展和固结快，最小影响区域直径约为16m。根据工程实践经验和室内试验，桩径为300500mm的载体桩，当被加固土层为粉土，砂土或碎石土时，最小桩距为16m；当被加固土层为黏性土时，由于黏性土影响范围大，最小桩距为2Om。当桩径大于500mm时，由于其影响区域大，其最小桩间距应适当增加，以成孔试验确定的最小桩间距为准。3O6每种土的fL隙比不同，土的内摩擦角不同，在相同约束和夯击能量下，土体的挤密效果也不同，为达到设计要求的三击贯人度所需填料量也不相同。考虑到施工的相互影响，填料量并29非越多越好，填料过大，容易影响到相邻载体的施工质量。根据施工经验，

30、对于桩径为300500mm的载体桩，一般载体施工填料都在900块砖以内，干硬性混凝土的填量在05m3以内时，其体积约为18m3，超过此填料量时容易影响到周围载体桩的承载能力，故本条规定填料体积约18m3。当填料超过18m3时，必须调整设计方案。对于桩径较大的桩，由于该类型的桩间距也大，其填料量可适当增加，具体填料量根据成桩试验数据确定。对于压缩模量大，承载力高的碎石类土或粗砂砾砂等土，由于土颗粒间摩擦大，土体的挤密效果好，施工时可以成孔到设计标高后采用柱锤直接夯实，也能得到较好的施工效果。某小区，场区内地面下212m范围为杂填土，其下为卵石层，承载力为350kPa，设计载体桩桩长为212m，桩

31、径为450mm和600mm，施工载体时，沉管到设计标高后直接夯击，三击贯人度满足要求后再填入03m3干硬性混凝土、放置钢筋笼和浇筑混凝土。施工完毕经检测承载力全部大于2000kN，加载到4000kN时变形仅为3mm，取得了良好的效果。307在承压含水层内进行载体施工时，一旦封堵失效会造成施工困难，并且影响施工质量，故应采取有效措施，防止突涌，避免承压水进入护筒。随着施工技术的日趋成熟，施工控制措施也越来越多。由于载体影响深度为35m，在透水层以上一定距离的不透水层内进行填料夯击，可有效地防止承压水进入护筒，同时又能取得良好的效果，此距离可依据承压水压力和土体的抗剪强度确定；当混凝土桩身进人透水

32、层较深时，可在施工过程中向护筒内填料夯实形成砖塞，堵住承压水，边沉管边夯击最终将护筒沉至设计位置；也可以采用在施工现场适当的位置钻孔，消除承压水的水压力，减小承压水的影响等。某工程东距河流约200m，地下水较为丰富，地下水位约在自然地面下30m，且为承压水。本工程以卵石作为载体桩持力层，其渗透系数较大，若不采取一定的措施，成孔到设计标高30后，容易造成承压水进入护筒，从而影响施工质量。为防止出现这种情况，施工时用锤夯击，将护筒预沉人设计位置上不透水层一定深度后，提出护筒，用彩条布和塑料布将护筒底口扎实，再将护筒缓慢放人到预先沉好的孔中，当护筒底沉到孔底后，立即通过护筒上部所开的投料口投入适量的

33、水泥和砖头，使其在护筒底口形成一定厚度的砖塞，其作用一是隔水；二是通过砖塞与护筒间的摩擦力，在夯锤的夯击能量下，将护筒带至设计深度，边填料边夯实，同时沉护筒。护筒沉至设计深度后。用夯锤将砖塞击出护筒底口，并及时投入填充料夯击，当三击贯入度满足设计要求后，再填人设计方量的干硬性混凝土夯击，按照常规载体桩施工方法进行施工。施工完毕后经检测，单桩承载力都满足设计要求，混凝土质量也都满足要求。308由于载体桩为挤土桩，施工时容易影响到相邻桩的施工质量，造成缩径或桩身与载体间产生裂缝。可以通过控制相邻桩的上浮量来保证桩身的质量。309载体桩可用于复合地基中，当作为复合地基中的增强体，桩身可不配筋。载体桩

34、复合地基的设计可参照国家现行标准建筑地基处理技术规范JGJ 79中水泥粉煤灰碎石桩法的有关规定。4载体桩计算41一般规定载体桩水平承载力和竖向承载力验算应按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB 50007执行。在偏心荷载作用下，承受轴力最大的边桩，验算承载力时其承载力特征值提高20。42载体桩桩顶作用效应计算承台下单桩竖向力的计算采用正常使用极限状态下标准组合的竖向力。公式(421一1)和(4212)成立必须满足三个假定条件：(1)承台为绝对刚性的。受弯矩作用时呈平面转动，不产生挠曲；(2)桩与承台为铰接相连，只传递轴力和水平力，不传递弯矩；(3)各桩剐度相等，当各桩刚度不等时应按实际刚度进行

35、计算。43单桩竖向承载力432由于载体桩的载荷曲线都比较平缓。由载荷曲线分析，其侧摩阻所占比例比较小，尤其对于桩长小于10m的载体桩，其侧摩阻力所占比例更小。为方便计算，在进行载体桩系载力估算时，采用式(432)对载体桩承载力特征值进行设计估算。2001年版复合载体夯扩桩设计规程编写时，由于当时收集的工程资料有限，对A。的取值偏于保守。通过近几年工程总结，发现实际单桩承载力往往比按设计规程计算出的单桩承载力高，为了更好发挥载体桩的优势，节约资源，新规程对A。进行了修正。本次修订共收集到静载荷试验数据1500多条，对其中某些32未做到极限状态且变形太小的曲线进行剔除，其他的桩采用逆斜率法推算其极

36、限承载力。通过桩端持力层的承载力，反算出对应不同土层、不同三击贯入度的A。，表3为部分载体桩反算出的A。值。对不同被加固土层、不同三击贯入度下的A。值进行回归分析得出本规程表432。对部分实际工程的载体桩承载力按表432进行计算，其实测值与计算值之比的频数图见图2图4。实测计算图2以密实细砂作为被加固土层的载体桩(32根)承载力特征值实测计算频数分布图实测计算图3以卵石作为被加固土层的载体桩(29根)承载力特征值实测计算频数分布图在使用该表时应注意以下几点：l】表中三击贯人度是采用锤径为355mm、质量3500kg柱锤、落距为6Om进行测量的，施工中若采用非33标准锤或非标准落距进行测量时。设

37、计时A。可根据当地工程实践经验确定，也可参考表中取值进行适当调整后使用。实测计算图4以粉土作为被加固土层的载体桩(27根)承载力特征值实测计算频数分布图表3部分载体桩反算的Ac统计裹持力层承载力(kPa) 三击 单桩编 桩径 桩长 持力号 工程名称 修正 层土贯人 承载 A。(mm) (m) 特征 性 度 力 (m2)值 后特 (cm) (kN)征值北京结核病1 410 55 180 439 2 黏土 14 1274 2 9l研究所门诊楼北京汇佳科教园2 410 7 5 120 445 黏土 16 1268 2 85l号楼北京汇佳科教园3 410 72 120 436 8 粉黏 12 l 33

38、2 3 052号楼北京吉利大学4 400 3O 160 347 2 粉黏 15 760 2 1917号楼北京善缘小区5 410 75 160 461 粉黏 22 lOl4 Z 2212号楼天津龙富园小区6 410 6 1 130 405 粉黏 16 822 2 032号楼丰彩企业技术 420 4 6 220 347 粉黏 8 1083 3 12有限公司办公楼续表3持力层承载力(kPa) 三击 单桩编 桩径 桩长 持力 贯人 承载 A。号 工程名称 修正 层土 度 力 (m2)(ram) (m) 特征 性值 后特 (cm) (kN)征值安徽巢湖金和8 410 55 250 5207 黏土 2l

39、989 193纸业有限公司厂房9 北京术材一厂办公楼 410 6 120 216 粉土 20 486 225北京南宫苑住宅lO 410 3 5 180 4lO 粉土 9 1312 3 20小区2号楼西湖苑住宅小区11 410 38 135 390 粉土 2l 858 2202号楼山东魏桥创业12 426 55 140 387 粉土 8 1316 344集团电厂山东泉林纸业13 5 5 160 484 粉土 11 1476 3 056号楼漂洗选票车间山东泉林纸业14 400 56 160 487 粉土 17 1364 28l7号楼漂洗选票车间河北慧谷科技城科15 410 2 2 15G 355

40、粉土 8 1278 363普教育中心办公楼16 廊坊尖塔银行 420 4 0 100 179 粉土 30 324 l 8117 天津大学宿舍楼 420 4O 130 200 粉土 30 398 l_9918 北京光迅花园4 410 5O 140 556 细砂 12 1640 29519 北京光迅花园4 410 5 O 140 556 细砂 8 1779 321北京吉利大学20 450 3 0 160 530 细砂 9 1643 3 106号教学楼2l 新乡新亚纸牡厂房 420 4 5 180 752 细砂 14 2030 2 70新乡市行政中心22 420 5 0 250 734 细砂 21

41、1762 242办公楼1号楼新乡医学院23 420 5 3 230 728 细砂 15 2148 295学术交流中心综台楼河南周门24 400 7O 300 870 细砂 7 2741 3 15江河大厦山东聊城25 400 8 5 180 852 细砂 12 2471 290金泰大厦35续表3持力层承载力(kPa) 持力 三击 单桩编 工程名称 桩径 桩长 贯人 承载 A。号 (rm) (m) 特征 修正 层土 度 力 (m2)后特 性值 (cm) (kN)征值山东潍坊30万吨26 420 6 2 180 682 细砂 9 2114 3 10白卡纸工程u丁盘铞币荆胖27 410 5 2 220

42、 679 细砂 11 1985 285小区D组团住宅楼北京大兴黄村28 450 8 2 350 350 细砂 lO 1050 3 00危改工程29 北京晋元庄小区 600 85 350 1205 卵石 10 4278 3 55北京南宫苑住宅30 4lO 35 250 785 卵石 9 2869 3 75小区6号楼3l 北京绿化三大队宿舍楼 420 4 250 804 卵石 9 1785 2 2232 北京晋元庄商场 600 2 5 350 1102 卵石 7 4353 395装甲兵学院33 400 45 400 1073 卵石 15 3595 3 35办公楼34 山东青岛海港花园 410 85

43、 270 765 粗砂 13 2601 34035 哈尔滨试验桩 400 48 190 747 粗砂 ll 2241 3 00辽宁鞍山公安局 180 821 粗砂 15 2135 2 6036 410 5 1税务稽查处办公楼黑龙江牡丹江37 400 6 230 942 粗砂 8 3438 365军分区2号综合楼黑龙江牡丹江38 400 6 220 9lO 粗砂 ll 3049 3 35军分区2号综合楼39 河南豫联能源 600 20 2lO 713 湿陷性 9 2282 320集团二期工程试桩 黄土陕西军区正和 湿陷性40 410 9 5 160 438 8 1482 340医院综合楼 黄土长

44、安房地产开发公司 500 105 150 448 湿陷性 13 1299 2 90长信花园 黄土陕西水电工程局 湿陷性42 410 10 120 409 16 1023 2 50第二工程处综合楼 黄土汇佳科教楼及43 410 10 250 1315 中砂 4208 3 20教务楼梅口市长白山44 450 4 870 中砂 15 2610建材市场工程362)由于施工大直径桩必须采用大直径的护筒和重锤，设计大直径桩时须考虑锤和护筒直径对三击贯入度的影响。3)收集的工程资料中，桩长大部分都在10m以内，桩径为400450mm，对于桩长大于10m或桩径大于450mm的载体桩，设计时要考虑桩长和桩径对承

45、载力的影响，设计计算时A。可根据静载荷试验反算取值或根据当地经验将表432中A。乘一系数A进行计算，A可取1113。4】软塑和可塑状态的黏性土中三击贯人度小于lOcm的工程资料较少，故表中未给出A。的取值。当在该类土中设计三击贯入度小于10cm的载体桩时A。应根据设计经验或当地工程经验取值。图2为以密实细砂作为被加固土层，三击贯人度小于10cm的载体桩承载力实测与计算的频数分布图；图3为以卵石作为被加固土层三击贯人度小于10cm的载体桩承载力实测与计算的频数分布图；图4为以粉土作为被加固土层三击贯人度小于10cm的载体桩承载力实测与计算的频数分布图。通过计算分析，承载力特征值实测计算的平均值都大于1。433为确保桩身混凝土强度，现行国家标准建筑地基基础设计规范GB 50007对灌注桩成桩工艺系数取06o7，预制桩取075。由于载体桩桩长较短，混凝土质量易保证，成桩工艺系数可适当提高。对桩身采用现场浇筑混凝土的载体桩成桩工艺系数取075，当桩身采用预制桩身时，取080。435当载体桩持力层下存在软弱下卧层，且其压缩模量与持力层压缩模量之比小于13时，应进行软弱下卧层承载力验算。当载体桩的问距不超过30m，应力传递到下卧层顶时，相互叠加，因此载体桩破坏时呈整体冲剪破坏，按实体基础进行软弱下卧层承载力的验算。等代实体基础的附加应力