CNAS-GL07-2006 电磁干扰中不确定度的评定指南.pdf

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1、 CNAS GL07 电磁干扰测量中不确定度的评定指南 Guidance on Evaluating the Uncertainty in Electromagnetic Interference Measurement 中国合格评定国家认可委员会 二六年六月 CNAS-GL07：2006 第 1 页 共 32 页 2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 电磁干扰测量中不确定度的评定指南 1 目的与范围 1.1 本指南是采用国际电工委员会下属国际无线电干扰特别委员会（缩写为CISPR）的标准 CISPR 16-4（First edition 2002-05

2、）编制而成的，为 EMC 检测中电磁干扰测量时的不确定度评定提供指南。 1.2 在 EMC 检测中，如需考虑所使用的仪器引入的不确定度对测量结果或符合性判断结论的影响时，可以参考本指南。 1.3 本指南的附录 A 提供了为确定各测量不确定度分量而需要的有关数据信息。附录 A 不是用户指南，不希望用户在进行不确定度评定时照搬照抄。 1.4 本指南在文献目录中列出了部分不确定度评定的参考资料。 2 引用文件 JJF1059-1998 测量不确定度的评定与表示 JJF1001-1998 通用计量术语及定义 JJF1049-2003 测量仪器特性的评定 3 术语、定义和符号 本指南采用下列术语、定义和

3、符号。 3.1 术语、定义 关于不确定度的术语和定义见 JJF1059-1998 测量不确定度的评定及表示；计量学通用名词术语和定义见 JJF1001-1998 通用计量术语及定义。 3.2 通用符号 Xi：输入量 xi：Xi的估计值 CNAS-GL07：2006 第 2 页 共 32 页 2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 u（xi）：xi的标准不确定度 ci：灵敏系数 y：测量结果 ,被测量的估计值, 对所有能识别的和明显的系统影响已修正的测量结果 uc（y）： 的合成标准不确定度 k：包含因子 U：y 的扩展不确定度 3.3 被测量 V：电压，dB

4、V P：骚扰功率，dBPW E：电场强度，dBV/m3.4 输入量 Vr： 接收机电压读数，dBVL： 接收机与人工电源网络、吸收钳或天线之间的连接网络的衰减量， dB 注：“阻抗稳定网络”在CISPR 16-4原文中称为“人工电源网络”（Artificial Mains Network），所以采用的缩写符号为AMN。 L：人工电源网络的电压分压系数，dB L：吸收钳的插入损耗，dB AF：天线系数，dB （） ：对接收机正弦波电压不准确的修正值， dB：对接收机脉冲幅度响应不理想的修正值， dB ：对接收机脉冲重复频率响应不理想的修正值， dB ：对接收机本底噪声影响的修正值，dB ：对失配

5、误差的修正值， dB D：对电源骚扰造成的误差的修正值，dB ：对人工电源网络阻抗不理想的修正值， dB ：对环境条件影响的修正值，dB AF：对天线系数内插误差的修正值，dB AFh：对天线系数随高度变化与标准偶极子天线的天线系数随高度变化之CNAS-GL07：2006 第 3 页 共 32 页 2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 差别的修正值，dB ：对天线方向性的修正值，dB ：对天线相位中心位置的修正值，dB ：对天线交叉极化响应的修正值，dB l：对天线不平衡的修正值，dB SA：对不完善的场地衰减的修正值，dB d： 对天线与被测件间距离测不

6、准的修正值， dB ： 对桌面离地面高度不适当的修正值，dB 4 测量仪器引入的不确定度 4.1 概述 当要判定是否符合骚扰的允许极限要求时，必须考虑测量仪器引入的不确定度。对检测实验室而言，应考虑下列各项测量不确定度分量，对每个影响量的估计值xi应评定其标准不确定度 u（ xi） （以分贝表示）和灵敏系数 i。被测量的估计值y的合成标准不确定度 u（y）按下式计算： =iiicxucyu）（）（22对检测实验室来说，扩展不确定度按下式计算，并应在检测报告中说明。 ）（yuUcLAB2=注：对大多数测量结果近似正态分布的典型情况，包含因子取，其置信水平近似为。 是否符合骚扰的允许极限要求，应按

7、下述方式判定： 假设 LAB小于或等于表中列出的 cispr，则： z 如果测得的骚扰都不超过骚扰极限值，则可以判定为合格； z 如果测得的骚扰超过骚扰极限值，则可以判定为不合格。 假设 LAB大于表中列出的 cispr，则： CNAS-GL07：2006 第 4 页 共 32 页 2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 z 如果测得的骚扰加上（ LABcispr）后不超过骚扰极限值，则可以判定为合格； z 如果测得的骚扰加上（ LABcispr）后超过骚扰极限值，则可以判定为不合格； 表 cispr的值 被测量 测量频率 cispr . 传导骚扰 . 骚扰

8、功率 . 辐射骚扰（在开阔场或替代场地上测得的电场强度） . 其他 正在考虑中注：表中cispr的值是基于附录A的数据、考虑了.的各项不确定度分量后确定的扩展不确定度， 本节的内容没有降低或取消测量装置应符合 CISPR16-1 标准中各项技术指标的要求。 4.2 电源端口传导骚扰测量要考虑的影响量 接收机读数 人工电源网络和接收机间连接网络的衰减 人工电源网络电压分压系数 接收机正弦波电压准确度 接收机脉冲幅度响应 接收机脉冲响应随重复频率的变化 接收机噪声本底 人工电源网络的接收机端口与接收机之间失配的影响 人工电源网络的阻抗 4.3 骚扰功率测量要考虑的影响量 接收机读数 吸收钳和接收机

9、间连接网络的衰减 吸收钳的插入损耗 接收机正弦波电压准确度 CNAS-GL07： 2006 第 5 页 共 32 页 2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 接收机脉冲幅度响应 接收机脉冲响应随重复频率的变化 接收机噪声本底 吸收钳的接收机端口与接收机之间失配的影响 电源骚扰的影响 环境的影响 4.4在开阔场或替代测试场地进行辐射骚扰电 场强度测量要考虑的影响量 接收机读数 天线和接收机间连接网络的衰减 天线系数 接收机正弦波电压准确度 接收机脉冲幅度响应 接收机脉冲响应随重复频率的变化 接收机噪声本底 天线端口与接收机之间失配的影响 天线系数的频率内插 天

10、线系数随高度的变化 天线方向性 天线相位中心 天线交叉极化响应 天线平衡 测试场地 被测设备和测量天线之间的距离 安放被测设备的桌子的高度 CNAS-GL07：2006 第 6 页 共 32 页 2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 附录 A （资料性附录） 表 1 中 cispr值的评定基础 A1 概述 以下各节概述了检测中确定 cispr的方法，对每项测量给出了主要测量不确定度分量及其评定结果。在第节中叙述了各输入量是如何估计的及其不确定度分量是如何评定的，可供检测人员在实际评定测量不确定度时参考。 A2 电源端口的传导骚扰测量 被测量 按下式计算：

11、ZMVVVVLLVVnfprpaswamncr +=表 A1 传导骚扰测量的不确定度评定 （采用 5050 H+5的人工电源网络）( 测量频率为 9kHz150kHz ） xi的不确定度 u（xi）dB ciciu（xi）dB 输入量 XidB 概率分布或 k 接收机读数 1 ） Vr0.1 k=1 0.10 1 0.10 衰减：接收机 2 ） Lc0.1 k=2 0.05 1 0.05 电压分压系数 3 ） Lamn0.2 k=2 0.10 1 0.10 接收机修正： 正弦波电压 4 ） Vsw1.0 k=2 0.50 1 0.50 脉冲幅度响应 5 ） Vpa1.5 矩形 0.87 1 0

12、.87 脉冲重复频率响应 5 ） Vpr1.5 矩形 0.87 1 0.87 噪声本底接近度 6 ） Vnf0.0 0.00 1 0.00 失配：接收机 7) M 0.7/ 0.8 U 形 0.53 1 0.53 阻抗 8) Z 3.1/ 3.6 三角形 1.37 1 1.37 因此, U=2uc(V) = 3.97dB取两位有效数字为 4.0dB 注: 对有编号的不确定度分量的说明见第 A5 节 CNAS-GL07：2006 第 7 页 共 32 页 2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 表 A2 传导骚扰测量的不确定度评定 （采用 5050 H+5的人

13、工电源网络） (测量频率为 150kHz30MHz) xi的不确定度 u（xi）（dB ）ciciu（xi）（dB ） 输入量 Xia （dB ） 概率分布或 k 接收机读数 1） Vr0.1 k=1 0.10 1 0.10 衰减：接收机 2 ） Lc0.1 k=2 0.05 1 0.05 电压分压系数 3 ） Lamn0.2 k=2 0.10 1 0.10 接收机修正： 正弦波电压 4 ） Vsw1.0 k=2 0.50 1 0.50 脉冲幅度响应 5 ） Vpa1.5 矩形 0.87 1 0.87 脉冲重复频率响应 5 ） Vpr1.5 矩形 0.87 1 0.87 噪声本底接近度 6 ）

14、 Vnf0.0 0.00 1 0.00 失配：接收机 7) M 0.7/ 0.8 U 形 0.53 1 0.53 阻抗 8) Z 2.6/ 2.7 三角形 1.08 1 1.08 因此, U=2uc(V) = 3.60dB = 3.6 dB 注: 对有编号的不确定度分量的说明见第 A5 节 A3 骚扰功率测量 被测量 P 按下式计算： ）（50log1010+=accrLLVP Vsw Vpa Vpr Vnf M MD E CNAS-GL07：2006 第 8 页 共 32 页 2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 表 A3 30MHz300MHz 骚扰功

15、率测量的不确定度评定 xi的不确定度 u（xi）（dB ）ciciu（xi）（dB ） 输入量 Xia （dB ） 概率分布或 k 接收机读数 1） Vr0.1 k=1 0.10 1 0.10 衰减：吸收钳接收机 2 ） Lc0.1 k=2 0.05 1 0.05 吸收钳的插入损耗 3 ） Lac3.0 k=2 1.50 1 1.50 接收机修正： 正弦波电压 4 ） Vsw1.0 k=2 0.50 1 0.50 脉冲幅度响应 5 ） Vpa1.5 矩形 0.87 1 0.87 脉冲重复频率响应 5 ） Vpr1.5 矩形 0.87 1 0.87 噪声本底接近度 6 ） Vnf0.0 0.00

16、 1 0.00 失配：吸收钳接收机 7) M 0.7/ 0.8 U 形 0.53 1 0.53 电源骚扰的影响 10) MD 0.0 0.00 1 0.00 环境影响 11 ） E 0.8 k=1 0.80 1 0.80 因此， U=2uc（P ）=4.45 dB 取两位有效数字为 4.4 dB 注: 对有编号的不确定度分量的说明见第 A5 节 A4 在开阔场或替代测试场地进行辐射骚扰电场强度的测量 被测量 E 按下式计算： AFLVEcr+=dirhfnfprpaswAAFAFMVVVV +hdSAAAAbalcpph +CNAS-GL07：2006 第 9 页 共 32 页 2006 年

17、06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 表 A4 30MHz200MHz 水平极化辐射骚扰测量的不确定度评定 （采用双锥天线；在 3m， 10m， 30m 距离上测量） xi的不确定度 u（xi）（dB ）ciciu（xi）（dB ） 输入量 Xia （dB ） 概率分布或 k 接收机读数 1） Vr0.1 k=1 0.10 1 0.10 衰减：天线接收机 2 ） Lc0.1 k=2 0.05 1 0.05 双锥天线系数 12） AF 2.0 k=2 1.00 1 1.00 接收机修正： 正弦波电压 4 ） Vsw1.0 k=2 0.50 1 0.50 脉冲幅度响应 5

18、） Vpa1.5 矩形 0.87 1 0.87 脉冲重复频率响应 5 ） Vpr1.5 矩形 0.87 1 0.87 噪声本底接近度 6 ） Vnf0.5 k=2 0.25 1 0.25 失配：天线接收机 7) M 0.9/ 1.0 U 形 0.67 1 0.67 双锥天线修正 天线系数频率内插 13） AFf0.3 矩形 0.17 1 0.17 天线系数高度偏差 14） AFh0.5 矩形 0.29 1 0.29 3m 0.0 0.00 1 0.00 10m Adir0.0 0.00 1 0.00 方向性差别 15） 30m 0.0 0.00 1 0.00 3m 0.0 0.00 1 0.0

19、0 10m 0.0 0.00 1 0.00 相位中心位置 16）30m Aph0.0 0.00 1 0.00 交叉极化 17 ） Acp0.0 0.00 1 0.00 平衡 18） Abal0.3 矩形 0.17 1 0.17 场地修正： 场地不完善 19） SA 4.0 三角 1.63 1 1.63 距离 20） 3m 0.3 矩形 0.17 1 0.17 10m 0.1 矩形 0.06 1 0.06 30m d 0.0 0.00 1 0.00 桌子高度 21 ） 3m 0.1 k=2 0.05 1 0.05 10m 0.1 k=2 0.05 1 0.05 30m h 0.1 k=2 0.0

20、5 1 0.05 因此， U=2uc（P ）=4.95 dB 取两位有效数字为 5.0 dB（距离 3m）， =4.94 dB取两位有效数字为 5.0 dB（距离 10m）， =4.94 dB取两位有效数字为 5.0 dB（距离 30m） 注: 对有编号的不确定度分量的说明见第 A5 节 CNAS-GL07： 2006 第 10 页 共 32 页 2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 表 A5 30MHz200MHz 垂直极化辐射骚扰测量的不确定度评定 （采用双锥天线；在 3m， 10m， 30m 距离上测量） xi的不确定度 ciciu（xi）（dB ）

21、 输入量 Xia （dB ） 概率分布或 k u（xi）（dB ）接收机读数 1） Vr0.1 k=1 0.10 1 0.10 衰减：天线接收机 2 ） Lc0.1 k=2 0.05 1 0.05 双锥天线系数 12） AF 2.0 k=2 1.00 1 1.00 接收机修正： 正弦波电压 4 ） Vsw1.0 k=2 0.50 1 0.50 脉冲幅度响应 5 ） Vpa1.5 矩形 0.87 1 0.87 脉冲重复频率响应 5 ） Vpr1.5 矩形 0.87 1 0.87 噪声本底接近度 6 ） Vnf0.5 k=2 0.25 1 0.25 失配：天线接收机 7) M 0.9/ 1.0 U

22、 形 0.67 1 0.67 双锥天线修正 天线系数频率内插 13） AFf0.3 矩形 0.17 1 0.17 天线系数高度偏差 14） AFh0.3 矩形 0.17 1 0.17 3m +1.0/-0.0 矩形 0.29 1 0.29 10m Adir+1.0/-0.0 矩形 0.29 1 0.29 方向性差别 15） 30m +0.5/-0.0 矩形 0.14 1 0.14 3m 0.0 0.00 1 0.00 10m 0.0 0.00 1 0.00 相位中心位置 16）30m Aph0.0 0.00 1 0.00 交叉极化 17 ） Acp0.0 0.00 1 0.00 平衡 18）

23、Abal0.9 矩形 0.52 1 0.52 场地修正： 场地不完善 19） SA 4.0 三角 1.63 1 1.63 3m 0.3 矩形 0.17 1 0.17 10m 0.1 矩形 0.06 1 0.06 距离 20） 30m d 0.0 0.00 1 0.00 3m 0.1 k=2 0.05 1 0.05 10m 0.1 k=2 0.05 1 0.05 桌子高度 21 ） 30m h 0.1 k=2 0.05 1 0.05 因此， U=2uc（E ）=5.06 dB 取两位有效数字为 5.1 dB（距离 3m）， =5.04 dB取两位有效数字为 5.0 dB（距离 10m）， =5.

24、02 dB取两位有效数字为 5.0 dB（距离 30m） 注: 对有编号的不确定度分量的说明见 A5 节 CNAS-GL07： 2006 第 11 页 共 32 页 2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 表 A6 200MHz1GHz 水平极化辐射骚扰测量的不确定度评定 （采用双锥天线；在 3m， 10m， 30m 距离上测量） xi的不确定度 ciciu（xi）（dB ） 输入量 Xia （dB ） 概率分布或 k u（xi）（dB ）接收机读数 1） Vr0.1 k=1 0.10 1 0.10 衰减：天线接收机 2 ） Lc0.1 k=2 0.05 1

25、 0.05 双锥天线系数 12） AF 2.0 k=2 1.00 1 1.00 接收机修正： 正弦波电压 4 ） Vsw1.0 k=2 0.50 1 0.50 脉冲幅度响应 5 ） Vpa1.5 矩形 0.87 1 0.87 脉冲重复频率响应 5 ） Vpr1.5 矩形 0.87 1 0.87 噪声本底接近度 6 ） Vnf0.5 k=2 0.25 1 0.25 失配：天线接收机 7) M 0.9/ 1.0 U 形 0.67 1 0.67 对数周期天线修正 天线系数频率内插 13） AFf0.3 矩形 0.17 1 0.17 天线系数高度偏差 14） AFh0.3 矩形 0.17 1 0.17

26、 3m +1.0/-0.0 矩形 0.29 1 0.29 10m Adir+1.0/-0.0 矩形 0.29 1 0.29 方向性差别 15） 30m +0.5/-0.0 矩形 0.14 1 0.14 3m 1.0 矩形 0.58 1 0.58 10m 0.3 矩形 0.17 1 0.17 相位中心位置 16）30m Aph0.1 矩形 0.06 1 0.06 交叉极化 17 ） Acp0.9 矩形 0.52 1 0.52 平衡 18） Abal0.0 0.00 1 0.00 场地修正： 场地不完善 19） SA 4.0 三角 1.63 1 1.63 3m 0.3 矩形 0.17 1 0.17

27、 10m 0.1 矩形 0.06 1 0.06 距离 20） 30m d 0.0 0.00 1 0.00 3m 0.1 k=2 0.05 1 0.05 10m 0.1 k=2 0.05 1 0.05 桌子高度 21 ） 30m h 0.1 k=2 0.05 1 0.05 因此， U=2uc（E ）=5.19 dB 取两位有效数字为 5.2dB（距离 3m）， =5.06 dB取两位有效数字为 5.1 dB（距离 10m）， =5.02 dB取两位有效数字为 5.0 dB（距离 30m） 注: 对有编号的不确定度分量的说明见 A5 节 CNAS-GL07： 2006 第 12 页 共 32 页

28、2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 表 A7 200MHz1GHz 垂直极化辐射骚扰测量的不确定度评定 （采用对数周期天线；在 3m， 10m， 30m 距离上测量） xi的不确定度 ciciu（xi）（dB ） 输入量 Xia （dB ） 概率分布或 k u（xi）（dB ）接收机读数 1） Vr0.1 k=1 0.10 1 0.10 衰减：天线接收机 2 ） Lc0.1 k=2 0.05 1 0.05 双锥天线系数 12） AF 2.0 k=2 1.00 1 1.00 接收机修正： 正弦波电压 4 ） Vsw1.0 k=2 0.50 1 0.50 脉

29、冲幅度响应 5 ） Vpa1.5 矩形 0.87 1 0.87 脉冲重复频率响应 5 ） Vpr1.5 矩形 0.87 1 0.87 噪声本底接近度 6 ） Vnf0.5 k=2 0.25 1 0.25 失配：天线接收机 7) M 0.9/ 1.0 U 形 0.67 1 0.67 对数周期天线修正 天线系数频率内插 13） AFf0.3 矩形 0.17 1 0.17 天线系数高度偏差 14） AFh0.1 矩形 0.06 1 0.06 3m +1.0/-0.0 矩形 0.29 1 0.29 10m Adir+1.0/-0.0 矩形 0.29 1 0.29 方向性差别 15） 30m +0.5/

30、-0.0 矩形 0.14 1 0.14 3m 1.0 矩形 0.58 1 0.58 10m 0.3 矩形 0.17 1 0.17 相位中心位置 16）30m Aph0.1 矩形 0.06 1 0.06 交叉极化 17 ） Acp0.9 矩形 0.52 1 0.52 平衡 18） Abal0.0 0.00 1 0.00 场地修正： 场地不完善 19） SA 4.0 三角 1.63 1 1.63 3m 0.3 矩形 0.17 1 0.17 10m 0.1 矩形 0.06 1 0.06 距离 20） 30m d 0.0 0.00 1 0.00 3m 0.1 k=2 0.05 1 0.05 10m 0

31、.1 k=2 0.05 1 0.05 桌子高度 21 ） 30m h 0.1 k=2 0.05 1 0.05 因此， U=2uc（E ）=5.18 dB 取两位有效数字为 5.2dB（距离 3m）， =5.05 dB取两位有效数字为 5.1 dB（距离 10m）， =5.01 dB取两位有效数字为 5.0 dB（距离 30m） 注: 对有编号的不确定度分量的说明见第 A5 节 CNAS-GL07： 2006 第 13 页 共 32 页 2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 A5 关于输入量估计值的说明 以上表格中每个输入量估计值xi的不确定度是表格中所注明

32、的覆盖频率范围内的最大不确定度，它大致与CISPR16-1 中测量装置的技术指标一致。本节说明中的序号与前面表格中输入量的编号相一致。给出的扩展不确定度提供了表1 中的 cispr值。 标准不确定度u （xi）可以由与xi相关联的扩展不确定度除以一个因子得到，该因子取决于不确定度的概率分布及与该值相关联的置信水平。对于U 形分布、矩形分布或三角分布，这里Xi的估计值是处于（xi-a）和（xi+ a+）之间，并具有 100%的置信水平， u（xi）分别取为a / 2 、 a/ 3 、 a/ 6 ， a =（a+ a） /2，是概率分布的半宽度。对于正态分布，如果xi的不确定度具有 95%的置信水

33、平，则除数为 2（其值是两倍实验标准偏差）；如果xi的不确定度具有 68%的置信水平，则除数为 1（其值是实验标准偏差）。 修正是对系统误差的补偿，修正值可以从校准报告或计算得出。如果修正值未知，但可认为取正值或负值的可能性大致相同，则修正值取 0。假定已根据数学模型进行了修正，则每项修正值应有其对应的不确定度。 得出以上表格中估计值的某些假设，可能对某个特定的检测实验室不一定适用。当一个检测实验室评定其测量的扩展不确定度ULAB时，必须考虑其特定的测量系统所提供的信息，包括设备特性、校准数据的质量和传递、大致的概率分布和测量程序等。有时，检测实验室会发现，最好在频率范围的若干频段上分别评定其

34、不确定度，尤其是当某一项占主导地位的不确定度分量在整个频率范围内变化很大时更是如此。 以下各项说明后的注释，旨在对检测实验室提供一定的指导，以便处理其与本指南中假设的数据和情况有差别的实际情况。 1） 接收机读数的变化；包括测量系统不稳定、接收机噪声以及表头刻度内插误差等因素引起。 Vr的估计值是很多读数的平均值，其标准不确定度为平均值的实验标准偏差（k= 1）。 2） 接收机与人工电源网络、 吸收钳或天线之间的连接网络的衰减量Lc的估计值 ，可以由校准报告获得，同时得到与其相对应的扩展不确定度和包含因子。 注：如果对电缆或衰减器，其衰减量Lc的估计值是由制造厂的数据获得的，则可CNAS-GL

35、07： 2006 第 14 页 共 32 页 2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 以设定其可能值的半宽度等于制造厂对衰减规定的允许误差限的绝对值，并设为矩形分布。如果连接网络是电缆与衰减器串接而成，而且两者均有制造厂数据，则Lc有两个分量，每个分量均有其自己的概率分布。 3） 人工电源网络电压分压比的估计值 Lamn可由校准报告获得，报告同时给 出其扩展不确定度和包含因子。 4） 对接收机正弦波电压准确度的修正值 Vsw的估计值可由校准报告获得， 报告同时给出其扩展不确定度和包含因子。 注：如果校准报告只说明接收机正弦波电压准确度是在允许误差限 2dB以

36、内，则修正值 Vsw的估计值应取 0，具有半宽度为 2dB的矩形概率分布。 5） 接收机的脉冲响应特性的影响，通常，要想对接收机的脉冲响应特性不理 想作修正是不现实的。检定证书表明接收机脉冲幅度响应符合 1.5dB的允许误差限是可以做到的。则修正值 Vpa的估计值应为 0，具有半宽度为 1.5dB的矩形概率分布。 脉冲重复频率响应的允许误差限是随重复频率和检波器类型而变化的。若检定证书表明接收机脉冲重复频率响应符合技术指标规定的允许误差限，则修正值Vpr的估计值应为 0，具有半宽度为 1.5dB的矩形概率分布。这里的 1.5dB值是CISPR16-1 标准中允许误差限的代表值。 注：如果可以证

37、实脉冲幅度响应或脉冲重复频率响应是在CISPR特性的dB以内（1.5dB）,则对该响应的修正值可以估计为0，具有半宽度为dB的矩形概率分布。 如果加到检波器的干扰信号为连续波信号，则不必考虑脉冲响应修正。 6） 接收机的噪声本底的影响 ， 一台 CISPR 接收机的噪声本底往往远低于骚 扰电压的允许极限值或骚扰功率的允许极限值，因此噪声本底对接近极限值的测量结果的影响是可以忽略不计的。但对辐射骚扰而言，与接收机噪声本底的接近程度会影响接近辐射骚扰极限值的测量结果。 对辐射骚扰，修正值 Vnf的估计值应为 0，并具有半宽度为 0.5dB的扩展不确定度，包含因子为 2。 7） 失配误差的影响 ，通

38、常，人工电源网络、吸收钳或天线的接收机端口应连接到一个两端口网络的端口 1 上，其端口 2 则连接到反射系数为r的接收机上。CNAS-GL07： 2006 第 15 页 共 32 页 2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 这个两端口网络可以是一根电缆、衰减器、衰减器和电缆的串联，或者是某些部件的其他方式的组合。它可以用S 参数表征，则失配误差的修正值为： 11log20221221110 rereSSSM =）（其中， e是由接被测设备的人工电源网络或吸收钳的接收机端口，或作骚扰测量时架设的天线的输出端口看进 去的反射系数。所有参数都是针对 50阻抗的。

39、两端口网络 e r当只知道这些参数的模值或模值的极限值时，要计算 M是不可能的，但是可以确定其不会超出的极限值 M ： 1log202212211221110）（SSSSSMrerere+=M 的概率分布近似为 U 形分布（即反正弦分布），可能值的宽度不大于 （ M +M -），其标准不确定度不大于半宽度除以 2 。 对骚扰电压和骚扰功率的测量， e是被测设备阻抗的函数，而被测设备的阻抗通常是未知的和不受限制的。 可以假设在最坏情况下的反射系数模值e =1，还可以假设接到接收机上的是一根良好匹配的电缆（11S 1，22S 1），其衰减可忽略（ 121S ），而且接收机射频衰减为 10dB 或更

40、大，这时电压驻波比为 VSWR 1.2:1,相当于r 0.09。 对于辐射骚扰测量, 假设天线的 VSWR 2.0:1,即e 0.33,假设接到接收机被测设备 （EUT ） 人工电源网络 吸收钳 天线 电缆 衰减器 电缆和衰减器串联 S11， S22， S21 接收机 CNAS-GL07： 2006 第 16 页 共 32 页 2006 年 06 月 01 日发布 2006 年 07 月 01 日实施 上的电缆匹配良好（11S 1，22S 1），其衰减可忽略（ 121S ），且接收机射频衰减为 0dB,则接收机端的 VSWR 2.0:1,即r 0.33。 总之, 修正值 M的估计值为 0,而且

41、具有宽度为（ M +M -）的U 形概率分布。 注:由修正值M和M 的表达式表明,可以通过在接收机前面增接一个匹配良好的有衰减的两端口网络来减小失配误差,其代价是降低了测量灵敏度。 对于某些天线的某些频率上, VSWR 可能远大于 2.0:1。 当采用复杂天线时, 必须注意确保从接收机向天线端看的阻抗满足 VSWR 2.0:1 的要求。 如果对人工电源网络或吸收钳的电压驻波比测量是在与其固定连接的衰减器的输出端口上进行的, 则被测设备的阻抗对失配误差的影响将随衰减的增大而减小。 8) 人工电源网络的阻抗不理想，当接收机端接 50时，对于 50/50H+5或50/50H 的人工电源网络, 在 C

42、ISPR16-1 标准中对阻抗模值的要求是: 实际阻抗模值应在标称阻抗模值的 20%以内。而标准对阻抗的相位没有加以限制, 致使被测设备在人工电源网络上产生的电压的测量不确定度很大。 假设当接收机端接 50时, 人工电源网络的 EUT 端口呈现的阻抗落在复阻抗平面上以标称阻抗为中心、以标称阻抗模的 20%为半径的圆内, 这就界定了一个与阻抗模值相应的阻抗相位的允许误差限。修正值 Z 的估计值为 0,其概率分布需要通过被有限制的人工电源网络的阻抗和无限制的 EUT 阻抗在规定的频率范围内的所有组合的极端条件下界定。由于频率、人工电源网络的阻抗和 EUT阻抗产生这种极端条件的的特定组合机会不多, 所以概率分布假设为三角分布。 9) 吸收钳插入损耗Lac的估计值 可以由校准报告得出, 包括其扩展不确定度和包含因子。 10) 吸收钳电流变换器的隔离不良导致的电源骚扰会影响接收机读数。因此,为了减小电源骚扰, 可能有必要在靠近交流电源沿电源线处安装铁氧体吸收体或采用人工电源网络以提供