JTJ 307-2001（条文说明） 船闸水工建筑物设计规范.pdf

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1、中华人民共和国行业标准船闸水王建筑物设计规范盯J307-21 条文说明目次1 总则(111) 2 基本规定.(112) 2.1 般规定(112) 2.2 建筑物级别.( 112) 2.3 基本资料(112) 3 结构设计原则.(1日)3.1 一般规定.(1日)3.2结构计算.(114) 3.3 安全系数.(114) 3.4建筑物分缝.，.(115)4地基.(116) 4.1 一般规定.(116) 4.2地基承载力验算.(116) 4.3 土坡和地基稳定验算.(116) 4.4地基沉降计算. (117) 4.5 地基处理(117) 5 防渗与排水.(118) 5.1 一般规定.(118)5.2

2、防渗与排水设施.(118) 5.3 渗流计算.(119) 6 荷载.(120) 6.1 荷载计算.(120)7 闸室结构设计.(121) 7.1 一般规定.(121) 109 7.2 重力式闸墙结构设计. (122) 7.4 衬砌式闸墙结构设计.(122) 7.5 昆合式闸墙结构设计.(122) 7.6 板桩和地下连续墙结构设计., . (123) 7.7 悬臂式闸墙结构设计.(123)7.8 底板设计.(123) 7.9 整体式闸室结构设计.(124) 8 闸酋结构设计. . (125) 8.1 一般规定. . (125) 8.2 整体式闸首设计.(125)8.3 分离式闸首设t. (126

3、) 9 导航和靠船建筑物及护坡和护底设计.(127) 9.1 一般规定.(127) 9.2 导航和靠船建筑物设计.(127) 9.3 护坡和护底设计.(127) 附录B岩土分类.(128) 附录C地基承载力验算.(129) 附录G常用材料重度. (130) 110 1总则1.0.2 本条规定海船闸水工建筑物可参照执行，是因为我国已建大型海船闸的实例较少，目前有些近海船闸除通过内河船舶外，还要考虑近海海船的通过，船闸设计既有过海船的特殊要求，又有一般船闸的共性要求，所以定为参照执行。1. 0.5 本条所指的国家现行有关标准主要包括船闸总体设计规范(J3臼-21)、船闸输水系统设计规范(ITJ30

4、6-21)、船闸设计规范第四篇:闸门、阀门设计( ITJ264-87)、船闸设计规范第五篇:启闭机设计H1265-87)和船闸设计规范第六篇:电气设计(ITJ266-87)等。111 2基本规定2.1一般规定2. 1.1 船闸水工建筑物主要包括:闸首、闸室、导航和靠船、护坡和护底建筑物等。2.1.2渗流或排水失效，必将使扬压力增大，渗流量增大，可能会发生管涌、流土等险情，造成结构失稳或影响使用，因此条文中规定必须进行防渗排水设计。2.1.3本条文中可靠的防冲设施是指下闸首闸门处于开启位置时设置相应锚硅装置和机械设防冲挡块等。2. 1.4 隐蔽工程包括基础、水下结构、防渗和排水等设施。2.2 建

5、筑物级别2.2.1 船闸水工建筑物级别的划分参考了前苏联的船闸规范(1964年)和水利水电枢纽工程等级划分及设计标准(SDJ217-78试行)等。2.3基本资料2.3.1- 2.3.3 船闸水工建筑物不同设计阶段，对基本资料的内容和深度要求如全部列出篇幅太长，不符合规范要求，因此只列出了各阶段基本资料应满足的编制办法和应符合的规范的具体名称，以便设计人员查找02.3.4 本条所指国家现行标准主要包括内河航道与潜口水文规范H汀214)、水运工程测量规范H汀J203)、土工试验方法标准(GBJl23)和工程岩体试验方法标准( GB/T50266)等。112 3 结构设计原则3.1一般规定3.1.1

6、 船闸结构上的荷载，不仅依不同的时期而变化，甚至天内也变换多次。因此设计时应按各时期的最不利荷载组合进行计算，从而确保建筑物的安全可靠。3.1.2溢洪船闸，除需计算一般船闸设计情况外，溢洪情况是溢洪船闸所特有的设计情况，根据溢洪船闸设计经验，溢洪情况可能为控制情况，所以要进行验算。3.1.3本规范为了便于与其他规范相协调，如混凝土重力坝规范(SDJ21)、水工钢筋混凝土结构设计规范( SDJ2O-78 )等，并结合船闸设计特点，也采用两种组合，而每种组合中再分、项，基本组合中的项与特殊组合中的项采用相同的安全系数，虽将检修情况列入基本组合，但就其安全系数较项为低。3.1.4 本规范规定氓凝土结

7、构计算应按现行行业标准水工钢筋混凝土结构设计规范(SDJ20一78)的规定执行，但考虑与混凝土施工规范统一，1昆凝土材料的强度等级还需按现行行业标准水工混凝土结构设计规范(SUT191-96)的规定执行。石材和水泥砂浆的强度等级采用现行国家标准砌体结构设计规范(G町3-88)。3. 1. 5 中华人民共和国水利部关于批准发布水工混凝土结构设计规范(SUT191-96)的通知(水科技1997J50号)中明确规定:水工混凝土结构设计规n1(SUT191-96)经审查批准为水利行业推荐性标准，并自1997年5月1日起实施，与原水工钢筋泪凝土结构设计规范(SDJ278)并行使用。113 本规范规定水工

8、建筑物设计采用定值单一安全系数法，故船闸结构构件的计算按水工钢筋混凝土结构设计规范(SDJ278)的有关规定执行;现行行业标准对混凝土结构的构造有新的修订，所以混凝土材料强度等级和混凝土结构的构造应按水工混凝土结构设计规范HSUT191-96)的有关规定执行。3.2结构计算3.2.1 本条文中的其他验算和计算是指根据具体情况有必要进行的验算和计算，例如必要的挠度计算、大体积1昆凝土施工期的温度应力验算和板桩墙顶的变位计算等。3.2.2抗剪公式简单方便，已经多年实践检验。船闸采用抗剪断公式计算的较少，但是船闸工程受力条件与大坝相同，完全可以借鉴大坝的经验，因此本条提出两个抗滑稳定的计算公式。3.

9、2.3 -3.2.4建于土基上的船闸，特别是处于枯性土地基，一般摩擦角较小，而粘聚力值较大，抗滑稳定计算若不计粘聚力，将使闸墙断面设计得偏大，不很合理。本次修订时参照了现行行业标准水闸设计规范(S口65-21)的有关规定，使综合摩擦系数的确定更为合理。3.2.6 船闸结构在基面以下一定深度内，存在软弱夹层或不利结构面时，可能成为滑动稳定的控制面，因此，需验算沿软弱夹层或不利结构面的稳定性。3.2.8 对于士基的船闸由于控制地基应力比，抗倾稳定一般不是控制条件。对建于岩基上的船闸，闸墙与底板分割时或根本未设底板情况下，当要求合力在三分点以内时，一般倾覆稳定均能满足要求。对于以抗倾稳定控制的衬砌式

10、、混合式结构或不控制三分点的导航和靠船结构等均需进行验算。3.3安全系数3.3.1-3.3.4条文中的稳定安全系数经多年实践检验证明是适114 用的，故本次修订未做修改。3.3.5 为防止闸首发生较大的不均匀沉陷，以保证闸门灵活运转，规定了闸首地基应力的不均匀系数，应力比值是根据我国软基船闸过去采用的数值及其使用情况，并参照前苏联船闸设计规范有关规定提出的。本条文中的地基应力是指在纵向按材料力学方法计算的地基反力。3.3.6 由于土基上的分离式闸墙结构的地基最大应力与最小应力比，资料较少，所以本条未做具体规定。3.4 建筑物分缝3.4.1 不同建筑结构间和地基不均匀处地基易产生不均匀沉降，因此

11、本条做出了相应的规定。3.4.2 建筑物的分缝是减少结构的应力，防止或减少裂缝的一种措施。因此，针对影响建筑物分缝等因素，本条根据实际工程经验提出了伸缩-沉降缝的间距和缝宽。115 4地基4.1一般规定4. 1. 1 地基设计受不同条件和因素的影响，如不同工程地质条件的地基设计，就应采用不同的计算、处理和施工方法;不同的结构型式、不同的施工条件，影响地基承载力的大小;不同的岩土d性质，地基的稳定和沉降也是不同的。因次，在地基设计时，应考虑这些条件和因素。4. 1.3 本条主要是根据不同岩土性质和受荷情况推荐的不同试验方法。岩石的抗剪和抗剪断试验是指将混凝土浇注在岩体上，沿胶结面进行剪断，即称抗

12、剪断试验;剪断以后，沿剪断面继续进行剪切的试验，称抗剪试验，也称摩擦试验。4.2 地基承载力验算4.2.4 地基承载力的安全系数K取值范围为2.0-3.0是通过工程的设计计算，结合多年工程实践经验而确定的。4.3 土坡和地基稳定验算4.3.1 正常压密和压密比(先期固结压力与现有覆士重压力之比)小于4的土是工程建设中常见的士，这种土在三轴试验中，施加偏应力时，孔隙水压力为正值;而压密比大于4的土，其孔隙水压力不仅是负值，且多为具有特殊工程性质的士，对其物理力学性质需作专门研究。因此，土坡和地基的稳定计算方法一般适用于正常压密和压密比小于4的土。116 4.3.3 按圆弧滑动面总应力法计算土坡和

13、地基稳定时，如士体中有渗流，应考虑渗流对稳定的影响，其具体处理方法通常是对浸润线以下，计算低水位以上的士体，采用饱和重度计算滑动力矩。4.4地基沉降计算4 .4 .1 式(4.4.1)中的修正系数叭，因缺乏实际观测资料的统计，并且各地区士质变化较大，所以不能给出统一数值，目前只能按地区经验选取。水利部发布的水闸设计规范(S口65-21) 中，对ms值作了1.0-1.6的规定。4.4.2这些岩土层，有的没有沉降问题，或在施工过程中即大部分完成了沉降。因此，对这些岩土层可不作沉降计算。4.4.3对不包括软土的粘性土地基，当基底压力小于或接近船闸闸基未开挖前作用于该基面上的自重压力时，闸基通常开挖的

14、较深，基底面土体略有回弹现象，因此土的压缩曲线宜采用e-p回弹再压缩曲线，结果比较符合实际情况。对软土地基上的船闸工程，软土在其自重压力作用下，一般并未得到相应的团结，因此采用e-p压缩曲线是符合实际情况的。采用e-lgp压缩曲线计算地基沉降量，是一种较好地反映地基士受压历史对沉降计算方法的影响，但e-lgp压缩曲线的绘制对试验要求较高，最终加荷量较大，又受到仪器、设备和试验时间等条件的限制，所以对大型船闸的沉降计算在有条件时，采用e一19p压缩曲线。4.4.4地基士压缩层计算深度，受地基中应力分布、土的性质以及计算精度要求等因素的影响，目前国内外对确定其深度的计算法尚不统一。本条所给的计算方

15、法是国内外常用的应力比方法。4.4.5在沉降计算中，应考虑边载等对沉降的影响，尤其是不对称的边载，更应引起重视，因为它可造成基础的不均匀沉降。4.5地基处理4.5.4 本条主要参照了水利部门对岩基的处理方法。117 5 防渗与排水5.1一般规定5. 1. 1 船闸防渗与排水设计直接影响船闸结构的稳定性及船闸使用的可靠性。几十年来，随着新工艺、新结构、新材料、新技术的推广运用，取得了良好的效果，因此条文中增加了高压喷灌、防渗土工布、劈裂灌浆等防渗设施，增加了排水盲沟设施。5.1.2 当临岸布置或引渠中的船闸，承受水头作用后，在船闸的地基和两侧的回填土中产生渗透水流，由于两者的相互影响，船闸的渗流

16、具有空间性，特别是当闸室为透水闸底时，其闸首渗流空间性更为显著，因此在设计船闸时应考虑到这一影响，但由于空间渗流计算极为复杂，一般船闸设计往往将空间问题简化为平面问题进行渗流计算，并主要计算闸底下的渗透稳定，为确保建筑物的安全，一般在船闸接岸上游处设有刺墙和岸墙，使绕过两侧闸墙的各个可能渗透的途径都不小于闸首底板的渗径长度，达到侧向防渗措施与底部防渗措施相互适应的要求。5.2 防渗与排水设施5.2.2.1 排水管的出口高程，原规范取高于下游最低通航水位0.5 - .Omo在船闸密集的水网地区仅在低水位期进行船闸检修，已不能满足需要，因此在高水位期安排检修，为降低墙后地下水水位。有的工程已将排水

17、管的出口引到闸首里，通过集水井用深水泵将水排出。因此，本条对出口高程进行了相应的修订。5.2.2.2排水设施与闸室墙太近时，则有过短的渗径，出口坡降太大，可能导致士壤颗粒从排水设施流失或堵塞排水设施，另一118 方面，排水设施距闸室墙太远将影响排水效果。5.2.5铺盖设在紧靠船闸上游河底上，主要作用是延长渗径以降低渗透压力和渗透坡降。有时也兼有对上游河底防冲以及协助闸首抵抗滑移的作用。铺盖有柔性和刚性两种。柔性材料主要用粘土及重壤土铺筑。刚性铺盖则采用钢筋混凝土结构。5.2.9 反滤层的作用是防止渗流出口处土体的渗透变形或流失，引起破坏，增加地基的抗渗稳定性。反滤层的设计，最基本的要求是不允许

18、基土流失或穿入反滤层造成堵塞，从而影响反滤层的透水性和土料的稳定性。因此对反滤层的级配，厚度作出了规定。5.2.9.2本款中分层反滤层的级配规定是参照现行行业标准水闸设计规范(S口65-21)的有关规定提出的。5.3渗流计算5.3.1 本条文规定船闸渗流计算可简化为平面问题，是根据我国船闸工程广泛采用的方法提出的，计算简便，且未发生重大水毁事故。但实际上船闸渗流是空间问题，因此条文又规定对大型和重要的船闸，宜进行空间渗流的试验研究。5.3.6 由于渗径系数法计算结果相对较粗糙，因此本条文规定对水头较高或重要的船闸，宜同时采用阻力系数法、空间渗流计算及三维电模拟试验等方法进行分析研究。119 6

19、荷载6.1荷载计算6.1. 1 其它荷载包括冰荷载、淤沙压力、廊道动水压力等。冰荷载在已建的船闸中需计人的很少，淤沙压力其值也很小，故均没有单独列出;廊道动水压力，在船闸输水系统设计规范(JTJ306)中已有规定，故亦未列出06. 1.4.1 土基上的重力式、扶壁式、悬臂式等结构，墙后土压力按主动土压力计算的规定，仅适用于向墙前倾覆及滑动的墙体稳定验算情况。6. 1. 16.2 鉴于目前尚无岩基上未设帷幕和排水的船闸的渗压实测资料，原规范与混凝土重力坝设计规范(SDJ21)的规定相差又较大，故取消了原建议值。6.1.22本条中表6.1.22是采用现行行业标准港口工程荷载规范H汀1215-98)

20、中表10.4.5-2的系缆力值，是按所配缆绳破断力确定的。6.1.23 闸面活荷载取值由原来的3-5kPa修改为2-5kPa。实际情况证明很多船闸闸面没有流动机械和堆料，只有人群荷载，闸面活荷载最低值取3kPa偏大，有些船闸设计已取2kPa，故作了修改。120 7 闸室结构设计7.1一般规定7. 1.2 斜坡式闸室虽结构简单，造价低，但它在使用上存在以下缺点:(1)灌世水的容积比直立式的大得多，因而延长了灌泄水时间，降低了船闸的通过能力，并增加了过闸耗水量;(2)船舶过闸时，容易搁置在斜坡上以致发生事故，同时护坡的维护工作量较大。因此，斜坡式闸室不再采用。7. 1.3 根据平原地区的调查统计，

21、分离式闸室结构的型式有重力式、悬臂式、扶壁式、板桩式、地下连续墙和双钱式等型式。80年代闸室结构以砌石重力式结构居多，目前，钢筋泪凝土扶壁式结构逐步增多。悬臂式结构虽然极少，但在土质较差、闸室宽度窄、水头较大的船闸上仍有一定的适用性;当受施工场地限制时，则多采用板桩、地下连续墙等型式。7. 1.4 根据山丘地区的调查统计，在岩基上闸室大多采用分离式结构，而且重力式、衬砌式和混合式等三类占大多数，故本规范将该兰种型式列为岩基上闸室结构的常用型式。当可利用的基岩岩面接近于闸墙基础高程时，大多采用重力式结构，这种闸墙除构造上与土基上的重力式结构略有差异外，计算方法基本相同07. 1.6 由于闸墙长度

22、较宽度大得多，且闸墙承受荷载通常沿着闸室长度是均匀分布的，因此可按平面问题进行计算。7. 1.8 在船舶进出闸室过程中，经常发生船舶与墙面摩擦或碰撞的情况，如墙面不采取保护措施则易损坏，特别在运输繁忙和船闸开通闸运行时，更需对墙面采取特别保护措施。121 7.2 重力式闸墙结构设计7.2.1 浆砌块石重力式结构因施工质量不易保证，耐久性、抗渗性和抗冲击能力差，工期较长，因此规定对水头不高的小型船闸经论证可采用。7.2.2衡重式断面重力式闸墙工程量比梯形断面节省，但对地基的要求较梯形断面高，对荷载变化反应灵敏，稳定可靠性较梯形断面差。7 .4 衬砌式闸墙结构设计7.4.1.1 对软质岩石、裂隙发

23、育导致衬砌墙后侧水压力较大时，设锚筋不可靠或不经济，所以采用重力式衬砌墙。7.4. 1. 2 当岩基质地较好，裂隙不发育，采用钢拉锚钢筋泪凝土薄壁衬砌式墙较经济合理。7.4.2衬砌墙后防渗排水设施，是衬砌墙式闸墙经济安全的保障。为有效地降低墙后水位，本次修改强调了衬砌墙后应作好防渗排水设施。7.4.3 为确保衬砌墙稳定可靠，条文规定将衬砌底部嵌入闸底以下一定深度。7.5 混合式闸墙结构设计7.5.2 混合式闸墙是由上部重力式墙和下部衬砌式墙组合而成，并构成闸墙的整体，共同承受作用于墙上的外力.而且将一部分力直接传到基础上，故要求上部重力墙和下部衬砌墙与岩基有可靠的联接。7.5.4 上部重力墙承

24、受荷载，将从重力墙基底分别下传到衬砌墙顶和岩基上，本条文根据国内经验提出传至衬砌墙顶垂直力的计算公式。7.5.5 国内对下传到衬砌墙顶的水平力计算方法有多种假定，本条文规定采用较简单实用的一种方法:即按垂直应力分布图形面122 积比例分配。7.6 板桩和地下连续墙结构设计7.6.2 当板桩的刚度较小时，易产生较大的挠曲变形和墙顶位移。因此对其变形加以控制，否则影响闸墙面的外观和闸室有效宽度。7.7 悬臂式闸墙结构设计7.7.4 对闸室宽度窄的底板，根据计算资料分析，采用直线法(即偏心受压公式)与采用弹性地基梁的计算图式，所求得的底板最大弯距的差值，对闸室检修和完建情况，般不大于10%;对闸室灌

25、泄水情况，两者的差值较大，直线法偏于保守。考虑到闸室底板的断面尺寸系受检修情况控制，因此可采用直线法计算地基反力。当地基反力的比值较大时，可以调整后悬臂的长度。7.7.7 对于检修、完建及闸室低水位的使用情况，闸底与地基之间的摩擦力以及闸室中缝处的水平力，系按闸室结构的滑移稳定达到极限平衡状态确定。闸室中缝处的水平力的分布尚难以确定，在核算底板断面强度时，从偏于安全出发，可假定作用在底板中心线以上1/4板厚处。7.8底假设计7.8.5 当地基梁为绝对刚性时，边缘的地基应力不是无限大，而是接近线性呈折线分布，因此当船闸底板的柔性指数不大于1时，可按折线法求地基应力。其公式的推导过程是根据静力平衡

26、原理，把墙与中底板分为脱离体，以剪力传递垂直力，列平衡方程式，经过简化推导而得。7.8.6 佼接处断面较小，又要承受较大的垂直剪力及水平力，因此需进行弯曲、剪切、挤压等局部强度的验算。7.8.7 水平力的作用点很难确定，因为钱点不固定，当闸室灌满水时，闸墙后倾、饺，心下移;当闸室泄水时，闸墙前f页、佼心上移;同123 时闸墙由于边载、负摩擦等因素的影响，大部分是后倾的，也就意味着作用点是下移的。7.9 整体式闸室结构设计7.9.2 条文中提出的闸墙底宽及底板厚度是参照国内外的经验数据拟定，并考虑刚度要求。7.9.3 由于整体式结构底板不透水，整个结构可能承受相当大的葫压力，因此需验算抗浮稳定。

27、检修时闸室内水己抽空，扬压力最大。7.9.6 由于地基与梁接触面存在水平反力，使梁的内力发生变化。因此，本规范规定建于岩基上的船闸底板内力计算，应当考虑岩基对底板的水平约束作用。7.9.7 闸室边载对底板内力影响较大。边载的影响与回填土的填筑、施工程序、地基土壤特性等因素有关，精确计算它的作用是很困难的，只能近似确定。关于边载的计算长度，根据有关分析资料表明，当边载长度超过底板半宽时，对底板的内力影响不大，故边载计算长度取闸室底板宽度的1120边荷载的影响大小主要取决于地基的固结情况。由于砂基的沉降在较短时间内完成，而粘性地基的沉降要经历相当长的时间，在工程实际中考虑到这个特点，为考虑安全，从

28、可能的最不利情况出发，边载采用两个极限值，对底板增加弯矩时取大值，反之取小值。7.9.8 由于底板挠曲引起墙身转动或墙本身的弹性变形，在墙不很高时-般只能达到非常小的数值，因此作用于墙上的土压力往往大于主动土压力，可能接近静止士压力。由于土压力的计算方法本身有一定的近似性，考虑到整体式闸室超静定结构特点，为考虑安全，从可能的最不利情况出发，土压力应采用两个极限值。本规范提出了上限取静止士压力，下限取主动土压力。7.9.9 在施工期底板设临时施工缝后，闸墙自重和墙后回填土对地基产生预压固结，从而减少了底板跨中负弯矩。124 8 闸首结构设计8.1一般规定8. 1. 4 根据前苏联有关资料和国内己

29、建船闸统计结果，绝大部分边墩厚度在2-3倍廊道宽度的范围内。8.1.5边墩顶部宽度主要考虑使用要求，应使闸门、阀门及交通道路的布置等互不干扰。尤其要考虑使用方便、安全可靠等要求。当加厚边墩增加工程量较大时，一般在顶部加悬臂结构解决。8.2 整体式闸首设计8.2.2 摩擦力折减系数值是根据前苏联船闸设计规范(CH303-65)和我国已建船闸统计确定的。8.2.3 目前边墩的整体计算方法还不够完善，计算过程又较繁，因此近似地采用分段计算法计算。8.2.4 目前国内外纵向水平钢筋的计算仍是将门推力及上游水压力传给支持墙段，根据边墩支持墙依靠自重所产生的摩擦力独立维持稳定的条件来确定的，当支持墙体不能

30、满足独立稳定条件时，则需放置带形受力钢筋使支持墙与门库段相连，以确保支持墙的安全。8.2.5 其它类型闸门边墩的计算方法，这里主要是指除人宇门闸首边墩外-些常见的闸首边墩，如空箱墙边墩、横拉门边墩及三角门边墩的计算。8.2.6 为使大型船闸的闸首结构更加安全可靠、经济合理，宜采用整体计算方法及模型试验进行研究分析。8.2.7结合目前工程设计的现状及弹性力学应力分析的结果，将125 廊道壁厚为2.5倍廊道孔洞化引直径作为选择计算廊道边墩界限。条文中壁厚不大于2.5倍廊道孔洞化引直径廊道断面，按杆件系统计算，是将廊道断面简化为平面刚架计算。8.2.9 目前常用门型为人字闸门和平面闸门两种，弧形闸门

31、已不常采用，本次修订时取消了这4类门型底板特征段的划分方法。由于闸首的纵向断面上沿长度方向的荷载，结构刚度和跨度并不完全一致，为了更好地符合结构的实际工作状态，一般根据上述因素划分为几个计算特征段，使得二段上的刚度、荷载和跨度大致接近。对某船闸人字闸门下闸首底板的三个特征段的钢筋应力进行原型观测得知，兰特征段内的钢筋应力实测值是不一致的，在完建放水后，但尚未运转时，门库段最大，支持墙段次之，上游段最小，和近似计算方法规律比较接近。原观实测成果表明，这一近似计算方法比较符合实际工作条件。8.2. 10 - 8. 2. 11 闸首结构在承受纵向水压力等荷载后，将使闸首底板下的反力分布不均匀，当闸首

32、人为地被划分成几个特征段后，各段的垂直荷载将不再平衡，应考虑不平衡剪力。8.3 分离式闸首设计8.3.1 分离式闸首边墩嵌固于基岩或底板上，它的工作状况与整体式闸首的边墩没有多大差别，所以和整体式闸首的边墩一样，采用分缝假定，分段计算。分离式闸酋边墩横向的尺寸比整体式小，闸首边墩的抗滑和抗倾稳定需作验算。8.3.2 分离式闸首底板结构和受力的空间性是明显的，和整体式闸首底板计算一样，简化计算，即沿闸首纵向划分为几个特征段，计人不平衡剪力，按平面问题计算内力，再予以调整。8.3.3 控制闸首的倾斜是为防止闸墙间的止水破坏，以保证闸门构件的埋固部分的倾斜在允许范围内，达到安全运转的目的。前苏联船闸

33、设计规范中，对闸门基座部分安装直到沉陷完全消失的期间内所产生倾斜值已加以具体规定。126 9 导航和靠船建筑物及护坡和护底设计9.1一般规定9. 1.5 船舶在靠、离靠船建筑物时，船舶纵轴线与靠船结构岸线之间的角度很小，有很长一段基本上是近距离的擦边移动，导航和靠船建筑物前沿如存在凸出物，则可能影响船舶的安全。9.2 导航和靠船建筑物设计9.2.2 为了使用方便，墩与墩间中心距离常布置成等间距。以前所建的墩式靠船建筑物各墩之间有不设交通桥的现象，给闸上管理人员的工作和船员上、下岸造成极大的不便。因此，墩间设交通桥相连很有必要。根据实际调查，大部分船闸的靠船墩中心距为20m，有的船闸靠船墩中心距

34、采用15m或25mo9.2.3 根据实际调查，很多船闸靠船墩的靠船面被船舶撞坏较严重，所以有的新建船闸或在船闸大修时，靠船墩的靠船面都采用8 -lOmm厚的钢板镶面。9.2.4 浮式导航结构在国外用得较多，美国某船闸的导航墙，采用断面为口士形的钢筋说凝土浮箱结构，我国除库区外，一般极少采用。目前我国部分库区船闸或升船机的上游导航、靠船建筑物由歪船联结组成。9.3 护坡和护底设计9.3.3 条文中的护面层厚度是根据实际工程经验得出的。9.3.4 土工织物反滤层材料是一种新型的工程建筑材料，具有良好的透水性和阻止颗粒通过的性能，并且具有施工方便、造价低等优点。在水运工程中，采用土工织物做反滤层日益

35、增多，使用情况良好。127 附录B岩土分类B.0.1.2 岩石抗压强度是指新鲜岩块的单轴饱和抗压强度。B.0.2.3 混合士是指粗粒、细粒两类土呈混杂状存在，具有颗粒级配不连续，中间颗粒含量极少，级配曲线中间段极为平缓等特征。在走名时，将主要土类列于名称前部，次要土类列于名称后部，中间用混字连结。128 附录C地基承载力验算C.O.l 条文中所给出的地基承载力验算方法，是采用极限平衡理论的计算公式代替了原规范计算式(汉森Hansen1968公式)，同时取消了原规范用塑性开展区验算地基的稳定性的方法。这种验算方法的主要优点是:(1)本验算方法在推证过程中，严格遵循理想刚塑性极限平衡理论，概念明确，理论基础清楚;(2)计算方法简单而便捷，原规范的计算方法中需计算5个系数(矶、i、Nq、Lq、dq)，且无表可查，而条文中所给的验算方法，只需要计算两个系数(矶、NJ，既可查表又可计算;(3)本验算方法与原规范汉森公式相比，不再含有半经验性参数，使得地基承载力的验算精度有了较大的提高。129 附录G常用材料重度G.O.l 表G.O.l中，(1)浆砌砖项中的浆砌水泥空心砖是本次修订中按建筑工程规范常用材料和构件自重增加的。(2)回填士项的砂夹卵石按现行行业标准港口工程地基规范H1250-98)改为砂土夹卵石。130 统一书号:15114. 0563 定价:25.00元