GB T 50102-2014 工业循环水冷却设计规范.pdf

《GB T 50102-2014 工业循环水冷却设计规范.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《GB T 50102-2014 工业循环水冷却设计规范.pdf（240页珍藏版）》请在麦多课文档分享上搜索。

1、UDC 中华人民共和国国家标准GB p GB/T 50102 - 2014 工业循环水冷却设计规范Code for design of cooling for industrial recirculating water 2014-12-02发布2015-08-01实施中华人民共和国住房和城乡建设部联合发布中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中华人民共和国国家标准工业循环水冷却设计规范Code for design of c。lingf。rindustrial recirculating water GB/T 50102- 2014 主编部门2中国电力企业联合会批准部门：中华人民共和国住房和

2、城乡建设部施行日期：20 1 5 年8 月1 日中国计划出版社2014北京中华人民共和国国家标准工业循环水冷却设计规范GB/T 50102 2014 女中国计划出版社出版网址：www.jhpm,. ocm 地址g北京市西城区水樨地北里昂11号国宏大厦C座3层邮政编码100038 电话(010) 63906433 （盎行部新华书店北京发行所监行北京市科星印刷有限责任公司印刷850mm 116Bmm 1/32 7 5印张191千字2015年6月第l版2015年6月第1次印刷食统一书号1580242 650 定价45. 00元 版但所有僵极!10究侵权举报电话(010) 63906404 如有印装质

3、量问题，请寄本社出版部调换中华人民共和国住房和城乡建设部公告第622号住房城乡建设部关于发布国家标准工业循环水冷却设计规范的公告现批准工业循环水冷却设计规范为国家标准，编号为GB/T 50102-2014，自2015年8月1日起实施。原国家标准工业循环水冷却设计规范GB/T50102-2003同时废止。本规范由我部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。中华人民共和国住房和城乡建设部2014年12月2日前言本规范是根据住房城乡建设部关于印发（2012年工程建设标准规范制订、修订计划的通知（建标20125号的要求，由中国电力工程顾问集团东北电力设计院会同有关单位，经广泛调查研究，认真总结实践经

4、验，吸取最新研究成果，并参考有关国际标准和国外先进标准，在广泛征求意见的基础上修订了本规范本规范共分5章和2个附录，主要技术内容包括总则、术语、冷却塔、喷水池和水面冷却。本规范修订的主要技术内容是：1.增加了超大型冷却塔、海水冷却塔、排烟冷却塔的设计内容32.删除了开放式冷却塔内容z3.根据近年科研和实践成果，对原条文中的一些数据做了修改$4.在修订条文的同时，对增加和修改的条文均相应增加和修改了条文说明。本规范由住房城乡建设部负责管理，由中国电力企业联合会负责日常管理，由中国电力工程顾问集团东北电力设计院负责具体技术内容的解释。执行过程中如有意见或建议，请寄送至中国电力工程顾问集团东北电力设

5、计院（地址吉林省长春市人民大街4368号，邮政编码z130021)，以供今后修订时参考。本规范主编单位、参编单位、主要起草人和主要审查人z主编单位：中国电力工程顾问集团东北电力设计院参编单位：中国电力工程顾问集团西北电力设计院中国电力工程顾问集团西南电力设计院中国电力工程顾问集团华北电力设计院工程有限公司 1 中国能源建设集团广东省电力设计研究院中国水利水电科学研究院金坛市塑料厂江苏海鸥冷却塔股份有限公司北京玻璃钢研究设计院有限公司主要起草人：王威李敬生龙健王伟民孟令国钱永丰姚友成李元梅侯宪安吴浪洲李绍仲冯珉王宝福龙国庆赵顺安纪平姜晓荣包冰国尹证主要审查人：李武全高玲徐海云李志佛华钟南刘智陆濒

6、王明韧李武申刘志刚彭德刚胡三季孙文张开军李学志韩红琪刘扬帆 2 目次1总贝.（1 ) 2术语（2 ) 3 冷却塔.( 4 ) 3. 1 一般规定. . ( 4 ) 3 2 自然通风冷却塔工艺U门3. 3机械通风冷却塔工艺.(19) 3.4 冷却塔结构设计基本要求及材料u3, 5 自然通风冷却塔的荷载及内力计算（23 ) 3. 6 机械通风冷却塔的荷载及内力计算（31 ) 3.7 淋水装置构架.( 33 ) 3. 8构造要求. ( 34 3.9 冷却塔耐久性.( 37) 4 喷水池. ( 41 ) 4 1 喷水池工艺设计.( 41 ) 4 2 喷水池结构设计.( 42 ) 5 水面冷却. . .

7、 ( 44) 5 1 一般规定 ( 44) 5 2 冷却池（刊）5 3 何道冷却 ( 48) 5 4 海湾冷却E . ( 49) 附录A自然通风冷却塔通风筒内侧设计气温取值（51 ) 附录B机械通风冷却塔风机和电动机当量静荷载计算方法U们 1 本规范用词说明.( 54) 引用标准名录.( 55) 附s条文说明2 Contents 1 General provis10ns . ( 1 ) 2 Terms ( 2 ) 3 Cooling tower . ( 4 ) 3. 1 General requirement . ( 4 ) 3. 2 Natural draft c。！mgtower (17)

8、 3. 3 Med回mealdraft cooling tower ( 19 ) 3. 4 BaSIC requirements and materials of cooling tower structural design . ( 21 ) 3 5 Load and mternal force calculation 。fnatural draft c。olingtower . ( 23 ) 3. 6 Load and internal force calculat皿nof mechanical draft cooling tower . . ( 31 ) 3. 7 Water spray

9、 device structure 门U3. 8 Construction requirement ( 34) 3. 9 Durability of ca。lmgtower . ( 37) 4 Spray p。nd.( 41 ) 4. 1 Process design of spray p。nd.( 41 ) 4. 2 Structural design。fspray pond ( 42) 5 Water surface coolmgU川5. 1 General requirement . ( 44) 5.2 Cooling p。nd（46) 5. 3 Channel coolmg . ( 4

10、8 ) 5. 4 Gulf. c。lmg（49 ) Appendix A Design temperature value of the mner .air 3 of the ventilator for natural draft coolmg tower ( 51 ) Appendix B Eqmvalent static load calculation method of fan and motor for mechanical draft coolmg tower ( 52) Explanation of wording m this code ( 54) List of quote

11、d standards ( 55) Addition: Explanation of provisions ( 57 ) 4 1总贝。1. 0. 1 为了在工业循环水冷却设施设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、安全适用、经济合理、节能环保、确保质量，制定本规范。1. o. 2本规范适用于敞开式工业循环水冷却设施的工艺和结构设计。1. o. 3 工业循环水冷却设施的类型选择，应根据生产工艺对循环水的水量、水温、水质和供水系统的运行方式等使用要求，并结合下列因素，通过技术经济比较确定z1 当地的水文、气象、地形和地质等自然条件52材料、设备、电能和补给水的供应情况；3 场地布置和施工条

12、件；4工业循环水冷却设施与周围环境的相互影响35 建（构）筑物的安全可靠性。1. 0. 4工业循环水冷却设施的设汁除应执行本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。1 2术语2. o. 1 敞开式工业循环水冷却设施open recirculating water cooling facilities 工业循环冷却水（以下简称循环水）直接暴露于大气的冷却设施。2. o. 2蒸发损失evaporation loss 由于液体表面汽化造成的循环水损失。2. o. 3 风吹损失drift and blow-out loss 由于气流裹挟作用带走水滴造成的循环水损失。2. o. 4排水损失purge l

13、oss 从循环水系统中排放一定的水量以维持确定的循环水浓缩倍率，由此造成的循环水损失。2 o. 5 蒸发损失水率rate of evaporation water loss 冷却塔、冷却池、喷水池等冷却设施的蒸发损失水量占进入这些冷却设施循环水量的百分比。2. o. 6 风吹损失水率rate of drift and blow-out water l。SS冷却塔、喷水池等冷却设施的风吹损失水量占进入这些冷却设施循环水量的百分比。2. o. 7循环水浓缩倍率concentration cycle of recirculating water 循环水含盐量与补充水含盐量的比值。2. o. 8海水盐

14、度seawater salinity 海水中总溶解性固体质量与海水质量之比，单位为g问。2. o. 9 导风装置air deflector 安装于冷却塔进风口用于引导气流的装置。 2 2. 0. 10 超大型冷却塔super large-scale cooling tower 淋水面积大于或等于l0000m2的自然通风逆流式冷却塔。2. 0. 11 海水冷却塔seawater cooling tower 循环水为海水的湿式冷却塔。2.0.12 排烟冷却塔flue gas discharged c。lingtower 兼有排放烟气功能的自然通风冷却塔。2.0.13 塔内烟道出口流速velocit

15、y of flue gas at outlet pipe m cooling tower 烟气在塔内烟道出口处气流平均速度。2.0.14 冷却塔出口流速outlet velocity of cooling tower 混合气体在冷却塔出口处气流平均速度2. o. 15 防腐体系anticorrqsion coating system 包含涂刷分区、采用防腐涂料品种、涂料分层及厚度、涂刷工艺要求等内容的防腐方案统称2. o. 16 淋水面积area of water drenching 逆流式冷却塔淋水填料顶部标高处的塔壁内缘包围的面积。2. o. 17 进风口面积area of air inl

16、et 以进风口上檐处控制半径计算出的周长乘以进风口垂直高度所得到的面积。 3 3冷却塔3. 1一般规定3. 1. 1 冷却塔在厂区总平面规划中的位置应根据生产工艺流程的要求，结合冷却塔与周围环境之间的相互影响及工业企业的发展扩建规模等因素综合考虑确定，并应符合下列规定21 寒冷地区冷却塔宣布置在厂区主要建构）筑物及露天配电装置的冬季主导风向的下风侧或但a风但aI 2 冷却塔宜布置在贮煤场等粉尘污染源的全年主导风向的上风侧或侧风侧；3 冷却塔宜远离厂内露天热源，4 冷却塔之间或冷却塔与其他建（构）筑物之间的距离除应满足冷却塔的通风要求外，还应满足管、沟、道路、建构）筑物的防火和防爆要求，以及冷却

17、塔和其他建构筑物的施工和检修场地要求：5 冷却塔的位置宜远离对噪声敏感的区域36 冷却塔宜靠近主要用水车间；7 排烟冷却塔宜布置于炉后区域，靠近脱硫吸收塔38 冷却塔布置时宜避开地质不均匀地段。3. 1. 2 自然通风逆流式冷却塔的塔体规模可按表3.1. 2规定划分。表3.1.2 自然通风逆流式冷却培塔体规模划分表淋北面积S(m2IS =H /3 C, 四。（3.5. 5-2) 式中：qcm一塔顶处的风压设计值；严f一一塔顶标高处风压高度变化系数：C抖一内吸力系数，可取一o.5。3. 5. 6 当计算冬季运行工况简壁温度应力时，其筒壁内外温差计算应符合下列要求：1 冬季塔外计算气温应按30年一

18、遇极端最低气温计算s2 冬季塔内计算温度应按进风口、淋水填料及淋水填料以上不同部位分别确定，并应按本规范附录A取值；3 塔筒筒壁内外表面温度差应按下列公式计算2A俨真K,D.t(3. 5. 6-1) Ab 1 1 h 1 百一一，十一(3. 5. 6 2) n., 。Aba 式中山、白一一筒壁外、内面向空气的换热系数，可取。，23. 26W I (m ） ; h一筒壁厚度（m);b一一混凝土的热传导系数，可取l.98W/(m） ; D.t，一筒壁内外表面温度差（）; 6.t一简壁内外空气温度差（）; K，一传热系数W/(m2）。3. 5. 7 当需要验算夏季日照下的温度应力时，日照筒壁温差可按

19、沿培高为恒值，宜采用半圆分布按下式计算gD.t，仰t.tb0sin8(3. 5. 7) 式中：t.t，叩一计算点处日照筒壁温差） D.t,co=O t.tbO 。一计算点与日照筒壁温差为0处的夹角（勺，e=oiso逆时针增大gt.tbO一一日照筒壁温差最大值，位于8=90。处，可采用 26 1015，热带取较大值，温带如计算可取较小值，寒冷及严寒地区可不考虑日照温度应力。3. 5. 8施工所引起的塔筒附加荷载必要时应进行验算。当施工荷载较大，引起塔筒厚度变化或材料增加过多时，应采用更为合理的施工方式以减小施工荷载对塔筒的影响，或采取临时措施解决，不宜过度增大塔筒厚度。3. 5. 9 当遇有不均

20、匀地基时，应复核地基不均匀沉降对塔筒、斜支柱及基础的承载能力和裂缝宽度的影响。3.5.10设计双曲线冷却塔塔筒时，应对承载能力和正常使用两种极限状态分别进行荷载效应组合，并应分别取其最不利工况进行设计。3. 5. 11 按承载能力极限状态设计时，荷载效应组合选用应符合下列规定21 基本组合应满足y,SR，荷载效应组合的设计值应按下列公式计算zS=roSoK+rwSwK+r，代STK(3. 5. 11 1) S=roSoK十YwwSwK十ySTK(3. 5. 11-2) Z地震作用组合应满足SR/YRE，荷载效应组合的设计值应按下式计算2S=roSoE+YwwESwK+y，叭sTK+rEsE (

21、3. 5. 11-3) 式中：S一一荷载效应组合的设计值sR一一结构构件抗力的设计值zYRE一承载力抗震调整系数，取o.85; Yo一结构重要性系数，取1.0; SoK一按永久荷载标准值计算的荷载效应值sSWK一一按风荷载标准值计算的街载效应值；STK一按计人徐变系数的温度作用标准值计算的效应值zSoE一重力荷载代表值的效应zSE按地震作用标准值计算的效应值； 27 Ya一一永久荷载分项系数，当其效应对结构有利时取1.0；当其效应对结构不利时，在基本组合中对由可变荷载效应控制的组合应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；在地震作用组合中取1.2; Yw一一风荷载分项系数，取1.4

22、; YE一地震作用分项系数，取1.3; y，一一温度作用分项系数，取1.0; 非w一风荷载的组合值系数，一般地区可取o.6，对于历年最大风速出现在最冷季节即12月、1月、2月的地区，按气象统计资料确定，取30年一遇最低气温时相应的大风荷载与50年一遇最大风荷载的比值且不小于0. 6; 叭一一温度作用组合值系数，一般地区可取0.6，对于历年最大风速出现在最冷季节即12月、1月、2月的地区，按气象统计资料确定，取50年一遇最大风荷载时相应的低气温与30年一遇最低气湿的比值且不小于0.6;cpWE一一与地震作用效应组合时，风荷载的组合值系数取0. 25 3.5.12按正常使用极限状态计算时，裂缝验算

23、应符合下列规定：1 短期效应组合应按下列公式计算：SK =SaK+SwK非，STKSK = SaK + .Pw SwK + STK 式中：SK一一荷载效应标准组合的设计值。2 短期最大裂缝宽度应按下式计算1 M剧“w.翩1 (3. 5. 12 1(3. 5. 12-2) (3. 5. 12 3) 式中：w，一一短期最大裂缝宽度（mm，Wom运O.2mm; w，一最大裂缝宽度（mril），应按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的相关规定计算； 28 r1一一长期作用扩大系数，对于塔筒取1.5对于斜支柱及环基取1.0。3塔筒上、下刚性环环向验算时，可按照正常使用极限状态下裂缝对刚度的影响

24、，温度效应可乘以0.6的折减系数后再进行验算。3.5.13 计算简壁温度作用时，混凝土可取徐变系数C,=O.5。3.5.14双曲线冷却塔塔筒内力计算，应按有限单元法或旋转壳体有矩理论计算。塔筒的支承条件可按离散支承计算。3. s. 15 双曲线冷却塔塔筒的弹性稳定验算应符合下列规定s1 塔筒整体稳定验算应按下列公式计算zL 23 q.，（去）Kn=k w 四严”(JC，叫式中：Kn一弹性稳定安全系数，应满足Kn二剖，q，.一一塔筒屈曲临界压力值（kPa);四一一塔顶风压标准值（kPa);C一一经验系数，其值为0.052;E一混凝土弹性模量（kPa);r，一一塔筒喉部半径（m)h一一塔筒喉部处壁

25、厚（m）。(3. 5. 15 1) (3. 5. 15-2) (3. 5. 15-3) 2 塔筒局部弹性稳定安全系数应满足Kn二刻，并应按下列公式计算g0. 8Kn （丘立o.2K（.1.+r旦21=1 (3. 5. 15-4) 飞cr2/I 0,IOO IOO IOO 100 100 骂王100IOO 100 100 塔筒FIOO F150 F!50 F200 F200 F300 F250 F250 F250 F300 F300 F350 w, 斜支柱FIOO F150 F!50 F200 F200 F300 F250 F25。F250 F300 F300 F350 w, 环板型、倒T型基础

26、、集水池壁F50 FlOO F!OO Fl50 F150 F200 F250 F250 F250 F250 F250 F300 咽s单独基础且水池底扳F50 F50 F50 FSO F50 FIOO F250 F2.50 F250 F250 F250 F300 w, 淋武装置构架、Fl50 F200 F200 F250 F250 F350 w, FIOO FISO F300 F250 F300 F300 框架及墙板注，！低温地区的划分s微冻地区指最玲月月平均气温在23p寒冷地区指最玲月月平均气温在一38s严寒地区指最暗月月平均气温低于8对于地区最冷月月平均气温低于25的酷寒地区，混凝土抗冻等级

27、应根据具体情况研究确定2冻融次数的划分与水池水面接触且近距离直接接触陪空气的构件，如水池壁、压力沟、构架柱，可能挂冰的构件，如外区下层梁，相时重要构件，如塔筒、斜支柱，视为冻融次数JOO.中央竖井且内区梁等远距离接触畸空气的构件，耳基等间接接触玲空气的构件，视为冻融次数100.3. 9. 2 混凝土的水胶比可按表3.9. 2的规定确定。表3.9. 2 混凝土的最大水胶比最大水胶比W/C结构部位常规冷却塔超大型玲却增排烟冷却塔海水降却培塔筒0 5 。.45 0 4 0 4 斜主柱o. 5 0 45 0 4 0 34 环板型、倒T型基础、o. 5 o. 5 。.4 0 4 集水池壁单Z虫基础及水池

28、底扳0 5 0 5 o. 5 0 4 淋武装置构架、o. 5 0. 5 0. 45 0. 34 框架且墙板3. 9. 3冷却塔防水防腐涂层应采用成熟、安全、可靠的技术和材料，免维护使用期不宜少于10年3.9.4 冷却塔混凝土表面防水防腐层应满足下列规定1 淡水冷却塔塔筒内表面应设防水层；对于再生水应根据水质确定防腐设计标准；2排烟冷却塔、海水冷却塔防腐材料可采用环氧类、聚氨脂类、硅烧类等。可根据不同区域设置防腐层，可按表3.9. 4的规定划分。表3.9.4排烟冷却塔及海水冷却培不同区域防腐层最小厚度区域排烟冷却培防腐层干膜海冷却塔防腐层干膜最1）、厚度Cpml最小厚度（pm)塔壁内表面喉部以上

29、400 400 塔壁内表面喉部350 350 以下至收串器塔壁内表面收点器王先底350 400 塔盛外表面自壳顶300 350 向下！Sm 39 攘寰3,9,4区域排烟玲却塔防腐层干膜海冷却培防腐层干膜最小厚度（ml最小厚度（ml培壁外表面自壳底向上6m200 300 斜支柱且主墩350 350 培体基础环型或倒T型根据地下水侵蚀性确定300 中央竖井、糟、淋水构架、压力进水湘、水池内壁300 400 3. 9. 5 排烟塔、海水塔塔内栏杆及爬梯宜采用非金属材料，塔内烟道支座爬梯、冷却塔塔顶栏杆及上塔爬梯喉部以上部分宜采用不锈钢结构。护笼、上塔爬梯喉部以下部分可采用碳钢结构，但应镀钵或喷涂可靠

30、的防腐涂料。 40 4喷水池4. 1 喷水池工艺设计4. 1. 1 当循环水量较小，工艺对冷却水温要求不严格，且场地开阔，环境允许时可采用喷水池；在大风、多沙地区不宜采用啧水池。4; 1. 2 喷水池可按经验曲线进行热力计算。4. 1. 3 计算喷水池的冷却水温时，选用的气象条件应符合本规范第3.1. 1.6条、第3.1. 17条和第3.1. 18条的规定。4. 1. 4 喷水池的损失水量应符合下列规定：定，1蒸发损失水量应符合本规范第3.1. 20条第1款的规2 风吹损失水量占循环水量的百分数可取1.5% 3. 5%; 3 排水损失水量应根据对循环水质的要求经计算确定。4. 1. 5 喷水池

31、的淋水密度应根据当地气象条件和工艺要求的冷却水温确定；可采用0.7m3 /(m2 h)1. 2m3/(m2 h）。4.1. 6 喷水池不宜少于两格，当允许间断运行时亦可为单格。4. 1. 7 喷水池的喷嘴应符合下列要求z1 喷水池的喷嘴宜选用渐伸线型或c6型；2 喷嘴前的水头渐f申线型应为5m7m;C-6型不应小于6m; 3 喷嘴布置宜高出水面1.2m以上。4. 1. 8 喷水池内的设计水深宜为1.5m 2. Om, 4.1. 9 喷水池的超高不应小于0.25m，池底应有坡向放空管的适当坡度。4. 1. 10 喷水池宽不宜大于60m；最外侧喷嘴距池边不宜小于 41 7m。喷水池的长边应与夏季主

32、导风向垂直布置。4. 1. 11 喷水池应有排湾、放空和溢流设施。出水口前应设置拦污设施。4. 1. 12配水管末端应装设放水管。配水管应有坡向放水管0. 1% o. 2%的坡度4. 1. 13 寒冷和严寒地区的喷水池，根据具体条件应按下列规定采取防冻措施21 在进水干管上宜设旁路水管，旁路水管的排水口应位于水池出水口的对面一侧；2 千管及配7j(管上的闸门应装设防冻放水管或采取其他保温措施。4.2 愤水池结构设计4. 2. 1 喷水池的设计应以工程地质和水文地质资料为依据，结合土质特点进行防水层设计，并应满足放空时抗浮稳定要求。4. 2. 2 喷水池建在不透水土壤上时，可不另做防水层。如建在

33、透水性土壤上时，则应根据当地材料供应情况和工程地质条件等，可选择勃土、卷材或土工膜作为防水层材料，卷材或土工膜上应设置保护层。4. 2. 3 用勃土做防水层时，其塑性指数宜为1517，厚度不宜小于300mm。奇古土防水层压实系数不应小于0.96，其表面应做混凝土板护面，厚度不宜小于lOOmmo4. 2. 4 喷水池底层混凝土强度等级不应低于Cl5，面层混凝土强度等级不应低于C20，喷水池水位经常变化的部分，应适当提高其混凝土的强度等级。抗渗等级宜为w.0在寒冷地区应根据气候条件提出相应的抗冻性要求。4. 2. 5 喷水池冬季施工或冬季停止使用放空时，应有防止土壤冻胀导致防水层损坏的措施。4.

34、2. 6 喷水池宜采用下挖式，边坡应满足稳定要求。 42 4. 2. 7 喷水池边缘应有回水台，回水台的宽度不宜小于3m。回水台倾向水池的坡度宜为2.%5.%。田水台外国应有防止周围地表水流人池内的措施。 43 5水面冷却5.1 般规定s. 1. 1 利用水面冷却循环水时，宜利用已有水库、湖泊、河道或海湾等水体，也可根据自然条件新建冷却池s. 1. 2 利用水库、湖泊、河道或海湾等水体冷却循环水时，水体的水量、水质和水温应满足工业企业取水和冷却的要求。s. 1. 3 利用水库、湖泊、何道或海湾等水体冷却循环水时，应征得水利、农业、渔业、航运、海洋、海事和环境保护等有关部门的同意。s. 1. 4

35、设计水面冷却工程，应满足排水对环境影响和冷却水体综合利用的要求。s. 1. s 工业企业使用综合利用水库或水利工程设施冷却循环水，应取得水利工程管理单位的供水协议。s. 1. 6 取水、排水建（构筑物的布置和型式应有利于冷水的吸取和热水的扩散冷却。有条件时，宜采用深层取水。排水口应使出流平顺，排水水面与受纳水体水面宜平缓衔接。s. 1. 7 设计取水建（构）筑物的进水口应注意进口水流的均匀、平顺性。当漂浮物较多时，取水口进口流速宜小于该区域的天然流速，但不宜小于0.2m/s，并应满足航道、航运等部门要求。必要时，可通过模型试验确定迸水口流速。s. 1. 8有条件时，宜采用冷热水通道分开的差位式

36、取、排水口布置当采用重叠的差位取、排水口布置时，受热水体应有足够的水深。设计应计入各种不利因素对设计最低水位和表面热水层厚度的影响。s. 1. 9 水面蒸发系数和水面综合散热系数宜按下列公式计算2 (22. 0十12.5v +z. Ot:.T）山(5. 1. 9-1) 44 Km=(b十k)a+4（T,+273) + (1） (biiT+ Lie) (5.1.92) LiT=T,-T. Lie=e, e, k- ae. 一oT, b=O. 66 .f_ 1000 式中：a水面蒸发系数CWm-2 hPa-1); Km水面综合散热系数（W ffi-2 C I zb一一系数ChPaI); h一e,-

37、T，曲线的斜率3P一一水面以上1.5m处大气压（hPa);u一水面以上1.5m处的风速（m/s);e一一水面辐射系数，可取0.97; (5. 1. 9-3(5.1.94) (5.1.95) (5. L 9-6) Stefan-Bo！田nan常数，其值为5.6710CW m-2 川T.水面以上1.Sm处的气温（；T.水面水温（）; e，一水温为T，时的相应水面饱和水汽压ChPa);e，一水面以上1.5m处的水汽压（hPa）。s. 1. 10 自然水温应根据实测资料或条件相似水体的观测资料确定。当缺乏资料时，可按热量平衡方程或经验公式计算确定。s. 1. 11 当水体的冷却能力不足或需要降低排水温

38、度时，可根据综合技术经济分析，选用辅助的冷却设施。s. 1. 12 冷却水体中有渔业生产时，取水建构）筑物的卷吸效应不应影响鱼类，取水建（构筑物应设拦鱼设施。s. 1.13取水口和排水口应装设测量水温和冷却水体水位的仪表s. 1. 14取、排水工程布置应与受纳水体环境功能区划要求相协 45 调，应避开环境敏感区。取水口和排水口应避开水生物养殖场和天然水生物保护区。s. 1. 15 利用水库、湖泊、河道、海湾或建设新的冷却池冷却循环水时，视工程具体条件和设计阶段，应通过物理模型试验或数学模型计算以及其他方法，确定不同设计条件下水体的冷却能力、取水温度、水体表面和深层的水温分布、温排水的扩散范围等

39、，并应结合技术经济分析，优化取水口和排水口的布置。5.2冷却池s. 2. 1 新建冷却池设计应采取防止池岸和堤坝冲刷及崩切的措施；还应采取措施，防止因冷却池附近地下水位升高对农田和建（构筑物造成不良影响。s. 2. 2利用水库或湖泊冷却循环水，应根据水域的水文气象条件、水利计算、运行方式和水工建（构筑物的防洪及结构安全要求进行设计。s. 2. 3 冷却池的设计最低水位，应根据水体的自然条件、冷却要求的水面面积和最小水深、泥沙淤积和取水口的布置等条件确定。s. 2. 4冷却池在夏季最低水位时，水流循环区的水深不宜小于2m。s. 2. s 冷却池的正常水位和洪水位，应根据水量平衡和调洪计算成果、循

40、环水系统对水位的要求和池区淹没损失等条件，通过技术经济分析确定。s. 2. 6新建冷却池，应根据冷却、取水、卫生和其他方面的要求，对池底进行清理。S.2.7新建冷却池，初次灌水至运行要求的最低水位所需的时间，应满足工业企业投入生产的要求。5. 2. 8 从冷却池取水的最高计算温度，不应超过生产工艺允许的最高值。计算冷却池的设计冷却能力或取水的最高温度的水文气象条件，应根据生产工艺的要求确定，并宜符合下列规定：46 I 深水型冷却池，宜采用多年平均的年最热月月平均自然水温和相应的气象条件；2 浅水型冷却池，宜采用多年平均的年最炎热连续15天平均自然水温和相应的气象条件。5. 2. 9计算冷却池的

41、各月月平均取水水温，应采用多年相应各月的月平均水文和气象条件。5. 2. IO 冷却池必须有可靠的补充水源。冷却池补充水源的设计标准，应根据工业企业的重要性和生产工艺的要求确定。可采用保证率为95%97%的枯水年水量。5. 2. 11 冷却池的损失水量应按自然蒸发、附加蒸发、渗漏和排污等各项计算的损失水量确定。5. 2. 12 冷却池的自然蒸发率宜按下列公式计算286400 E一一（e,e,) (5. 2. 12-1) P.r r.,=2500 2. 39T, (5. 2. 12-2) 式中，E水面自然蒸发率（mmd1);P. 水的密度，可近似采用1000kg/m3;r.，一一与水面水温T，相

42、应的水汽化热（kJ/kg）。5. 2. 13 自然蒸发水量的计算应符合下列规定I 年调节水量的冷却池，当为地表径流补给时，应采用与补充水源同一设计标准的枯水年；人工补水时，可按历年中蒸发量与降水量的差值最大年份确定；2 多年调节水量的冷却池，可采用多年平均值g3蒸发量年内各月分配可采用设计枯水年的年内月分配。5. 2. 14冷却池的附加蒸发水量宜按下列公式计算zq,=K, tit Q K. C.ak+(e,-e，） - Kmr., 式中：q，一一附加蒸发水量（m3/h); (5. 2. 14-1) (5. 2. 14 2) 47 Q一一循环水流量（m/h); C:,.t循环水的排水与取水温差（

43、）；K，附加蒸发系数(1）。s. 2. 15 冷却池的渗漏水量可根据池区的水文地质条件和水工建（构筑物的型式等因素确定。必要时，冷却池应采取防渗漏的措施。5. 2. 16 冷却池的排水水量，应根据对循环水水质的要求计算确定。s. 2. 17 冷却池应分析泥沙和各种污物对取、排水和冷却能力的影响，必要时应采取防止或控制淤积发展的措施。s. 2. 18 当冷却池有地表径流补给水时，宜设置向冷却池下游排放热水的旁路设施。s. 2. 19 冷却池取水口和排水口方位的选择，应分析风向对取水温度和热水扩散的影响。5.2.20 新建冷却池形状、水深宜符合下列要求：1 宜有利于散热32宜减少风生浪影响$3 宜

44、取得底层低温水。5. 2. 21可采用导流堤、潜水堪和挡热墙等工程措施提高冷却池的冷却能力或降低取水温度。5.2.22地表径流补水的冷却池，应有排泄洪水的建（构）筑物。人工补水的冷却池，应根据需要，设置溢流和放水等设施。5.2.23 工业企业自建的冷却池，应设专人管理。5.2.24 冷却池工程的等级以及冷却池的堤坝、进排水沟渠和泄水构筑物等水工建（构筑物的级别应按现行行业标准水利水电工程等级划分及洪水标准SL252的有关规定执行。5.3河道冷却s. 3. 1 计算河道的设计冷却能力或冷却水最高温度的水文气象 48 条件，应根据生产工艺的要求确定。可采用历年最热时期3个月频率为5%10%的日平均

45、水温和相应的水文气象条件。冷却水的最高计算温度，不应超过生产工艺允许的最高值。5. 3. 2 利用河网冷却循环水，应根据河网的规划设计，论证和选择设计最低水位。5. 3. 3 排水口宜设在取水口下游有条件时，宜采用水体底层排放方式当排水门设在上游时，应采取减少进入取水口的热水量的措施。5. 3. 4 应分析泥沙冲淤引起的河床地形变化对温排水扩散及取水温升等的影响。河口区域还应分析海水人侵对温排水扩散以及取水温升等的影响。5. 3. 5 感潮河段应采取避免和减少排水热量在水体中积蓄对取水温度影响的措施。5. 3. 6 利用河道或河网冷却循环水时，应校核在不利水文条件下的可取水量。必要时应采取措施，保证工业企业取得必需的循环冷却水量。5.4海湾冷却5. 4. 1工程海域设计冷却能力或冷却水最高温度的水文气象条件，应根据生产工艺的要求确定。可采用历年最热时期3个月频率为5%10%的日平均水温和相应的典型湖水文条件、气象条件。冷却水的最高计算温度，不应超过生产工艺允许的最高值。5. 4. 2利用海湾冷却循环水时，宜结合海域内海流流向和温跃层的分布进行取、排水设计。当取水口海域