GB 50077-2003 钢筋混凝土筒仓设计规范.pdf

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1、中华人民共和国自家标准钢筋混凝土筒仓设计规范Code for design of reinfo苍白dconcrete silos GB 50077一-2003主编部门中军煤灰建设资会批准部门中华人注共和llI建设部施行11窃2.0 0 4年1月1B 中华人民共和国建设部公告第203号建设部关于发布国家标准钢筋提凝土筒仓设计规革的公告现批准4钢筋?昆凝土渎仓设计规范为酒家标准，编号了地fG I:l 50077-2003.自2004年1月1起实施。其中，第3.1. 6、3. 1. 7、3.1. 9、5.1. 1、5.2.:(1)、5.4.1(4)、5.4.2(2)(3)、5. 4. 3、6.1.

2、11、6.8.久6.8. 7、.1.1.3，.1.1.5条飞款为强幸IJ这条文，必须严格执行。原4钢筋混凝土筒仓设计规范GI:lJ77 85同时废止。._ 寻ro本规范i封建设部标准定额研究所丝织中医汁为!1 i极社出版发中华人民共和国建设部二00三每十二月十一B前本规范是根据原因家计委计综合11992J490号文和建设部(92)建标it字第10号文，对中华人民共蒋国国家标准钢筋混凝土筒仓设汁统范)Gl达77-85进行穆订约。本戏范依缸中华人良共和国吕家标准4建筑结构可靠度设计统栋准比B50068及仨程结构可靠J!l统一标准)G50153的原则进行修订。本规范共分6章手jj8个附录及条文说明，

3、包括总!J.!iJ、术语符号、布置原则及结构选皂、结构t吉它在音辈革、结构计算及格j量。H录有=贮料的幸好涅特传参委主、洞口疲力反J尾仓仓登计算、系数军、走及立的音豆、旋转完绰;在对称喜寿章是下前薄膜内力、矩形筒仓夜平面褐f宁的i内为计算、fli仓、浅困仓贮科压力ij算公式、lJt:料;中态系数及高温件，号下混凝土在1钢缆强度苦?减系数、预应J筋蛋!主、摩擦系数、次穹矩次剪11计算系数&.本规范ItwJ说明。本次主要修川的内容有:增加术活、符号章节。对苦苦毛主简仓的布置凉则主主结构选髦的内容，根据近年来我同德仓建设的发展及实主主进行了较多的修订税增补。对第四章结构上的信载，活补了永久荷载、可变

4、荷载及偶然荷载的分项系数、荷载HI合及统合系主主;1曾补了铺心卸料、主导化仓及气jJ输送、外界温差主f仓壁的痴如压力。在第五章结构计算中对德仓结构构作在正常使用板娘状态u才的变形、裂缝等级作丁碗碗的烧定，M主是仓、仓壁上的洞口、利用范:耗量Z力ffi压地基及预应力强度比在街仓t的使用范tru作了新的规定。在第六章构造中除了对部分条文修订外，增加fE重影筒仓预应力内容。在附录中去IJlJ去了原附录二仑墅、仓底裂主主宽度的计算公式，潜力吕f洞口豆豆力及星仓仓皇主的计算公式，同时增I h了槽仓设计、浅阅仓定裕起载压力汁算公式反贮科冲击系数和高温作用下混凝土和J销量革设计强度折减系数等内容。本统范:将

5、来可能吉普要进行局部修改时，在关勇部修改约1言怠如条文内容将刊登在工程建没标准化杂志上。本规范以黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。随着翠家经济的发展，近年来钢筋混凝土筒仓的结构和形式都有一些新的发晨，负虫子其使清范盟及工程实践经验有限，故未能全部编入本规范。雪里各部门在使;在该规范过程中，不断总结经验，对本主革范进一步补充、完善及提离，并请将有关意见及资料提供给中煤崽际工程集团北京华字1:程有限公司筒台统范管理怨。管理组对该规范负奏解择。通讯地址为北京德外安德路67号，那缭100011，中主要f3i1非王军呈设计研究总段。4钢君主混凝土筒仓没f-筑范异GB77 -85(以下简称筒查理

6、)是虫原同家煤炭工业董事负责主编，煤炭万二H部规划设计总院会同有关单位共同编制的，经医家计委1Y8王年12月号已lt十标1告85J1967号文批准发布。1主规范发布之前，我因没夜e己的筒仓设计规范，筒仓设计者又都参考前苏联的有关规范遂行设计。由于没有统的00家杯准，离些筒仓建成后出f问题。自该规范实施后，在本次苦苦练修订前、经对全E雪煤炭、屯力冶金及建材等系绞使窍筒仓约调查表明.JL严格按本规范汉定设计的需金海未发王军问题，也就是说该规范刻写靠度是有保证自号。然而随着医家建设的发展，主规范某些条文和内容已不能完全满足我国建设的需要.同时我国其他部规范也已改续并逐渐与00际接替l.为此，作为特种

7、结构规范，筒规必须做相应的辈辈订乎在改编，很除一些过时的内容，增加一些经实践证Jl是正确并能指导今后筒仓设计的内容，是本次修编始巨的。本次修订的主编单位是中深远际工程设计研究恙碗!P原煤炭部规划设计总院后改名北京煤炭设计研究院。由于各原定参绩单位及人员有较大的变化，本次修绵延得近年来仍从事该烧范修主自 7 _;_f1二的京参编部门有关单位及始终积极参与该规范修编1:竹始有关人员同意后，作为该汉范的参编单位a本规范主编单位、参编单位幸在主要是主与人=主编单位:宁;漾国际工程设计研究总院参绩单位:长沙冶金设计研究院郑然辈在?自食品工程设计贯主煤炭工业商安设计研究院煤炭工业部郭设汁研究院原画家内贸局

8、国外贷款事务管理办公室天津水泥工业设计研究院医贸工程设计院南京水泥工业设计研究院华北危力设计院郑州工程学院主要起草人(按主编及参缤单位捻序列出h崔元瑞归横七-袁:每龙蒲维民邵t草杨主监忍靖华朱耀玲尚良马申原方 3 1号、员31. 6. 1 为在钢筋混凝土销合设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、安全运用、经济合理、确保质量，持和l定本规范31. 6. 2 本规范适用于贮存散料，且平面形状为圆形或矩形的现浇钢筋混凝土筒仓、压结空气混合粉料的调匀仓的设计。不适用于贮存青饲料及纤维状散料和湿法搅拌的筒仓设计。1. 6. 3 筒合设计应分为深仓弱了是合。对于矩形浅仓，应分为漏斗仓、低壁浅合和

9、高壁浅合。其划分标准也符合下列规定:1 当窍仓内贮料计算高度ho与西形筒仓内径dc或与矩形筒仓的短边ho之七江大于或等于1.5日才为深仓，/1、子1.5时为浅仓。2 对于矩形浅仓，当元仓壁时为漏斗仓，当仓壁高度h与短边b之比小于O.5日于为低壁浅仓，大于或等于口.5时为高壁浅仓。1. O. 4 钢筋混凝土筒仓设计，除应符合卒规范外，尚应符合国家王军行的有关强制l性标准的通运。 1 2 术语、符号2.1术语2. 1. 1 筒仓SlO 平面为圆形、方形、矩形、多角形及其他几何外形部贮存敢拿斗的直立容器，其容纳贮料的部分为仓体2. 1. 2 仓上建筑物building above top 01 曰:

10、。按工艺要求建在仓顶上的建筑。2. l. 3仓Jll(opof slo 封闭仓体顶画的结构。2.1.4念璧明raHof sito 筒仓与盟主料直接接触亘承受贮科jlla压力的仓体变璧b2. 1. 5 仓下支承结构supportlng struct盯01silo bottorn 筒仓基础以上仓体以下的支承结构，包括筒壁、有扶壁柱的筒壁及柱子等。2. 1.岳篱璧supportingwall 平在E与合体梅同支承合体的立壁。2.1.7斜壁nchned wall 构成漏斗的倾斜仓哇。2.1.8漏斗hopper 仓体下音节用以部出贮料的容器e2. 1. 9 深仓deep bn; 浅仓shallow bi

11、n 按仓壁离度及作用于仓壁的例j压力计算方法划分为深仓幸u浅仓92. 1.四单合single5110 不与其他建、梅筑物联成整体的单体筒仓。 ? 2. 1. 11排仓凹losin line 按单线排列并联为整体的筒仓02. 1. 12 群仓group slos 二个或多于兰个非单线排列豆联为整体的第仓。2. 1. 13 星仓nters:i四日105三个及多于三个联为整体部筒仓间形成的封闭空间。2. 1. 14 槽仓trough hunker 王在个隔仓白矩形板经成，其长度大于宽度，仓体由柱支承。2. 1. 15 填料fller 屑于仓底构成都科斜坡的填充材料。2. 1. 16 内衬liner

12、屑于仓底、漏斗及部分仓壁的保护、抗磨耗旦有利于贮料流动的衬哥去。2. 1. 17 散料granul盯materal其特性符合散体力学理论的散状贮寻寻e2. 1. 18 贮料stored material 贮存于简合中的散料。2. 1. 19 lJt:料压力stored materal pressure 贮料作用于仓皇主仁的压力。2. 1. 20 贮科静压力.statlc矶。redmat盯ialpressur 贮料作用于仓壁上的静态压力2. 1. 21 部科压力emptylng prssure 筒仓卸寻呼时贮料作用于i仓壁上的压力e2. 1. 22 装料压力filling pressure 筒仓

13、装料时贮料作用于仓皇U:的压力。2. 1. 23 整体流动mass f10w 在氢1科过程中仓内贮料的水平截面呈平面状态向下的流动。2. 1. 24 管状滚动funnel flow 在主p辛辛过程中仓内贮料的表面呈漏斗状态向下的流动。3 2. L 25 中心卸料concentric discharge 在量jl科过程中贮料相对于合体的几何中心对称向下的流动2. L却偏心卸料eccentricdischarge 在部李宁过程中贮料相对子仓体几何中心不对称向下的流动。2. 1. 27 防爆措施a.nti-explosi ve m臼sure采取除尘、通风及泄爆方法防止易爆物爆炸的措施。2. L 2辜

14、人孔manho且检查仓内设施设置的人仓孔。2. L 29 变形缝deformation jont 包括防震、伸缩、沉陷及施工后浇带缝32.2符号2.2.1 几何参数一矩形筒仓沃边;b 矩形筒仓短边;正方形筒仓边长，d-司形筒仓内径:h一一一仓壁高度事九，量，料计算高度5h J, 漏斗离度;r 圆形筒仓的半径gz一一一仓壁或筒壁厚度号 漏斗壁与水平面的夹角;p 街仓水平净截面的水力半径。2.2.2 计算系数C，一一一深仓贮科水平压力修正系数zc 深仓贮料竖向压力修正系数zc.一一-贮料流态化系数a走一一一侧压力系数F、仓壁材料的线膨胀系数; 4 严贮料与合壁当号摩擦系数号手一贮料的内摩擦角。2.

15、2.3 作用F一作泪于矩形销合企壁上的集中荷载多预应力作用于仓壁上的压力，环线驰力$户I重二:科作用于计算截周以上仓皇苦羊俭用长仨的总竖向摩擦力;户、-!ir料作m子合壁单位面积上的水平压力z么一一一贮料作用于漏斗斜擎单位ll积上都法向压力.扎一一贮料作用于合i在或漏斗顶ll处单位E面积上的竖向压力;贮料顶重重或贮料锥体重心以下距离h处单位面积立的竖向压力z人镜心都料作男子仓电j工自古水平F贯主B压力5人一一气力输送贮料作用于仓壁及企底上流化层的装抖压力毛人一一园外界温差作用于仓壁上的附加水平压力;立一一漏斗窒切向力;户v均化仓仓壁上的水平压力62.2.4 作用效应f笋一颈应力筋的平均预应力?

16、j二王员应为主主的平均有效王震应力事Nh一矩形浅仓仓壁的水平拉力z角锥形漏斗壁的水平拉力.入巳一矩形浅仓仓壁的竖i句力3Nifl约规定3旦仓下应设躲避所。3.2.8 靠近筒仓处不宜设置堆寻求场，当必须设置肘，应验算堆载对德仓结构及地基的不利影响。3.2.9 直径大于或等于12m的园形第仓，仓顶上不宜设置有筛分振动设备的厂房。3.2.10 排仓、群仓的合底应设两个出口，含顶及地道安全出口的设置应按各有关行业的标准执行，与仓体连接豁出、入科通j)j或梭济可作为第一通道6图形排念、群仓可利用其两仓连接处前空间作为坚向通道，并设置非连续螺旋梯，分段设置楼梯平台与地面连i屋。3.2. 11 校或简壁支承

17、的矩形筒含的定位轴线以其柱或筒壁的中心线定位，圆形筒合的定佼轴线以简壁的外径或园形筒仓的中心线定位。3.2. 12 筒仓室内主要通道的宽度不应小于1500mm，设备维护通道的宽度不应小于1000mm.通道的净空离度不宜小于2200mmo3.2.13 筒仓仓顶应设置通向仓内的人孔，人孔尺寸不应小子600mm X 700mm，并应有7置在不影响设备安装、运行反通行的位置;当通向仓内的爬梯无法做到永久性防腐、防冲击损坏及确保安全E寸，不应设置永久4莹的爬梯。3.2.14 仓顶及楼面所有满孔的四周JJsl设不低于100mmX100mm钢筋混凝土挡水条，元主罢工主设备通过的i1司孔应主主盖板或墨守护栏杆

18、。3.2.15 筒仓的地面应根据使用荷载it算确定，最小厚度为120mm，混凝土强度等级不应低于C犯，其他功能应按使用条件设置。室内外地坪高差不应小于150mm，3.2. 16 在非岩石地基上跨越筒仓及浅离合i湾的地道应设沉降缝，有地表渗水及地F水污应有防水设施g徐按本章第三2.10、3. 2. 1 2条的镜定外，对存在易燃易爆危险的地道应有第二安全出口，地道净空高度不_小于Z2()号mmo3.2. 17 擂仓前设计规定觅附录Ao3.3结构选型3.3.1 筒仓结构可分为仓上建筑物、仓硕、仓壁、仓底、仓下支承结构德壁或控)及基磁等六部分(图3.3.1).2 3 4 5 6 J主气与品2 如)深世

19、(b)法古IE 3. 3. 1 湾企结构示意图J-仓上建筑物，2仓草草，3世璧，3 4 5 主主/后4 仓*-, 5 仓下主革结辑筒璧或拄，6基础3.3.2 筒仓的仓墅、筒壁及角锥形漏斗壁宣采用等厚截圈，其厚度除碍于盖下列规定估算外尚应按裂缝控制验算确定z1 直径等于或小于15m的图形筒仓仓壁厚度st=豆已十100100 王立中z 仓壁淳度四m);do一-R重形筒含内径(mm)。 10 (3.3.2) 2 I主径大于15m的圆形筒仓仓壁厚度应按抗裂计算确定。3 辈在形筒仓仓壁厚度可采用短边跨度的1/201/30 , 4 角锥形漏斗壁厚度叮采用短边药度的1/20l/30o3.3.3 撞i维及角锥

20、形漏斗堡(相邻斜壁约交线)与平面的夹角或漏斗壁的坡度应由格关工艺专业按贮料的流动特性确定33.3.4 筒仓仓底结构的选主主应综合考虑下列要求，I 卸料通畅22 荷载传递明确，结构受力合理$3 造型简单，施工方便z4 填料较少a常用的筒仓仓底可选用吉13.3.4的形式。且. -四(a)漏斗与世睡整体(b)漏j与在壁非(叶子挺阅理科草委斗(d)j重道式合法连f盏，由筒壁支草整体连接，也带壁自偌壁支承柱的运壁主系(叶梁接在1宦与白壁(f)于橙色辰，由往支乐也)落地式J:.豆径1主困在非整体连接，由筒壁支原因3.3.4常用商仓仓液和仓卡支展结构革意图 11 3.3.5 圆形街仓的合下支承结构.可选用柱

21、子支承、德壁支承、简璧与内位共同支承等形式图3.3.4)，仓下支承结梅的选型，应根据仓底形式、基础类1311和工艺要求综合分析确定$直径等于或大于15阻的深仓，宜选用筒壁与内柱共同支承的方式。3.3.6 当街仓之间或筒仓与其相邻的建(构筑物之间相哥哥一定距离，根据工艺要求又必须相互连按时，宣采用简支结构相连，豆应有足够前支承长度a3.3.7 筒仓的基础选垫，应根据草草基条件、上董事药裁和上都结构形式综合分析确定，当圆形筒仓按本规范第3.Z. 5条规定设置变形缝对，变形缝应做成贯通式并将基础断开。缝宽应符合沉降缝的要求，在地震设防区沟Jil符合防震缝的要求。3.3.8 在重形筒仓仓rn可采黑锅室

22、主混凝土梁板结构a窒径大子或等于21血的圆形筒仓或浅涵仓仓I重可采用钢筋混凝土整体、装配整体正截锥壳、王截球壳及具有整体稳定体系约锈结构壳体或网架结构，其与仓壁的连接宜采用静定体系。3.3. 支承在筒仓或浅困仓仓顶上的通j郎、钱桥或其他结构应采用街支方式与其连接。3.3.10 直径大于或等于21白的深念念墅，其混凝土截峦及配筋不能满足工艺要求的正常使用极限状态条件时，应采用预应力或部分预应为混凝土结构。3.3.11 对于主径小子或等于1台m的恩形篱仑，当仓顶设有要事分设备的厂房时，其楼画、屋面结构室支承在与仓皇主等厚的钢筋混凝土圆形支承壁上手当采用钢筋混凝土框架结构厂房时，框架柱应直接支承子仓

23、壁顶董事的环梁上，并在柱脚环梁处设纵、横连系梁。3.3. 12 抗震设在草区的筒仓结构量生理尚应符合下列短定1 圆形筒仓的仓下支承结构，宜选用筒壁支承或简壁与内校共同支承的形式。Z 仓上建筑物宣选用钢筋混凝土框架结构、钢结构:围护结构宜选用轻质材料，并应满足防火等级的要求。12 . 4 结椅上的荷载4. 1 荷载分类及荷载效应组合4. 1. 1 湾合结构上公荼毒立分为T尹三类21 永久荷载2结构岳重、其他构件及固定设备施加在仓上的作用力、预应刀、土压力、填料及环境温度作济等。注x实践经验时.境涯度作用接永丸龚载计算，直径21-30目前德仓J按其最土耳拉力的态。4计算，重径大于38m的筒金可捶总

24、将计算。2 可变荷载z贮料费裁、楼面活荷载、屋商活荷载、雪荷裁、i成荷裁、可移动设备荷裁、00定设备中的活荷载及设备安装荷载、积1K荷裁、筒仓外部主立在西约雄事斗荷载及管道输送产生的正、负三E力等。3 地震作用。4. 1. 2 筒仓主主构计算时，对不同荷载应采用不同的代表值。对永久荷载应采用标准值，对丐受荷载应根据设计要求，采用标准值或组合值，对地震作用应采用标准值。4. 1. 3 接承载能力极限状态计算筒仓结构时，应按在考载效应豹基本主巨合进行计算，表达式如下:y.S三二R(4. 1. 3) 式牛Y. 结构重要性系数应款1.以将殊用途的筒仓可按其体要求采用大于1.0的系数订s-荷载效应组合的

25、设计值2R 结构构件抗力的设计值。4. 1. 德仓荷载效应基本主亘合的各种取值豆豆符合下列规定1 永久荷载控制约组合，永久挠我与可变荷载取全部:2 j可变荷载效应控锐的组合，永久荷载及可变苦苦载效应中起 13 控制作用约可变荷辈辈取全部。4.1.5 基本组合.永久荷载分项系数采用下值.1 永久荷载效应控制的组合，分项系数可取1.2，念上、仓下的其他平台可取1.35; 2 巧变荷载效应控制的组合，分项系数巧取L20 4.1.6 基本组合，可变辛苦载分项系数采用下值21 贮料荷载分项系数!浓L3; Z 其他可变荷载效应分项系数可取1.垒，标准值大于4kN/nl的楼困活荷载分项系数可取1.3。4.

26、1. 7 可变荷载组合系数采用下值1 楼面活荷毅及其他写变荷载，如按等效均布荷载取值肘，组合系数可取0.5-0.7;如按实际荷载取筐时采用L号，对雪荷载可取O.5。Z 筒仓无顶盖旦贮料重按实际重量取值弱，贯主料荷载组合系数应取L0，有l!盖时可取O.苦。4.1.8 计算筒仓水平地震作用及其自震周期时，可取贮科总重80%作为贮料有效质量部代表值，重心取其总重的中心。4. 1. 9 筒仓构件抗震验算对，构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，只考虑全部苦苦载代表值和水平地震作用的效j窍。计算重力荷载代表值的效应时，然贮料荷载外，其他重力荷载分项系数可取1.2;当重为荷载对构件承载能力有利对，其

27、分项系数不应大于1.00在计算水平地震作用效应时.地震作渭分项系数成取1.3。水平地震作用的标准徨应乘以相应的增大系数或调警系数e4. 1. 10 在按正常使用极限状态计算筒仓结构及构件叫，应采用荷载效应的标准结合，并应按下列设计表达式进行设LSC (4. 1. 10) 变形、裂缝、fW.力、振锢及加速度等限值，应按本主革范14 . 及简仓使用榕关工艺要求的媲定采用。各药载均取荷载效应的标准值。4. 1. lJ 筒合进行倾覆稳定或滑动稳定计算对，其抗滑稳定安全系数ey取1.3，倾覆稳定安全系数可取1.50永久荷载分项系数应取3吉。4.2 盟主料压力4. 2. 1 散料的物理特性参数应通过试验分

28、析或根据实践经验确定，并由工艺设计专业提供。当无试验资料珉q参考附录Bf!Jf列数值选用.j但应经工艺专业认可。4.2.2 深仓贮料重力流动压力的计算应符合下列妮定(图4.2.2)，君士和顶为手00二支贮科顶为如国=揭: i t P、伫草斗f量i再重JL二再忐句p ,. _JJ土P, ?计算截蜀计算截酒3时，Q值应乘以果数1.1 ; 2对于流动性能较量部散料.Ch渲可乘，1至数0.917-续衰4.2.5费仓单位系数名斡l 修II 在酣钢筋混凝土揭11.嗨宦窍生后Jlfi1. 0 , 2其他筒仕J取L登向压力钢据斗极吉缝在:可载1.3. 之其他苦苦1lnf1极2.0修正罩数C、2嘿食镜台11在L

29、0; 2漏斗填制最Jcl芋度大于1.5m的需平极仓f在L(; 3其他德i;J 11主4注，.! 本者不适用于设有特操促夜注睡Jf装置的商合.2 群仓的民全星生且边挺不大于.;，nd运iff仑.Ch-C、i轧笔2.6 平iH为圆形、矩形或其他几何形的浅全盟主料压力始计算fiY.按下列规定(罢94. 2.的zL一二+ do (0. b的Y图4.2.5浅仑的尺寸及压力示意图1 景兰料工茧画或贮料锥体重心以下距离m)处，作用于仓壁荤位面积上的水平压力Ph(kPa)应按下式计算 lE h kys (4.2.6-1) 2 窍仓的贮料计算高度c亏其内径d民主主其他几何平面约组边b之比等于1.5时，除按上式计

30、算外，均应按4.2.2-式计算贮料压力，二者计算结果取其大值叨3 贮料顶主运或贮寻寻锥体重心以F距离民m)处，单位在古积上豹紧向压力p官也Pe_l应按下式计算z立y忘(4.2.6-2) 4 漏斗壁切向压力也接下式ti算，户卢v生1 k )si口。CO:o;a(4. 2. 6.3) 5 I与毛O.5d口，d罚:;:2主阳的大型浅囡仓仓壁上水平压力(kl马的计算jj入仓壁顶面以上堆料的作用，丐按附录C讨一算自6 出卡车、火车等将室主料瞬间直接部人浅仓时，在it入冲击效皮，冲击系数可按本规范附录H计算。4.2.7 作泪子漏斗壁单位囱积上的法向压力他Pa)应按下式1算=F贺=幸p(4. Z. 7) 式

31、中5 按Ilfi录D选用。4.2.8 贮料作用于仓底或漏斗壁顶面处单位面积上的竖向压力卢，(kPa)究按下列规定取值二1 U仓z在漏斗高度范窗内均应采用漏斗现在远之值。Z 浅仓z在漏斗I亘主运yh 仗.2.8-1)在漏斗法西，p_=y(h_ h j,) (4.2.8-2) 式中hh 漏斗高度(血。4.2.9 仓内贮料为流态的均化仓仓壁上的水平压力户y他Pa)，jjJ按液态i主力计算卢y二台.6yh式中y-一茫:科龄重力三Iflt (ki/m) ; h. 费三科的计算离OCm)。(4.2.9) 19 4.2.10 当向全内鼓人空气或其他气体，采用气功输料、机械透风及风力清仓促不形成匀化或液态时，

32、除贮料压力外均应计算作用于仓壁及仓底的过剩气压，其值应应工艺专业稳定。4. 2. 11 在高速气力输送贮料的条件下，作用于筒仓仓壁及合底上剖流化层的装料压力人忧Pa)按下式计算2P, =yC,Vr 式j-于干事少雨、年降水量少于蒸发量及相对湿度小于10%的地区，贮料含水量小于10%的篱念的最大裂缝宽度出允许值为O.3mmo2 对于受入为或自然侵蚀性物质严重影响的筒仓，应严格按不出现裂缝在专构件计算。3 其他条件的筒仓，最大裂缝宽度Wm，.的允许值为白.2mm 裂缝宽度的计算应按我国现行混凝土结构设计规范GB 50010进行。5. 1. 6 筒仓按正常使用极限状态设计时，荷载取值应符合本规范22

33、 第4.1. 10条的规定25. 1. 7 建在抗震设防区的筒仓，应透行抗震验算a建筑抗震设防分类应接筒仓的使用功能出工艺专业确定，但不应低于丙类。当仓壁与仓底整体连接砖，仓壁、台;或可不进行抗震验算仓F支承结构为柱支承时.可按单质点结构体系在毒化计算。筒壁支承的筒仓仓上建筑地震作用增大系数可取4.00位支承的街仓仓上建筑地震作用增大系数，可根据仓上建筑计算层结构刚J3i与仓体及仓上建筑计算层质量比的具体条件.按表S.1. 7采用。仓上建筑士曹大的地震作用效应不成向下部结构传递。表5.1.7柱子支录的需仓仓上建筑地震作黑增大系数结构哥哥莲江、质量比学运企i建筑二层仓主建筑k主:;:50唱50m

34、!:的1. 0 1. J.S 骂他条件7 :3.0 3. 1) 2. S 注h筒仓主幸结构IJ搁移到:宜与仓建筑计算层约号:可槌移到度这也m 古体质量、贮料质量可仓j建筑计算活位主主量比c5. 1. 8 抗震设防区的筒仓，仓F钢筋混凝土支柱，应银据具体情况毒考虑筒仓的外形及可能出现的荷载偏心产生的扭转.可按框架结构计算柱端纽短、弯矩，运用地震作用的增大系数。5.2 仓顶、仓壁及仓底结梅5.2.1 圆形簿仓的仓欧、仓壁及仓底结构的计算，应符合下列规定=1 仓壁橱邃的困形群仓，除按单仓计算外，尚应在空、满仓不同荷载条件下对仓壁连接处的内力进行验算，可使用程序亦可采用附录E鹤公式。2 I到形苦苦仓或

35、浅厨仓的荒草完结构将件，均应计算其薄膜内力。当仓顶采用正截锥壳、正截球壳或其他形式的薄壳壳体与合壁整体连接或仓壁与仓底整体连接时，相连各壳体尚应计算其边 23 缘效迹。圆形篱仓各旋转薄亮亮体在输对称荷载作泪下的薄Z草内力可按附录F号公式计算。3 柱子支承的图形筒仓仓壁，应计算其在竖向苍苍载作用下产生的内力，可使用程序亦可按深梁近似计算a4 当盖章锥形或其他形状的漏斗与合壁非整体连接豆漏斗顶部的环梁支承在壁柱或内柱上时.PT忽略漏斗壁与环梁的共同受力作用。可按独立曲梁或内拄框架计算输向力、努力、弯矩和主在矩。5 R型丑辛苦雪念的仓壁包括在哥壁落地的主草草草仓开赛室经大子LO恒的军事洞、边t主大于

36、LOm的方病及其短边大于LOm的矩形漓，除应计算街口边缘的应力外还必须验算洞口焦点的集中应力，无特殊载荷对，集中应力可近似采用洞口边缘应力的34倍e可使用程序进行精确计算亦可参考附录E给出的数据。6 仓壁直接落地的圆形筒仓或浅蓝童仓，当其与基础整体连接时.仓皇室在主按薄壁簧壳始薄瑛理论计算外，尚应计算其与基础连接部位基础对仓壁约束始边界效应。7 仓璧落地的商形筒仓或浅圈仓下的雄事;地道主主人行遥遥，应按闭口框架进行民力分析雹当贯主料高度与地道被盖在丽的宽度之比大子或等于1.5肘，其顶部贮料产生自主竖向荷载应按深仓压力的计算方式计算，但不应计巳值，小于1.5肘顶部贮料产生的荷载，按本统范浅仓盟主

37、料压力公式(4.2. 1)幻计算。其倒壁上的事者载&.给人之音事贯主料雄载的作用。5.2.2 矩形德念仓壁及仓底结弱的计算，应符合下列规定z1 矩形筒仓仓壁及角锥形漏斗壁可按平lW构件计算。其构伶约内力PT按附录G计算，稽仓构件可按附录A计算。Z 矩形群仓仓壁徐应按单仓计算外.均应计算在空、演仓不同荷载条件下的内力a5.3 簿仓仓壁预应力5.3. 1 预应力混凝主德仓在进行承载能力极限状态和正常使用 24 极限状态计算时，还应对其施加部预应力等荷载进行验算。5.3.2 预应力混凝土德仓的仓壁在正常使用极限状态下.进行裂缝控制验算时，应根据使用条件及不同工况的要求施加预应力，可按其大小分别采用全

38、王军应力、有限预应力豆支部分孩应力送行计算。1 全预应力混凝土筒仓仓壁，在正常使用极限状态条件下严格要求不出现裂缝。混凝土的受拉边缘不应出现拉应力。根据德仓自号具体条件选择适室的预应力强度比。全预应力计算应采用长期荷载效应的标准组合傻e2 有限预应力混凝土筒仓仓壁.在正常使用极限状态条件下仓壁可不出现裂缝.允许混凝土的边缘纤维产生有限的拉应力，但其值不应大于混凝土轴心抗拉强度的标准筐，根据筒仓的具体条件选择适宜豹预应力强度E:Uo计算应采用长期或短期荷载效应的标准结合值。3 部分预应力混凝土籍仓仓壁，在正常使用极限状态条件下，室采用长期或短期荷载效应的标准经合值，允许其受拉区出现控叙裂缝，裂缝

39、的是大允许宽度应银据使ffl要求凑定，并选择运室的预应力强度比。5.3.3 部分预应力混凝土筒仓仓壁若按基本组合，在可变荷载效应控制条件下，仓登混凝土中不应出现拉应力。在按基本结合荷草草效应控制最不-f!J约条件下.仓壁混凝士中允许出现拉应力，五3.4预应力混凝土德全仓壁的预应力强度比，应根据台壁的受力条件、结构特点、贮料辛辛娃、使用工况、裂缝控制等级及抗震设防烈度等选择a强度比的公式如下zJA， 二f肘A.十f，A，式中 预应力强度比2A, 受拉区预应力筋截面西积zAz-受拉区非预应力筋截哥哥在军积p(5.3.4) 25 f四十一预应力筋的抗拉强度设1十筐，J，-一非预应力翁的抗拉强度设计筐

40、。5.4 合下支承结构及基磁5.4.1 仓下支承结构的计算应符合下列规定=1 当仓下支承结构采用简壁或带壁柱的筒壁，按承载能力极限状态设计在才.应验算其水孚截洒的承载力e验算带壁柱的篱皇室水平截面承毅力时，壁柱i茧端承受的集中药载可按45扩散角向两边的筒壁扩散，同时尚应验算壁挂顶弱的局部受lli承毅力。Z 在筒璧或仓壁落地的浅图念念壁上开有宽度大于1.Om 的洞口对，洞口上下方约筒壁或仓登应计算其在竖向荷载作用下的内力，在洞口的角点部位，尚应验算集中应力，其计算方法T参照本规范第巳.2. 1条约规定。3 当洞口问简壁的宽度小于我等于5倍壁厚时，应按柱子进行计算，其计算长度可取洞高豹1.25倍。

41、4 对柱子支承的简仓，应计算基础不均匀沉降引起仓体倾斜对支承结构产生的附加内力。5.4.2 按承载能力极限状态设计筒仓基础时，应采用基本法合并应符合下列烧定21 对于浅仓或深仓可不计散斜的冲击荷载效应。Z 整体宿邃的群合基础，应取空仓、满含的街载效应组合。3 基底边缘处地基的最小压应力值应大于零。5.4.3 按正常使用极限状态设计筒仓基础剂，应取标准组合，其倾斜率不应大于0.004，平均沉降量不重大于200mm，同时尚应满足工艺专业的要求。当地基变形计算J1t软地基经处理后其承毅力及变形满足本王军范第5.4.2条及本条约上述规定时，不应在街仓建成后再利用贮料重力预压地基。5.4.4 在7度及以

42、上抗震设在主区，简壁作为仓体支占主结构时，其平在哥开洞面积不应大于简壁平墨西总00积的5古%，溺口边缘l司的距26 离不应小于450中心角吉J5犀长e5.4.5 筒仓地基承载力的取值可不t人宽度修正系数;群仓地基持力层、下卧层约计算及验算，石专人空、满仓及合体戳近大面积堆载的影响专5.4.6 建在粘土及软弱岩土上的街仓草草基，估算筒仓施工期问及使用前因施工荷载、仓体自重使岩土面结出琢的沉得量，在计算筒仓变形时，可计人仓像揭计算沉降变形e27 . 6构造岳.1 型E形篱念仓整和简望重6. 1. 1 仓壁和简壁的混凝土强度等级不应低于C30。受力锈筋约保护层厚度不应小于30mm。应严格控j混凝土的

43、水灰比并采取攘施培强混凝土的密实性，严禁掺刻氯化物.6. l. 2 仓壁和曹雪壁的最小厚度不宜小于150血m.当采用滑摸施工时，不应小于160mm.对于直径等于或大子6.0m的德仓，仓璧幸自苦苦璧始内、外营商务l1ii.配置双层水平、竖向锈筋。6. 1. 3 仓壁和德壁的水平银筋直径不宣小于lOmm，也不室大于25mm;且锅筋伺距不应大于200mm.也不应小子70mm.6.1.4 水平钢筋约接头宣采用焊接a当采用绑扎接头尉，搭辈辈长度不应小子50倍钢筋室径，接头位置应错开布置。错开的距离z水乎方向不应小子一个落主主长度，也不应小于LOm;在同一竖衔截洒上每隔三根锈筋允许有一个接头。6. 1.

44、S 筒壁支承的筒仓，当仓底与合壁非整体连接树，lii_将仓壁底部部水平锈筋延续配置到仓底结构顶面以下的筒壁，其延续配登高度不应小子8倍仓壁厚度3，旦主5，b，)时，稽仓断愿知图人1.4所示做成上扩式，这时全部中间隔极租铺板都应做五克在柱外两边外挑的形状，以支承相应主包纵向壁板。 48 m A. 1. 4 上扩式槽含量在西A. 1. 5 在槽仓断面设计卒，相邻壁板的内夹角应为p，=1衍。一伍，并应大子。小于1600 A. 1. 6 槽仓的端板可做成图A.1. 6的(a)和(如两种形式中间宿板可做丘克应(a)、(b)和(c)二手中形式。三骂不采用部(b)形式时，应考虑柱内侧遂行受阻的处理措施。当中

45、曰:隔板采用图(c)形式时，开满范围应在壁板的高度以肉。dL a) (bJ (c) IEA. 1. 6 槽仓限端板形式49 A.2 檀含内力计算A.2.1 板构件平函中的拉力计算2E 横乒1在!il:料很自压力、贮料和结构重力作用下照A.Z.l-).扳边秘板构件均作用效应按下式计算2竖板的荷载(kN/m), qA =G1十Thtan+q斜板的德载仪N/rn): (A. 2.1-1) qcn -=G2/sina-TH/cosa (A. 2. 1-2) 底板的技力不引起平丽的弯曲)(kN/m)，qcc =G:, tana- Tc (A. 2. l-3) 注1G 时持合体T始F料和仓伴自重，氏、也存

46、不号虑连续性时.G分配到1忖，B和的分力sTA、TB、T，贮料的水平压f;在1:i点A、H.Ct的分fJ(不考虚连续性), q_ 幢国挎米的荷载设封信。2 植构ft边缘作用舵横向拉飞江卦，沿握戴面高度约变化，是由作用豹一边- 50 -向截也酌另边按直线递睹为军E堕企横黯画i二横I:jj号的变化生在图A2. 1-2 所示喃 A. 2. 1.1 贮料曹压力、贮料和结构重力作用图E 图A.2.1-2童艺含蓄哥哥00上横向力变化图2 纵向=在贮料I童画下深度s处纵向板构件中的技力NM为zNM =p.b, /2 (A.2. 1-4) 式中P n .，.b，.一一相应深度s处在专法i句压力和自尊(端)板宽

47、度aA.2.2 板构件平面外的弯跑计算二仓体壁板乎在哥外的弯曲计算，可沿其纵向截取单位宽的两种单元，在其法向作用效应下进行计算s1 取满口单元时，按三跨连续板进行分析，适用于部辛辛口位置E图A.2. 2(.门。Z 取非洞口单元对，按五跨连续板(可利用王丹主性计算)进行分析，适用于非匈料lJ位置图A.2.2Cb)二J;fq， -丁!. 生ii;主h , h , 主斗(a) (b) 留A.2.2平画外弯曲计算单元3 仓体竖壁的跨中按下列弯矩进行纵向配筋计算。. 51 M , =+0.45q,hi!15 (kN m/m) (A. 2. 2-1) 4 念钵斜壁的跨牛按下列弯短送行纵i起配筋计算。JV=

48、土0.45(q，h1/30+q，h!l20)(kN. m/m) (A. Z. 2-2) A.2.3 板构件平窗内的弯曲计算zI 槽仓板构件在其平面内局弯曲计算.可简化为自竖壁和斜壁组成的折板，按无力矩折板理论计算B自竖壁和斜板组成的折板，在其折缝8处剖剪力TB为zT.=A, (M，JW，十M二JW，)Az/4(A，十A，)(kN) (A. 2. 3-1) 注，M，可，AI、W和M，.Az、W，分裂是qABq，B作用1.竖壁租制壁的睡中弯短、截面军R掬截画革数，竖壁的轴力和弯矩为2N ,= TB ,._M: =孔;，:, 陀录c戈圄合贮料压力计算公式C.O.l 当仓壁顶在古以上的贮料为锥体，破裂面通过合的中线(囹c. O. !)时，贮料作用于浅应仓合壁士的然压力oJ按下式计算=cot8= 旦旦生也白专去 00 C. o. j 合壁顶国Ut.约贮耗为锥体剖破裂霞示意/YEZcm2扣sin2:Ptan十仙cot乎千二一一一-一一一一一sin2j1 吕h!dz=-