DB11 489-2007 建筑基坑支护技术规程.pdf

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1、北京市地方标准DB 编号:DBl11489-2007 备案号:J1 0944-2oo7 建筑基坑支护技术规程Technical spec出cationof retaining and protecting for building foundation excavation 2007-07-04发布北京市建设委员会北京市质量技术监督局2008-01-01实施联合发布北京市地方标准建筑基坑支护技术规程T配恤i1specifi，佣tionof re阳iningand prot配tingfor building foundation excavation 编号:DB 111489-2007 备案号:

2、Jl44-27主编部门:中国土木工程学会北京市勘察设计研究院中国建筑科学研究院北京城建科技促进会批准部门:北京市建设委员会北京市质量技术监督局施行日期:28年1月1日27 北京关于发布北京市地方标准建筑基坑支护技术规程的通知京建科教(2007)766号各区、县建委，各局、总公司，各有关单位z根据北京市建设委员会关于印发北京市工程建设技术标准2003年度编制计划的通知)(京建科教(2003)261号)的要求，由中国土木工程学会主编的建筑基坑支护技术规程已经有关部门审查通过。现批准该规程为北京市地方标准，编号为DB11/489 -2007，建设部备案号为110944-2007，自2008年1月1日

3、起实施。其中第3.1. 2, 3. 1. 4, 3. 1. 5 (1)、(2)、(3)，3.1.7 , 3.7.3 , 3.7.4, 3.7.5 , 3.7.6 , 3.7.8, 3.7.13 , 3. 8. 1, 6. 3. 6, 6. 4. 2条(款)为强制性条文，必须严格执行。该规程由北京市建设委员会和北京市质量技术监督局共同负责管理，由中国土木工程学会负责解释工作。北京市建设委员会二00七年八月一日关于同意北京市建筑基坑支护技术规程地方标准备案的函建标标备便(2007J24号北京市建设委员会z你单位关于北京市工程建设标准建筑基坑支护技术规程申请备案的函收悉。经研究，建议将第3.1. 2

4、. 3. 1. 4、h 3. 1. 5 (1)、(2)、(3)、3.1. 6、3.1.于、3.7. 3、3.7. 13、6.3. 6 6. 4. 2条修改后作为强制性条文;同意第3.7. 4、3.7.5.3.7.6 . 3. 7. 8、3.8. 1条作为强制性条文;不同意第3.7. 7条作为强制性条文。同意该标准作为中华人民共和国工程建设地方标准备案，备案号为:110944 - 20070 (强制性条文见附件)。该项标准的备案公告，将刊登在近期出版的工程建设标准化刊物上。附件:北京市地方标准建筑基坑支护技术规程强制性条文建设部标准定额司二00七年三月二日DB11/489 - 2007 前言本规

5、程为条文强制性标准，其中第3.1. 2, 3. 1. 4, 3. 1. 5 (1)、(2)、(3)，3.1.6，3.1.7，3.7.3，3.7.4，3.7.5，3.7.6，3. 7.毡，3. 7. 13 , 3. 8. 1, 6. 3. 6. , 6. 4. 2条(款)为强制性条文，必须严格执行。本规程是按北京市建设委员会京建科教(2003)261号文件关于印发北京市工程建设技术标准2003年编制计划的通知要求，由中国土木工程学会等单位共同编制，在标准编制过程中，编制组结合北京市岩土工程特点、进行了深入的调查研究，在认真总结了北京市建筑基坑支护工程的经验，并在广泛征求意见的基础上，经反复讨论、

6、修改形成，本规程共分7章和3个附录，主要内容包括:1、总则，2、术语、符号，3、基本规定，4、放坡，5、排桩、地下连续墙，6、土钉墙，7、地下水控制等。附录A为规范性附录，附录B、C为资料性附录。为提高规程质量，请各单位在执行本规程过程中，积累资料，认真总结经验，随时将有关意见和建议反馈给北京城建科技促进会(北京市宣武区广莲路甲5号北京建设大厦1011室，邮编z100055，电话传真:010 - 63989081 , E-mail: cjjchsohu.时，以供今后修订时参考。本规程主要编制单位和主要起草人=主编单位z中国土木工程学会北京市勘察设汁研究院中国建筑科学研究院北京城建科技促进会OB

7、11/489-2007 中国科学院地质与地球物理研究所北京市机械施工有限公司北京建材地质工程公司中基发展建设工程集团有限责任公司中航勘察设计研究院建设综合勘察研究设计院主要起草人z张雁沈小克杨斌周与诚杨素春李虹秦四清孙保卫何世鸣杨生贵汪一帆徐教宇王建明杨俊峰李耀刚王秀丽D811/489-2007 目次1 总则Z 术语、符号.11-11-11- 11- 11- . 11-. . 11- .11- .11-. 11- 11- 11- . . . . . . . 11- 11- . 11- 11- . .11- . 2 2. 1 术语22. 2 符号. It 11- . . . . . . . .

8、. . . . ,._ . . 3 3 基本规定. 11- 11- 11- 11- 11- 11- 11- 11- 11- . 11-. .11- 11- 11- 11- 11-.HH-HH-5 3. 1设计原则3. 2 勘察要求83. 3 支护结构选型113. 4 水平荷载. . . . . . . . . . . 12 3. 5 被动土压力计算173.6 质量检测11-. . 11- . . 11-.11- . 11- . . . . . . . . . . . 18 3. 7 基坑开拮183. 8 开挖监控. . . . . . . . . 11- . . . . 11- . . . 2

9、0 4 披坡.11-11- . . . . 22 4. 1 一般规定. . . . . . . 22 4. 2 设计224. 3 稳定性验算224.4 施工234. 5 质量检验. . . . . . . 23 5 排桩、地下连续墙11-. . . . . . . . . . . . . . . . 11- . 11- . . . . . 11- . 24 5. 1 嵌固深度计算. . . . . . . . . . . . . 24 5. 2 结构内力和位移计算275.3 截面承载力计算. . . . . 28 5. 4 锚杆计算. . . . . . . . . . . 28 DBll/4

10、89-2007 5. 5 构造要求. . . . . . . 32 5. 6 施工355. 7 质量检测366 土钉墙. . . . . . 38 6. 1 一般规定386.2 设计386. 3 施工. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 44 6.4 质量检验与监测487 地下水控制. . . . . 49 7. 1 一般规定. . . . 49 7. 2 集水明排. . . . . . . 51 7.3 降水. . . . . . . 51 7.4 7. 5 7. 6 附录A附录B截水58回灌59监测60基坑支护设计文件内容. . . . . . .

11、 . . . . . . 61 关于深基坑工程方案审查的有关规定. . . . . 67 附录C基坑支护设计文件审查表. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 70 附加说明. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 71 条文说明. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 73 DBll /489 - 2007 1总则1. O. 1 为了使北京地区建筑基坑支护的勘察、设计、施工和监控工作规范化，做

12、到技术先进、经济合理，保护环境，确保基坑边坡稳定，并保证基坑周边环境安全，制定本规程。1. o. 2 本规程适用于北京地区建筑基坑支护的勘察、设计、施工和监控。1. O. 3 建筑基坑支护应综合考虑场地工程地质与水文地质条件、基坑开挖深度、降排水条件、基础类型、周边环境对基坑侧壁变形控制的要求、基坑周边荷载、施工季节及施工条件、支护结构使用期限等因素，做到因地制宜、因时制宜、精心勘察、合理设计、精心施工、严格监控。1. O. 4 建筑基坑支护工程除应符合本规程的规定外，尚应符合国家现行标准和北京市地方标准的相关规定。1 DBll/489-2007 2 术语、符号2. 1术语2. 1. 1 建筑

13、基坑buildingfoundation pit 为进行建筑物(包括构筑物)基础与地下室施工所开挖的地面以下空间。2. 1.2 基坑侧壁sideof foundation pit 构成建筑基坑围体的某一侧面。2. 1.3 基坑周边环境surroundingsaround foundation pit 基坑开挖影响范围内既有建(构)筑物、道路、地下设施、地下管线、岩土体及地下水体等的统称。2. 1.4 基坑支护retainingand protecting for foundation excava t lOn 为保证地下结构施工及基坑周边环境的安全，对基坑侧壁及周边环境采用的支挡、加固与保护措

14、施。2. 1.5 排桩soldierpiles 以某种桩型按队列式布置组成的基坑支护结构。2. 1.6 地下连续墙diaphragmwall 用机械施工方法成槽，并形成的钢筋泪凝土地下墙体。2. 1. 7 土钉墙soilnailing 采用土钉加固的基坑侧壁土体与护面等组成的支护结构。2. 1. 8 土层锚杆soilanchor 由设置于钻孔内、端部伸入稳定土层中的钢筋或钢绞线与孔内注浆体组成的受拉杆体。2. 1. 9 冠梁capbeam 设置在支护结构顶部的钢筋混凝土连梁。2. 1. 10 腰梁mddle6eam 设置在支护结构顶部以下传递支护结构与锚杆或内支撑支点2 D811/489-20

15、07 力的钢筋混凝土梁或钢粱。2. 1. 11 支点fulcrum铺杆或支撑体系对支护结构的水平约束点。2. 1. 12 支点刚度系数stiffnesscoefficient of fulcrum bearing 锚杆或支撑体系对支护结构的水平向反作用力与其位移的比值。2. 1. 13 嵌固深度embeddeddepth 桩墙结构在基坑开挖底面以下的埋置深度。2. 1. 14 地下水控制groundwatercontrolling 为保证支护结构施工、基坑挖土、地下室施工及基坑周边环境安全而采取的排水、降水、截水或回灌措施。2. 1. 15 截水帷幕curtanfor cutting off

16、water 用于阻截或减少基坑侧壁及基坑底地下水流人基坑而采用的连续止水体。2.2符号2; 2. 1 抗力和材料性能C品一一土的秸聚力标准值5伊/r-土的内摩擦角标准值pe一一土的孔隙比;ej/r -一一基坑开挖面下j点水平抗力标准值zfl:k、fc一一混凝土轴心抗压强度标准值、设计值;10呻、Icm一-混凝土弯曲抗压强度标准值、设计值Ffpy、f阳一-预应力钢筋的抗拉、抗压强度设计值zfy、fy一一普通钢筋的抗拉、抗压强度设计值FA、fpyk一普通钢筋、预应力钢筋抗拉强度标准值Fh一一土的渗透系数zKi一一第i层土被动土压力系数;3 DBl1/489-2007 k:;i一一基坑开挖面以下土体

17、弹簧系数;是一一第i支点的支点刚度系数(弹簧)系数sm一一地基土水平抗力系数的比例系数FNd一一锚杆轴向受拉承载力设计值pw-一土的天然含水量;Y一一-土的重力密度重度)。2.2.2 作用和作用效应tjk一一j点水平荷载标准值FKai一一第i层土主动土压力系数;M一一弯矩设计值;Mc一一弯矩计算值pN一一轴向力设计值FTcj一一第j层支点力计算值;Td一一锚杆或内支撑支点力设计值zV一一-剪力设计值;vc-剪力计算值。2.2.3 几何参数A-一桩(墙)身截面面积zb一-墙身厚度;d一一-桩身设计直径;h一一基坑开挖深度;hd一一支护结构嵌固深度设计值p一一排桩中心距。2.2.4 计算系数10一

18、一建筑基坑侧壁重要性系数。4 D811/489-2oo7 3 基本规定3. 1 设计原则3. 1. 1 本规程所列各种支护结构，除有特殊要求外，均应按保证安全和正常使用一年的临时性结构进行设计。3. 1.2 基坑支护结构应接下列两种极限状态进行设计:1承载能力强限状态:对应于支伊结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变形导致支#结构失效或基坑周边环境破坏;2正常使用极限状态:对应于支护结构的变形或地下水作用己妨碍地下结构施工或影响基坑周边环境的正常使用功能。3. 1. 3 根据基坑的开挖深度h、邻近建(构)筑物及管线与坑边的相对距离比和工程地质、水文地质条件，按破坏后果的严重程度将基坑侧壁的安全

19、等级分为三级，支护结构设计中应根据不同的安全等级选用重要性系数:一级取孔=1. 10;一级取10=1.00;三级取10=0.90。襄3.1.3基坑倒量安全等级划分环境条件与工程地质、水文地质条件开挖深度h(m) a1.0 1 I II I m D_I!_I皿I h15 一组一级一组101 1830 O. 75O.90 22-44 粉土O. 751 18-30 O. 750.90 20-40 精土O. 751 不限水柑质量S土、精土、精细事井砂、碎石土0.1 不限辐射井精砂、细砂、中砂、坦0.1 不限砂、卵石和带性土截水黠性土、精土、砂土、碎不限石土、岩石回擅填土、橱土、砂土、碎石0.1-20.

20、0 土7.1.2 对于弱透水地层中的浅基坑，当基坑环境简单、含水层较薄、水量较小、降水深度较小，且不易产生流砂、流士、潜蚀、管涌、淘空、塌陆等现象时，可考虑采用集水明排F在其它情况下宜采用降水、截水措施或截水一降水综合措施。7.1.3 选择地下水控制方法应考虑对地下水资源和环境的影响，对基坑侧壁安全等级为一级的基坑应进行专门的水文地质勘察。提供的地下水控制设计所需资料和分析成果包括z1地层岩性、厚度及顶、底板标高;49 DBll/489-2007 2地下水类型、地下水位标高与动态规律以及各含水层之间的关系;3各含水层的水文地质参数以及与降水有关的工程地质参数F4各含水层的补给、径流条件，基坑与

21、附近大型地表水源的距离关系及其水力联系p5降水对基坑周边环境的影响;6基坑开挖施工的气象资料及基坑维持时间p7各含水层的水质及地下水控制方法对地下水环境的影响。7. 1.4 当降水影响基坑及周边环境正常使用的安全或对地下水资源产生较大影响时，宜采用截水或回灌方法。回灌可采用同层回灌或异层回灌，异层回灌应考虑上层水导人下层水时可能引起的地下水水质的变化。7. 1. S 当基坑底为隔水层且层底作用有承压水时，应依据公式7. 1. 5进行坑底突涌验算，必要时可采取封底隔渗或降压井抽水措施保证坑底土层稳定。h命二三1.1坠H(7. 1. 5) r - r 式中hp一一基坑底至承压含水层顶板的距离，m;

22、 H一-承压水头高于含水层顶板的高度，m; YW一一水的重度，kN/m3; Y一-土的重度，kN/m3o 国7.1.5 50 DBll/489-2007 7.2 集水明排7.2.1 排水沟和集水井可按下列规定布置z1排水沟和集水井宣布置在拟建建筑基础边净距0.4m以外，排水沟边缘离开边坡坡脚不宜小于O.3m;在基坑四角或每隔30-40m应设一个集水井，2排水沟底面应比挖土面低O.3-0. 4m，集水井底面应比沟底面低0.5m以上。7.2.2 排水掏、集水井截面应根据排水量确定，排水量Q应满足下列要求:Q二三1.5Q (7. 2. 2) 式中命一一基坑总涌水量，可按表7.3.3计算，7.2.3

23、抽水设备应根据排水量大小及基坑深度确定。7.2.4 当基坑侧壁出现分层渗水时，可按不同高程设置导水管、导水沟等构成明排系统。当基坑侧壁渗水量较大或不能分层明排时，宜采用导水降水方法。基坑明排尚应考虑地表排水。当地表水对基坑侧壁产生冲刷时，宜在基坑外采取截水、封堵、导流等措施。7.2.5 基坑明排期间尚应采取有效措施，防止分层渗水(或导水管过程中带走含水层中的细颗粒土、引发土体流失。7.3降水7.3.1 降水井宜在基坑外采用封闭式布置，在地下水补给方向降水井间距应适当加密。当基坑面积较大、开挖较深时，可在基坑内增设降水井。1真空井点间距可取O.8-2. Om，亦可按本规程7.3.3条确定z2喷射

24、井点间距可取1.5-3. Om，亦可按本规程7.3.3条确定p51 DBll/489-2007 3管井井间距应根据水文地质参数按本规程7.3. 3条确定。对三级基坑且有经验时井间距可取6.0 15m, 4渗井井间距可根据现场试验确定:5辐射井的布置，应使其辐射管最大限度的控制基坑降水范围，可根据含水层的厚度和层数设置单层或多层辐射管，辐射管的长度宜为20.70m，最下层辐射管距井底应大于1.Omo 7.3.2 降水井的深度应根据设计降水深度、含水层的埋藏分布和降水井的出水能力确定。设计降水深度在基坑范围内不宜小于基坑底面以下O.Smo 7.3.3 降水井的数量(川、井点间距(a)可按下列公式计

25、算，并应进行降水方案优化。线形基坑zn= 1. lQ/q a=L/ (n-l) (7.3.3-) (7.3.3-2) 圆形基坑:a=L/n (7.3.3 - 3) 式中Q一一基坑总涌水量，mz，均质无界含水层可按表7.3. 3 计算;q一一设计单井出水量，m3/d，可按7.3. 4条确定PL一一沿基坑周边布置降水井的总长度，mo 襄7.3.3基坑洒水量计算囊阵水井类别圆形基坑线形基坑潜水Q= 36! 2f-JS) s kL (H2_h2) 完整井19 =20., h=3m) (r=20kNlm勺c=15kPa;,=20.; %=lOm) 89 DBll/ 489-2007 72 67 倒回 面

26、创回 52 咽。10 20 m 40 。10剖3040 50 C 明P回3.4.8- 5 (J与c的美事圃J.4.8 - 6 0与伊的美事(y= 20i. N/m3; .r=lOml ,=20; b=3m) (r-20kN/，3 :=10ml c=15kPa , :=3m) 从图3.4. 8 -3可以看出，随着深度的增加，剪切破坏角成非线性增长。图3.4. 8 -4、图3.4. 8 -5则表明土猫聚力和有限土体宽度与剪切破坏角均成负相关。图3.4. 8 -6显示，随着土内摩擦角的增大，剪切破坏角先是减小，随后增大。总之，有限土体剪切破坏角是个不确定值，它与计算深度、土内摩擦角、土秸聚力及有限土

27、体宽度有密切关系。在进行有限土体土压力计算时，必须考虑这些影响因素。4.土压力强度将(6)式代人(3)式，即可得到总主动土压力EQ0 8随深度z的变化使得土压力强度ea不再随深度线性分布，因此很难求得式(的的表达式，即dEa/d%的表达式。但可以采用差分的形式表达e L+h-AEa-Eal&=&2 - Eal&= :t; 卢马王-6% - %2-Z1 (8) 然而，式(8)只适合于滑动破坏土体为梯形的情况y如若计算深度较小，有限土体宽度足够宽，剪切破坏土体为三角形D811 /489 - 2007 时，仍然需采用经典的土压力理论进行土压力强度计算。当z三三btg(45十伊/2)时，剪切破坏面通过

28、地面，此时破坏模式与经典的土压力破坏模式相同，则依照朗肯理论进行计算;当zbtg(45十伊/2)时，.桩墙后的剪切破坏土体为梯形体(如图3.4. 8 -1中B所示)，此时先根据(6)式计算剪切破坏角，然后代人(3)式，再依据(的式进行士压力强度计算。5.实例前提条件z土重度y=20kN/旷、土的甜聚力c=10kPa 内摩擦角伊=20;计算深度15m;有限土体宽度b=3mo btg (45+伊/2)=4. 284m 当z4.284m时采用朗肯理论进行土压力强度计算。当z4.284m时，不同深度时的前切破坏角采用(7)式进行计算;总土压力用(4)式子计算;土压力强度采用(9)式计算。计算结果如下表

29、。最1有限土体土压力计算结果. z (m) 。(0)E (kN) ea (kPa) 5 52.31105 61. 513 40.804 6 55.97798 102.317 46.092 7 58. 95736 148.409 50. 758 8 61. 42108 199.167 54.913 9 63.42643 254.08 58.645 10 65.20260 312. 725 62.021 11 66.69229 374.746 65. 096 12 67.95279 439.842 67.907 13 69.09871 507. 749 70.496 91 D811/489 - 2

30、007 揍)z (m) 。()Ea (kN) ea (kPa) 14 70.07274 578.245 72.887 15 70.98947 65 1. 132 75.104 -40 。40 80 120 1创。4 4 z(m) 8 8 12才 f- 12 16 16 - 0 40 80 l 100 eA(kpa) 固3.4.8-7土压力强度分布图中虚线为朗肯土压力计算结果，实线为采用上述方法计算(简称new方法)的结果。由圈可知，分析得到的有限土体产生的主动土压力计算值比朗肯土压力计算结果要小，采用常规的朗肯土压力计算方法偏于安全。但上述分析计算方法较为烦琐，不便于规程采用。编制组对上述两种

31、方法、以及文献1J、2J方法进行分析计算，经对比分析，本规程决定采用文献1J建议的简化方法。其中文献1J方法在对0求导(公式。)中，忽略了对tan求导，从而得到公式(3.4. B - 1) ) W _ (1j -+-翻肯120 I创部m 40 20 倒胃nn国川。l 1:3 14 10 11 12 。8 7 6 5 4 ; 2 1 。挥擅-提-宽度比97 西朝比但-企二啊-lltW _-.-，口i有限土体宽度b=O.3H一朗肯DBll!489-2007 120 1刷回曲40 20 跑回回何国刊。15 11 14 11 12 10 9 8 7 6 5 4 8 2 。裸匾一脊宽度比有限土体宽度b=

32、O.4H面相比F诅r-nfW -斗一一朗曹-一1120 1 80 创40 20 圈圈啊圄刊。15 13 14 11 12 10 9 8 7 6 5 4 3 主l 。撵度一讲-宽摩比有限土体宽度b=O.5H有限土体宽度继续增加，new方法、面积比、宽度比三种方法土压力强度已经与朗肯土压力相同。98 并且面积比一寸企-ne咽r1 A E-E -翻山-+-嗣肯DBll/489-2007 1 50 1回画圈啊国刊。13 14 15 11 12 10 9 8 7 6 5 4 3 2 l 。理直一剖-b=O.8H 一企-h=.7H一一b=O.6H一嗣曹一.-.b=H -瓣-b=O.9H 内摩擦角甲=土的蒙

33、古聚力C=30kPa、计算3土重度=20kN/m3、100 ;计算深度H=15m;1回1四2佣回。-50 制幅R国制-1 摞靡-99 宽量比_._. EW - )(-面朝比一.，_朗肯一11-1 有限土体宽度b=O.lHDBl1/489 - 2007 2 I回1 回。-回蝇固有国刑-1 探窿一昔阜-有限土体宽度b=0.2H直摩比一企-ntw面租比朗肯一一(1)剑I回1 回。-回M圈圈hh国钊-1 黯踵一如-直匪比100 .-ntw菌朝比- I1 J 有限土体宽度b=O.3H一+-嗣肯DBll/489-2007 。-50 100 日2 150 圈圈R国H啊-1 撵匮-祺一宽度比有限土体宽度b=0

34、.4H企-n萨W判一面积比一兽一1一+-朗曹却)()150 1 回。-缸倒圈啊国川啊-100 摞匮一宽鹰比有限土体宽度b=O.5H101 面租比且一-也-nw- (1) 一+-拥肯DBl1/489 - 2007 2 1回100 。-50 日姐回归归国刊-1朋深蓝一添一直库比有限士体宽度b=O.6H_n萨W面朝比一-111 一令-朗肯2佣1 150 50 。-50 圈圈nh国刊-1 摞踵一提-直摩比食-new一片一面积比一-11-11 有限土体宽度b=O.7H有限士体宽度继续增加，new方法、面积比、宽度比三种方法土压力强度已经与朗肯士压力相同。102 一+-朗肯DBll /489 - 2007

35、 200 1国回幅画回归啊国刑。-50 -100 摞厦b=H 一企-b=O.9H 一+-翩肯一_b=O.8H 注z朗肯方法即为朗肯土压力方法;IJ方法即为文献IJ方法;new方法即为理论推导方法s面积比方法即取面积比为折减系数的方法;宽度比方法即为取折减系数为有限土体宽度B与H/tan(450十/2)比值的方法。1J高印立.有限土体士压力的计算探讨1.建筑科学.2000. 16 (5): 53 56 2J何颐华等，现排护撞柱试验与计算的研究1.建筑结构学报.1996. 17 (2): 58-66 3.5 被动土压力计算3.5. 1 支护结构的计算中，朗肯被动士压力是作为土对嵌固段提供的抗力考虑

36、的。朗肯被动士压力主要用于第5.1. 1条和第5. 1. 2条嵌固深度的计算，也用于第5.2. 3条第3款安全等级为三级的悬臂式和单层支点的结构计算。按第5.2.3条规定，排桩和地下连续墙结构计算宜采用杆系有限元弹性支点法，该方法的嵌固段抗力计算采用的是弹性应力103 DBll/ 489-2007 应变关系的m法，未涉及朗肯被动土压力。但是，按m法计算的土的抗力不应超过朗肯被动土压力，否则土将进入塑性状态。此时，朗肯被动土压力是作为m法计算土的抗力的上限值使用的。3.7 基抗开挖3.7.1、3.7.2强调应根据支护结构设计要求和降排水要求确定基坑开挖方案。并且，基坑开挖方案要求符合设计条件及要

37、求。3.7.3 本条规定了基坑开挖方案应包括的内容，特别强调应考虑与支护结构型式相适应的开挖方式、开挖时间、开挖顺序、降排水措施、监测方案以及对支护结构、周围建(构)筑物、管线需采取保护措施等的重要性。3.7.4、3.7.S 强调基坑截排水、超堆荷载对基坑稳定与安全的重要性与必要性。3.7.6 本条强调土方开挖要遵照执行的原则，特别明确严禁超挖。3.7.7 本条特别强调应考虑冬季、雨季等气候影响因素对开挖的影响。3.7.8 本条强调了在土方开挖中，发生异常情况时，即发生与原设计条件及设计工况等不符现象时，应立即停止开挖，并强调因在查清原因和采取相应措施后，方可继续开挖施工。3.7.9-3.7.

38、 13 对基坑开挖、支护结构、工程桩和槽底的防护及保护、肥槽回填施工质量提出了基本要求。3.8 开挖监控3. 8. 1 - 3. 8. 6、3.8.9主要对监控要求、监控内容、监测方法及监测报告等提出了具体规定。3.8.7 本条强调监控报警值、控制值应根据监测对象的有关规104 DBll/489-2007 范设计要求和工程经验等确定控制目标值。同时，应结合现场监测成果的分析进行综合判定。3.8.8 强调当监测数据超过报警值时应采取措施，包括预防措施和应急处理事故的措施。105 DBll/489-2007 4放坡4. 1 一般规定4. 1. 1 本条强调放坡的适用条件，重要的是土体本身应具有一定

39、自稳能力，又不受地下水影响，同时周边环境条件允许时，方可采用放坡。4. 1.2 确定放坡坡度时，应综合考虑其安全性、经济性和可行性，不同土层，不同坡高决定坡度的取值。下表适用于临时性边坡，仅供参考，最终应通过整体稳定性验算确定。土质边植敢撞撞度允许值坡度窑许值(高宽比)土的类别密实度或状态坡商在5m以内坡高5lOm密实1 : O. 35._ 1 : O. 5 1 : O. 5 1 : O. 75 碎否主中密1 : O. 5.1 : O. 75 1 : O. 75- 1 : 1. 00 稍密1 : 0.75.1 : 1. 00 1 : 1. 00- 1 : 1. 25 粉土Sr0.5 1 : 1

40、. 00.1 : 1. 25 1主1.25-1 : 1. 50 坚硬1 : O. 33-1 I O. 5 柑质茹土硬塑1 : 1. 00. 1 : 1. 25 可塑1 : 1. 25 - 1 : 1. 50 坚硬1 I O. 75 -1 : 1. 00 1 : 1. 00-1 I 1. 25 章击性土硬塑1: 0.85-1: 1. 25 1 : 1. 25-1 : 1. 50 可塑1 : 1. 00-1 : 1. 25 杂填土中密或密实的1 : O. 75-1 : 1. 00 建筑垃坡在l、土1 : 1.00 (或自然休止角)106 DB11/489 - 2007 岩石边坡放擅坡度允许值. 坡

41、度容许值(高宽比)岩土类别风化程度坡高在8m以内坡高815m橄风化1 : O. 10-1 : O. 20 1 : O. 20-1 : 0 35 硬质岩石中等风化1 : 0 20-1 : 0.35 1 : 0.35-1 : O. 50 强风化1 : O. 35-1 : 0.50 1 : O. 50-1 : O. 75 微风化1 : O. 35 1 : O. 50 1 : 0.50-1 : 0.75 软质岩石中等风化1 : O. 50-1 : O. 75 1 : O. 75-1 : 1. 00 强风化1 : O. 75-1 : 1. 00 1 : 1. OO 1 : 1. 25 4.2设计4.2.

42、 1 垂直边坡对地下水、侧壁土质条件及开挖施工要求较高，无特殊要求尽量不采用垂直边坡。若采用垂直边坡时，首先应按下式估算侧壁土体自然稳定的最大临界深度Hc，以确定垂直边坡的高度。Hz=三二或H=芷tg(旷十芒)(1) Y气Il.uI白式中，C为土的内聚力标准值(kPa)，r为土的天然重度CkN/m勺，Ka为朗金主动土压力系数。应用上式时应注意:.l.矗立L;1)坑壁由于吸水或失水等原因，一旦形成裂隙，公式不成2)基坑附近有超载时，应重新验算坑壁的稳定性。4.2.2 对于深度大于5m的土质边坡，整体稳定性较差，建议采用分级放坡，中间加过渡平台，平台的宽度不小于O.5m，以提高整体稳定性。分级的高

43、度可根据现场的实际情况及土层土性而定，分级的坡度应根据分层土性而定，-般宜采用下缓上陡的形式。4.2.3 本条强调自然放坡可与其它支护型式结合起来综合选用。如在开挖高度范围内，上部为较好的砂、委古性土层，可采用坡度107 D811/489-2007 较小的土钉墙支护，下部为密实的卵石层，可采用较为经济、可行的自然放坡即可。4.3 稳定性验算4.3.2、4.3.3对于土质边坡稳定分析计算，规程推荐采用考虑平面问题的瑞典条分法是基于该方法计算简单、方便，工程应用较为普及的原因。稳定系数应大于1.2是根据工程实践经验确定的。当采用多级边坡时，应对每一级段边坡分别验算稳定性。4.4施工4.4. 1 本

44、条特别强调土层中含水量的变化对边坡稳定性影响很大，所以在施工中要做好外来水的疏排至关重要。4.4.2 为防止由于土体裸露，使坡面土体风化而塌落，应对放坡坡面采取保护处理。坡脚是最薄弱地方，往往被忽视，尤其在基坑底周边设置的排水沟，对于砂性土层，很容易与水一起涌出，造成坡脚失稳，所以建议排水沟应离开坡脚至少300mm，并做好防淤处理。4.4.3 本条强调基坑周边附加荷载的大小及距坑边距离，可直接影响放坡土体的稳定。108 DBll /489-2007 5 排桩、地下连续墙s. 1 嵌固深度计篝5. 1. 1-5.1.3 排桩、地下连续墙结构计算时，嵌固段土的抗力采用弹性地基梁方法计算较符合实际，但弹性地基梁方法是建立在弹性材料基础上，当所取计算参数正确且限于弹性阶段时其结果才会合理，而土体是弹塑性材料，弹性地基梁解的结果正确与否取决于计算出的基坑内侧土抗力是应超过土的弹性界限。因此，在采用弹性地基梁方法计算桩的嵌固段抗力时，可以用被动土压力作为抗力限值，使计算出的