JGJ 61-2003（条文说明） 网壳结构技术规程.pdf

《JGJ 61-2003（条文说明） 网壳结构技术规程.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《JGJ 61-2003（条文说明） 网壳结构技术规程.pdf（26页珍藏版）》请在麦多课文档分享上搜索。

1、中华人民共和国行业标准网壳结构技术规程JGJ 61一细则条文说明前网壳结构技术规程JGJ 61-23，经建设部23年3月21日以第130号公告批准、发布。为便于广大设计、施工、科研、学校等单位的有关人员在使用本规程时能正确理解和执行条文规定，网壳结构技术规程编制组按章、节、条顺序编制了本规程的条文说明，供使用者参考。在使用中如发现本条文说明有不妥之处，请将意见函寄中国建筑科学研究院(地址:北京市北三环东路30号;邮政编码:1仪)()13)。60 目次1 总贝t.62 3 设计的基本规定.63 4 结构计算臼4.1 一般计算原则.臼4.2静力计算.66 4.3 稳定性计算.67 4.4地震作用下

2、的内力计算.69 5 杆件和节点的设计与构造.71 5.1 杆件5.2焊接空心球节点5.3 螺栓球节点.74 5.4嵌入式毅节点.76 5.5支座节点776制作与安装6.1 一般规定6.2 制作与安装要求-6.3 高空散装法6.4分条或分块安装法6.5 滑移法6.6综合安装法6.7验收61 1总则1.0.1 本条是网壳结构设计和施工必须遵循的原则。1.0.2本条将网壳结构明确定为以钢杆件组成的曲面形网格结构，因国内有些文献中称之为网架结构。网壳结构在国内外工业与民用建筑中已得到广泛的应用。目前国外跨度最大的球面网壳达到2l3m，我国已建成的球面网壳跨度也有121m。根据我国工程实践与科学研究的

3、经验，已取得的有关网壳设计、构造与施工的技术完全可推广用于跨度更大的结构。实际上，不论网壳跨度大小，其设计都要受到承载能力与稳定的约束，其构造与施工的原理也是相同的，因此本规程对网壳适用的跨度不做限制。在当前的网壳结构中，有采用预应力技术做成预应力网壳，有将网壳做成局部单层、局部双层，也有将钢筋混凝土屋面板与钢杆件组成组合网壳，本规程中的有关章节仍可适用于这一类网壳的设计与施工。1.0.3 当双层网壳结构上悬挂吊车时，动力荷载会使杆件和节点产生疲劳，例如钢管杆件连接锥头或空心球的焊缝、焊接空心球本身以及高强度螺栓等。目前这方面的实践经验和试验资料还不多，故本规程规定对承受中级或重级工作制的悬挂

4、吊车荷载的网壳，可由设计人员根据工程具体情况，视应力变化的循环次数，经过专门的试验来确定其容许应力幅度及构造。62 3设计的基本规定3.0.2 网壳结构的曲面形式多种多样，能满足不同建筑造型的要求。本规程中仅列出一般常用的典型几何曲面，即圆柱面、球面、椭圆抛物面与双曲抛物面。这些曲面都可以几何学方程表达。此外，网壳也可能采用非典型曲面，往往是在给定的边界与外形条件下，采用多项式的数学方程来拟合其曲面，或者采用链线、膜等实验手段来寻求曲面。3.0.3单层网壳的杆件布置方式变化多端，本条中仅给出一些最常用的方式供设计中选用。设计者也可以参照现有的布置方式进行变换。在国内外文献中对网壳结构的命名极不

5、统一，本规程根据网格的形成方式对不同形式的网壳统一命名，例如联方型，国外称Lamella，用于圆柱面网壳时早期多为木梁构成的菱形网格，节点为刚性连接，从而保证壳体几何不变。用于钢网壳时也应注意此点，并设置水平刚度大的边缘构件。在实际构造中往往还有纵向的屋面穰条而形成三角形网格，这样就由联方网格演变为三向网格。如在球面网壳中，对肋环斜杆型，国外都是以这种形式网壳的提出者Schwedler的名字命名，称为施戚德勒穹顶。又如扇形三向网格与葵花形网格在国外往往都列为联方型穹顶，如果杆件按放射状曲线，自球中心开始将球面分成大小不等的菱形，即形成本条的葵花形网格球面网壳。如果将圆形平面划分为若干个扇形(一

6、般是6或8个)，再以平行肋分成大小相等的菱形网格。这种形式国外以其创始人Kiewitt的名字命名，称为凯威特穹项，为了在屋面上放擦条而设置了环肋，这样就划分为三角形网格。本规程统一称为扇形三向网格球面网壳。3.0.5 网壳结构由于本身特有的曲面而具有较大的刚度，因而63 有可能做成单层，这是它不同于平板型网架的一个特点。从构造上来说，网壳可分为单层与双层两大类，其外形虽然相似，但计算分析与节点构造截然不同，单层网壳是刚接杆件体系，必须采用刚性节点，双层网壳是钱接杆件体系，可采用技接节点。3.0.6 网壳的支承构造，包括其支座节点与边缘构件，是卡分重要的。如果不能满足所必需的边缘约束条件，有时会

7、造成网壳杆件内力的变化，甚至内力产生反号，因此本条特地对不同形式网壳提出了相应的支承方式和应满足的约束条件。3.0.7, 3.0.8 通过对网壳的几种典型几何曲面进行组合或切割，又可形成新的外形以适应不同的平面形状与立体造型。作为网壳设计的重要工具，本条将几种常用的组合与切割方法引以为例。3.0.9- 3.0.12 各条分别对圆柱面网壳、球面网壳、椭圆抛物面网壳及双曲抛物面网壳的构造尺寸以及单层网壳的适用跨度做了规定，这是根据国内外已建成的网壳工程统计分析所得的经验数值。各类双层网壳厚度的取值，当跨度较小时可取跨度的1/20，当跨度较大时可取1/500厚度是指网壳上下弦形心之间的距离。双层网壳

8、的矢高以其支承面确定，如网壳支承在下弦，则矢高从下弦曲面算起。3.0.14将网壳结构的最大计算位移规定不得超过短向跨度的1/4GB 5倒7的有关规定，避免采用非结构用钢管。此外，本条还强调使周薄壁管材，这是因为网壳结构杆件主要不是由强度控制，没有必要采用厚壁管材，而应尽量采用有利于减小杆件长细比的薄壁管材。5.1.2双层网击的节点一般可视为钱接。过去在设计网壳时，其杆件计算长皮多参考现行网架结构设计与施工规程JGJ 7 的有关规定，但由于双层网壳中大多数上、下弦杆均受压，它们对腹杆的转动约束要比网架小，因此对焊接空心球节点和板节点的双层网壳的腥杆计算长度做了调整，其计算长度取0.9l，而上、下

9、弦杆和螺栓球节点的双层网壳杆件的计算长度仍取为几何长度。单层网壳在壳体曲面内、外的屈曲模态不同，因此其杆件在壳体曲面内、外的计算长度也不同。在壳体曲面内，壳体屈曲模态类似于无侧移的平面刚架。由于空间汇交的杆件较少，且相邻环向(纵向)杆件的内力、截面都较小，因此相邻杆件对压杆的约束作用不大，这样其计算长度主要取决于节点对杆件的约束作用。根据我国的试验研究，考虑焊接空心球节点对杆件的约束作用时，杆件计算长度可取为0.9l，而载节点在壳体曲面内对杆件的约束作用很小，杆件的计算长度可取为几何长度。在壳体曲面外，壳体有整体屈曲和局部凹陷两种屈曲模态，在规定杆件计算长度时，仅考虑了局部凹陷一种屈曲模态。由

10、于网壳环向(纵向)杆件可能受压、受拉或内力为零，因此其横向71 压杆的支承作用不确定，在考虑压杆计算长度时，可以不计其影响，而仅考虑压杆远端的横向杆件给予的弹性转动乡束，经简化计算，并适当考虑节点的约束作用，取其计算长度为1.6lo5.1.3 我国钢结构规范编制组通过大量工程资料缸计得出钢结构主要受力构件的容许长细比以一般不大于150;统计已建成的单层网壳其压杆的计算长细比一般在-150之间。考虑到网壳结构主要由受压杆件组成，压杆太柔会造成轩件初弯曲等几何初始缺陷，对网壳的整体稳定形成不利影响;妄外杆件初始弯曲，会引起二阶力的作用，因此，单层网壳杆件长细比按照现行钢结构设计规范GB 517的有

11、关规定取:; 150。我国现已建成的双层网壳，其杆件长细比一般都参照网架结构设计与施工规程的有关规定，考虑到这些成功经验，此处不再严格控制，仍取J运180。受拉杆件在网壳结构中比较少，这些较少的拉杆除要保证自身强度外，还要为压杆提供一定的约束，因此要求拉杆截面也不能太小，取骂王3;当双层网壳悬挂吊车时，可参照现行网架结构设计与施工规程JGJ 7的有关规定，取250o 5.1.4本条根据多年来网壳的工程实践规定了网壳杆件截面的最小尺寸。但这并不是说，所有网壳工程都可以采用本条规定的最小截面尺寸，这里明确指出，杆件最小截面尺寸必须根据实际工程中网壳的跨度和网格大小以及荷载大小确定。5.1.5本条规

12、定提醒设计人员注意细部构造设计，避免给施工和维护造成困难。5.2 焊接空心球节点5.2.2焊接空心球在我国已广泛用作网架结构的节点，设计与制作、安装的技术都比较成熟，这种节点在构造上比较接近于刚接计算模型，近年来在我国单层网壳中也得到了应用，并取得了一定的经验。过去网架结构设计与施工规程JGJ 7-91曾提出直径为72 120-5m空心球的受压、受拉承载力设计值的计算公式。原公式是以大量空心球的试验结果为依据，通过数理统计方法进行回归分析而得到的经验公式，由于当时所试验的空心球直径多在5m以下，原公式只适用在此直径范围以内，随着网架与网壳结构跨度的不断增大，在工程实践中出现了直径大于5m的空心

13、球，通过一些实物试验表明，原公式已不能反映直径更大空心球的承载力，为此，曾对直径大于5m空心球的承载力进行了理论分析。由于节点破坏时，钢管与球体连接处已进入塑性状态，并产生较大的塑性变形，分析中采用了以弹塑性理论为基础的非线性有限元方法。焊接空心球节点是一种闭合的球形壳体，对于受压为主的空心球节点，其破坏机理一般属于壳体稳定问题，而以受拉为主的空心球节点，其破坏机理则属于强度破坏问题。本规程是通过构造要求避免了空心球节点受压时的失稳破坏，从而将其转化为主要是强度问题。空心球节点的强度破坏具有冲剪破坏的特征，因此球体的受拉、受压承载力均主要与钢材的抗剪强度及杆、球相连处的环形冲剪面积等因素有关，

14、当空心球及与之相连的杆件的几何尺寸相同时，空心球节点的受压与受拉承载力也应当一致，计算时可采用同一公式。根据以往的试验结果和理论分析结果，在保证材料质量、制作工艺及精确度和焊接质量的前提下，影响空心球节点承载力的因素主要是:空心球节点的壁厚t、空心球节点的外径D、与空心球相连接的钢管外径d。空心球节点的承载力N与各个影响因素之间存在着如下关系:即随空心球壁厚t的增大而增大，随空心球外径D的增大而降低，随管径d的增大而增大。以大量的试验结果和有限元分析结果为依据，根据试验所得到的相关因素的关系，通过数理统计方法进行回归分析，得到了可应用于直径在120-翩翩的空心球节点受拉和受压承载力的统一公式。

15、该公式不仅与现有试验资料基本吻合，而且覆盖了网架结构设计与施工规程JGJ 71中的原设计公式，将应用73 市围扩大到直径在5m以上的空心球。由于单层网壳的杆端除承受轴向力外，尚有弯矩、扭矩及剪力作用。精确计算空心球节点在这种内力状态下的承载力比较复杂。为简化计算，将空心球承载力的原计算公式乘以考虑受弯影响的系数，作为其在压弯或拉弯状态下的承载力设计值。在单层球面及柱面网壳中，由于弯矩作用在杆与球接触面产生的附加正应力在不同部分出入较大，一般可增加20%- 50% 左右，而且单层网壳计算多为稳定控制，因此杆件截面的内力都较小。由于稳定要求，往往会增大杆件的钢管直径，这将导致空心球承载力提高，使空

16、心球壁厚减薄，这对单层网壳假定节点为刚接的计算模型十分不利。考虑上述因素，在承载力的计算公式中乘以0.8的受弯影响系数。5.2.3本条中所提出的一些构造要求是为了避免空心球在受压时会由于失稳而破坏。为了使钢管杆件与空心球连接焊缝做到与钢管等强，规定钢管应开坡口，焊缝要焊透。根据大量工程实践的经验，钢管端部加套管是保证焊缝质量、拼装方便的好办法，此外对焊缝高度也做了具体规定。5.3 螺栓球节点5.3.1利用高强度螺栓将钢管杆件与螺栓球连接而成的螺栓球节点，在构造上比较接近于佼接计算模型，因此适用于双层网壳中钢管杆件的连接。5.3.2 螺栓球节点的材料在选用时考虑以下因素:钢球上沿各汇交杆件的轴向

17、设有相应螺孔，当分别拧人杆件中的高强度螺栓后即形成网架整体。钢球的硬度可略低于螺栓的硬度，材料强度也较螺栓低一级，因而球体材料选用45号钢，且不进行热处理是可以满足设计要求和便于加工的。球体原坯宜采用锻造成型。锥头或封板是钢管杆件与钢球连接的过腹部件，它与杆件焊成一体，因此其材料钢号宜与杆件一致，以方便施焊。74 套筒主要传递压力，因此对于与较小直径高强度螺栓( M33)相应的套筒，可取Q235钢。对于与较大直径高强度螺栓(;:M36)相应的套筒，为避免由于套筒承压面积的增大而加大钢球直径，宜选用Q345钢或45号钢。高强度螺栓的钢材应确保其抗拉强度、屈服强度与拌透性能满足设计技术条件的要求。

18、结合目前国内钢材的供应情况和实际使用效果，推荐采用40Cr钢、35CrMo钢，同时考虑到多年使用和厂家习惯用材，对于M12-M24的高强度螺栓还可采用20MnTiB钢，M27 -M36的高强度螺栓还可采用35VB钢。螺钉或销子也宜选用高强度钢材，以免拧紧螺栓而被剪断。5.3.4 国家标准钢网架螺栓球节点用高强度螺栓GB/T 16939将高强度螺栓的性能等级按照其直径大小分为10.95与9.85两个等级，这是根据我国高强度螺栓生产的实际情况而确定的。高强度螺栓在制作过程中要经过热处理，使成调质钢。热处理的方式是先洋火，再高温回火。1卒火可以提高钢材强度，但降低了它的韧性，再回火可恢复钢的韧性。对

19、于采用规程推荐材料的高强度螺栓，影响其能否洋透的主要因素是螺栓直径的大小。当螺栓直径较小(M12-M36)时，其截面芯部能津透，因此在此直径范围内的高强度螺栓性能等级定为10.95。对大直径高强度螺栓(M39- M64 x的，由于芯部不能洋透，从稳妥、可靠、安全出发将其性能等级定为9.85。网架结构设计与施工规程JGJ 7-91对10.佣的高强度螺栓经热处理后的抗拉强度设计值定为430N/mm2，本规程仍采用此值不变，为使9.85的高强度螺栓与其具有相同的抗力分项系数，其抗拉强度设计值相应定为385N/mm2。由于本规程中已考虑了螺栓直径对性能等级的影响，在计算高强度螺栓抗拉设计承载力时，不必

20、再乘以螺栓直径对承载力的影响系数。高强度螺栓的最高性能等级采用10.饨，即经过热处理后的钢材极限抗拉强度fu达1创o-1240N/mm2，规定不低于75 l000N/mn?。屈服强度与抗拉强度之比为0.9，以防止高强度螺栓发生延迟断裂。所谓延迟断裂是指钢材在一定的使用环境下，虽然使用应力远低于屈服强度，但经过一段时间后，外表可能尚未发现明显塑性变形，钢材却发生了突然脆断现象。导致延迟断裂的重要因素是应力腐蚀，而应力腐蚀则随高强度螺栓抗拉强度的提高而增加。因此性能等级为1O.9S与9.8S的高强度螺栓，其抗拉强度的下限值分别取1侧N/旷与则N/mm2，可使螺栓保持一定的断裂韧度。5.3.5根据螺

21、栓球节点连接受力特点可知，杆件的轴向压力主要是通过套筒端面承压来传递的，螺栓主要起连接作用。因此对于受压杆件的连接螺栓可不作验算。但从构造上考虑。连接螺栓直径也不宜太小，设计时可按该杆件内力绝对值求得螺栓直径后适当减小，建议减小幅度不大于表5.3.4中螺栓直径系列的三个级差。减少螺栓直径后的套筒应根据传递的压力值验算其承压面积，以满足实际受力要求，此时套筒可能有别于一般套筒，施工安装时应予注意。5.3.7钢管端部的锥头或封板以及它们与钢管间的连接焊缝均为杆件的重要组成部分，必须确保锥头或封板以及连接焊缝与钢管等强，一般封板用于连接直径小于76阳的杆件，锥头用于连接直径大于或等于76mm的抨件。

22、封板与锥头的计算可考虑塑性的影响，其底板厚度都不应太薄，否则在较小荷载作用下即可能使塑性区在底板处贯通，从而降低承载力。表5.3.7推荐的底部厚度系根据一些生产厂家的试验结果与实践经验而确定的。锥头底板厚度和锥壁厚度变化应与内力变化协调，锥壁两端与锥头底板及钢管交接处应和缓变化，以减少应力集中。5.4嵌入式戴节点5.4.1嵌入式毅节点是却世纪80年代我国自行开发研制的装配式节点体系。对嵌入式毅节点的足尺模型及采用该节点装配成76 的单层球面网壳的试验结果证明结构本身具有足够的强度、刚度和稳定性。十多年来，我国用嵌入式载节点巳建造近50个单层球面及圆柱面网壳，面积达十余万平方米。曾应用于展览馆、

23、娱乐中心、食堂等建筑的屋盖和细则m3以上储油罐顶盖中。这些已建成的工程经过多年来的应用证明了这种节点的安全性和可靠性。5.4.2杆端嵌入件的形式比较复杂，嵌入桦的倾角也各不相同，采用机械加工工艺难于实现，一般铸钢件又不能满足精度要求，故选择精密铸造工艺生产嵌入件。5.4.4嵌入件是嵌入式载节点的重要传力部件。设计中必须保证它各部位的强度大于等于杆件的抗拉强度。为此应满足以下条件:(1)颈部截面应大于或等于所连接的杆件截面;(2)嵌入件嵌入梓的抗剪强度与杆件截面的抗拉强度等强;(3)嵌人件嵌入棒的最小承压面积的承压强度与杆件截面抗拉强度等强。5.4.6载体是嵌入式载节点的主体部件，毛坯可用热轧大

24、直径棒料，经机械加工而成。为保证汇交于载体的杆件牢固地连接在一起，载体必须具有足够的强度和刚度，嵌入槽的尺寸精度应保证各嵌入件能顺利嵌入并良好吻合。载体直径是根据以下原则确定的:(1)槽孔开口处的抗剪强度大于杆件截面的抗拉强度;(2) 保证两槽孔间有足够的强度;(3)相临两杆不能相碰。5.5支座节点5.5.1 网壳结构支座节点的构造应与结构分析所取的边界条件相符，否则将使结构的实际内力与计算内力出现较大差异，并可能因此而危及网壳结构的整体安全。5.5.2 由于网壳结构的下部支承结构(如框架、砖墙等)在垂直于平面投影方向常具有较大的支承刚度，同时支座本身也具有较大的竖向刚度，因此一般可认为沿边界

25、的竖向为固定约束。而在边界的水平方向，随着支承结构水平刚度的不同，可能存在各77 种水平约束条件(如表1所示)。如下部支承结构具有较强的抗侧刚度，边界取为法向约束，则可使网壳的边界条件与网壳支座的工作状态相吻合。如果放松边界的法向约束，结构的支座节点会沿边界法向产生较大的水平位移，杆件内力可能由上、下弦均受压转变为上弦受压、下弦受拉，网壳也就改变了受力特性。因此网壳结构的支座节点必须根据结构分析所假定的边界条件合理地选择节点型式。下部结构支承条件支座水平刚度条件表1网壳边界水平约束条件5.5.3 固定伎支座容许节点可以转动而不能产生线位移。因此，它只能传递轴向力和剪力，而不能传递弯矩与扭矩，是

26、网壳结构中应用较广的一种支座节点型式。图5.5.3所示球饺支座是将一个固定在支承面顶板或过渡板上的实心半球与一个连接于支座底板上的半球凹槽相嵌合，并以四根锚栓固定(锚栓螺母下加设弹簧)而形成的一种典型的固定伎支座。这种节点与固定伎计算较吻合，但构造较复杂，适用于大跨度或点支承的网壳结构。图5.5.3b所示弧形饺支座是将单面弧形垫板倒置，放在设置于支座面顶板或过渡板上的弧形浅槽内，节点可沿边界法向自由转动，不产生线位移。采用图5.5.3与图5.5.3b两种支座时，一般应将支座底板斜置，使底板平面垂直于支座反力的合力方向，以减少支座转动而引起的附加弯矩。图5.5.3c所示双向弧形伎支座，是由两个弧

27、形支座组合而成。它可以使支座节点不产生任何线位移，而有效地传递支座水平反力。为使节点能作转动，两块弧形垫板应位于以节点中心为圆心的同心圆上。图5.5.3d是采用橡胶垫板代替弧形支座来达78 到同样的目的。5.5.4弹性支座一般用于对水平推力有限制或需释放温度应力的网壳结构中。图5.5.4所示弹性支座是通过在支座底板与支承面顶板或过渡钢板间加设橡胶垫板而实现的。由于橡胶垫板具有良好的弹4性和较大的剪切变位能力，因而支座既可转动又可在水平方向产生一定的弹性变位。为防止橡胶垫板产生过大的水平变位，可将支座底板与支承面顶板或过渡钢板加工成盆型，或在节点周边设置其他限位装置。支座底板与支承面顶板或过渡钢

28、板由贯穿橡胶垫板的锚栓连成整体，锚栓的螺母下也应设置压力弹簧以适应支座的转动。为适应支座的水平变位，支座底板与橡胶垫板上应开设相应的圆形或椭圆形锚孔，以防锚栓阻止支座的水平变位。采用橡胶垫板的板式橡胶支座在我国网架结构中已得到了普遍的应用，效果良好。附录B列出橡胶垫板的材料性能及有关计算与构造要点，可供设计参考。5.5.5刚性支座节点既能传递轴向力，又能传递弯矩和剪力。因此这种支座节点除本身具有足够刚度外，支座的下部支承结构也应具有较大刚度，使下部结构在支座反力作用下所产生的位移和转动都能控制在设计容许范围内。图5.5.5表示空心球节点刚性支座。它是将刚度较大的支座节点板直接焊于支承顶面的预埋

29、钢板上，并将十宇节点板与节点球体焊成整体，利用焊缝传力。锚栓设计时应考虑支座节点弯矩的影响。5.5.6滚轴支座在网壳结构中应用较少，一般仅在扁平曲面的网壳结构中考虑采用。当采用夜轴支座时，边界在水平方向不受约束，支座将不承受水平推力。图5.5.6是网架结构中常见的单面弧形支座，由于底板与弧形垫块间为线接触，摩擦力很小，因此它在水平方向有移动的可能。图5.5.6b所示橡胶垫板滑动支座，在支座底板与橡胶垫板间加设了一层不锈钢板或聚四氟乙烯板，力求减小摩擦力，以便支座与橡胶垫板间能产生相对滑79 移05.5.7 由于网壳结构的支座节点常存在水平反力，为减少由此而产生的附加弯矩，应尽量减少支座球节点中

30、心至支座底板间的距离。支座底板与十字节点板厚度根据支座反力进行验算，确保其强度与稳定性满足设计要求。80 6 制作与安装6.1一般规定6.1.1 网壳结构施工首先必须加强对材质的检验，经验表明，由于材质不清或采用可焊性差的合金钢材常造成焊接质量等隐患，甚至造成返工等工程事故。6.1.2 网壳结构制作时控制几何尺寸精度的难度较大，而且精度要求比一般平面结构严格，故所用钢尺必须统一，且经过计量检验合格。6.1.3为了保证网壳施工的焊接质量，故明确规定焊工应经过考核。当工厂焊接中遇有全位置焊接时，对焊工要求同现场焊接。6.1.5 根据我国工程实践，网壳安装有以下几种方法:1 高空散装法是指网壳的杆件

31、和节点直接总拼，或预先拼成小拼单元在高空的设计位置进行总拼的一种方法，拼装时一般要搭设满堂脚手架，也可采用移动或滑动支架。有条件时应采用少支架的悬挑拼装，以尽量减少脚手架。2分条(分块)安装法是将整个网壳的平面分割成若干条状或块状单元，吊装就位后再在高空拼成整体。分条一般是在网壳的长向跨上分割。3 滑移法是将网壳条状单元进行水平滑移的一种方法。它比分条安装具有网壳安装与室内土建施工平行作业的优点，因而缩短工期、节约拼装支架，起重设备也容易解决。4综合安装法是结合某些网壳几何形状外低中高的特点分别采用不同的安装方法。如圆球面网壳可分为若干环带，沿外围几圈可采用小拼单元在地面预制后，吊到空中拼装。

32、而距地面较高的中心部分则在地面拼装，采用整体吊装到位，在高空与外圈81 连成整体。6.2 制作与安装要求6.2.6 多跨连续点支承网壳，由于支柱支点偏心容许偏差较小，故提高其几何尺寸精度。6.2.7总拼应采取合理的施焊顺序，尽量减少焊接变形和焊接应力。总拼时的施焊顺序应从中间向两端或从中间向四周发展。由于网壳拼接时有端可以自由收缩，焊工可随时调整尺寸(如预留收缩量的调整等)，既保证网壳尺寸又使焊接应力较小。按照本规程4.4.3条，对网壳稳定性进行全过程分析时考虑初始曲面安装偏差，计算值可取网壳跨度的113。实践表明，这种在计算中的假定作为施工安装偏差是偏大的。实际上，安装偏差不单单由稳定计算控

33、制，还应考虑屋面排水、美观等因素，因此将此值定为随跨度变化(跨度的1115)并给予一最大限值4Ommo6.2.8对焊接质量的检验，首先应对全部焊缝进行外观检查0元损探伤检验的取样部位以设计单位意见为主，与施工单位协商确定。此时应注意首先检验应力最大以及支座附近的杆件。元损探伤的抽样数应至少取焊口总数的20%，每一焊口系指钢管与球节点连接处的一圈焊缝。6.2.9螺栓球节点拧紧螺栓后不加任何填嵌密封及防腐处理时，接头与大气相通，其中高强度螺栓及钢管、锥头等内壁容易锈蚀，因此施工后必须认真执行密封防腐要求。6.3 高空散装法6.3.2对于重大工程或当缺乏经验时，对所设计的支架应进行试压，以检验其强度

34、、刚度及有无不均匀沉陷等。6.4分条或分块安装法6.4.1 当网壳分割成条状或块状单元后，对于正放类网壳，在82 自重作用下若能形成稳定体系，可不考虑加固措施。而对于斜放类网壳，分割后往往形成几何可变体系，因而需要设置临时加固杆件。各种加固杆件在网壳形成整体后即可拆除。6.4.2 网壳被分割成条(块)状单元后，在合拢处产生的挠度值一般均超过网壳形成整体后该处的自重挠度值。因此，在总拼前应用千斤顶等设备调整其挠度，使之与网壳形成整体后该处挠度相同，然后进行总拼。6.5滑移法6.5.2滑轨接头处如不垫实，当网壳滑移到该处时，滑轨接头处会因承受重量而下陷，未下陷端就会挡住滑移中网壳支座而卡轨。6.6 综合安装法6.6.1 网壳结构由于其曲面而形成部分低部分高的外形，给安装带来了困难。在安装网架结构时所采用的行之有效的地面拼装、整体起吊就位方法也难以实现。根据网壳结构的特点，在不同部位采用不同的安装方法，实践证明这种综合安装法是可行的，并取得了良好的效果。6.7验收6.7.3 网壳结构若干控制点的竖向位移是对设计和施工的质量的综合反映，故必须测量这些数值的变化并做好记录存档。本条中容许实测值可大于设计值(最多不超过159毛)是考虑到材料性能与计算上可能产生的偏差。83 统-书号:1511211236 定价:12.00元