GB T 18442.6-2011 固定式真空绝热深冷压力容器.第6部分：安全防护.pdf

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1、ICS 23.020.40 J 76 画画中华人民=lI工-、和国国家标准GB/T 18442.6-20门部分代替GB18442-2001 固定式真空绝热深冷压力容器第6部分:安全防护Static vacuum insulated cryogenic pressure vessel一Part 6: Safety device requirements 2011-11-21发布2012-05-01实施数码防伪中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中国国家标准化管理委员会发布GB/T 18442.6-20门目次前言.1 I 范围-2 规范性引用文件-3 术语和定义4 安全附件和装卸附件附录A(规范

2、性附录)安全泄放量的计算.目U昌GB/T 18442(固定式真空绝热深冷压力容器由6个部分组成:一一第1部分:总则;一一第2部分:材料;一一第3部分z设计;一一第4部分:制造;一第5部分z检验与试验;一一第6部分:安全防护。本部分为GB/T18442的第6部分。GB/T 18442.6-2011 本部分参考了ISO21009-1: 2008(低温容器固定式真空绝热容器第1部分:设计，制造，检验和试验)(英文版)和ISO21013:2006(低温容器压力泄放装置第3部分:尺寸和容积的确定)(英文版)。本标准代替GB18442-2001(低温绝热压力容器中6.7条安全装置和附件和部分定义的内容。与

3、GB18442-2001(低温绝热压力容器相比，本部分新增或变化的内容有:增加了附录A:安全泄放量的计算;一一增加了4.4条紧急切断装置、4.8条装卸阀门、4.9条装卸软管及快速装卸接头等内容。本部分由全国锅炉压力容器标准化技术委员会(SAC/TC262)提出并归口。本部分起草单位:中国国际海运集装箱(集团)股份有限公司、上海市气体工业协会、查特深冷工程系统(常州)有限公司、中国特种设备检测研究院、上海华谊集团装备工程有限公司、张家港中集圣达因低温装备有限公司、石家庄安瑞科气体机械有限公司、上海交通大学。本部分主要起草人:陈文峰、周伟明、寿比南、徐惠新、潘俊兴、孙洪利、唐家雄、顾安忠、林文胜、

4、陈朝晖、滕俊华、施锋萍。本部分所代替标准的历次版本发布情况为:一一-GB18442-2001 I 1 范围固定式真空绝热深冷压力容器第6部分:安全防护G/T 18442.6-20门1. 1 本部分规定了固定式真空绝热深冷压力容器(以下简称深冷容器)安全防护的基本要求。1. 2 本部分适用范围同本标准第1部分。2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。GB 150 钢制压力容器GB 567 爆破片装置GB/T 12241安全阅一般要求GB/T 14525 波纹金属软

5、管通用技术条件GB/T 18442.1 固定式真空绝热深冷压力容器第1部分:总则GB/T 18442.2 固定式真空绝热深冷压力容器第2部分:材料GB/T 18442.3 固定式真空绝热深冷压力容器第3部分z设计GB/T 18442.4 固定式真空绝热深冷压力容器第4部分:制造GB/T 18442.5 固定式真空绝热深冷压力容器第5部分:检验与试验3 术语和定义GB 150、GB/T18442. 1、GB/T18442. 2、GB/T18442.3、GB/T18442. 4和GB/T18442. 5确立的术语和定义适用于本文件。4 安全附件和装卸附件4. 1 一般要求4. 1. 1 安全附件包

6、括:安全泄放装置(安全阀、爆破片装置、安全阀与爆破片组合安全泄放装置)、外先防爆装置、紧急切断装置、液位计、温度计、压力表、阻火器以及导静电装置等。4.1.2 装卸附件包括:装卸阔门、快速装卸接头、装卸软管等。4. 1. 3 安全泄放装置、紧急切断装置、装卸软管及快速装卸接头的制造单位应持有国家特种设备安全监督管理部门颁发的制造许可证。4. 1. 4 安全附件和装卸附件应符合相应标准的规定，且有产品质量证明书或产品质量合格证。4.2 内容器安全泄放装置4.2.1 内容器安全泄肢装置设置要求4.2. 1. 1 内容器安全泄放装置设置应按非火灾条件本部分4.2. 2. 2中的工况a)至f)J和火灾

7、条件GB/T 18442.6-2011 4.2.2.2中的工况g)和h)，包括难以预测的可能遭遇922K高温的其他外来热源两种最基本外部条件要求进行考虑。4.2. 1. 2 按非火灾条件考虑时的最基本要求内容器至少应按图1所示设置两个安全间，安全阔的整定压力应不大于内容器的设计压力，其泄压能力应能有效限制内容器的压力不超过其设计压力的1.1倍。并且，应保证任何时间至少有一个安全阀与内容器保持连通，其中任何一个安全阀的排放能力都能满足内容器安全泄放要求。4.2. 1. 3 按火灾条件考虑时的最基本要求内容器至少应按图2所示设置两个安全阀和两个辅助泄放装置，辅助泄放装置一般使用爆破片装置。其中一个

8、安全阀的开启压力应不大于内容器的设计压力，其泄压能力应能有效限制内容器的压力不超过其设计压力的1.1倍;辅助泄放装置的动作压力不大于内容器设计压力的1.16倍，安全阀和辅助泄放装置的总世压能力应能有效限制内容器的压力不超过其设计压力的1.21倍。同时，应保证任何时间安全阀和辅助泄放装置至少各有一个与内容器保持连通，并且单独一个安全阅就足以满足按非火灾条件考虑时内容器安全泄放要求，单独一个爆破片装置就足以满足按火灾条件考虑时内容器安全泄放要求。1一一三通阀;2一一安全阀。2 圈1安全泄放装置设置示意1一一一切换阀22一一安全阀;3一一爆破片装置。2 3 图2安全泄放装置设置示意4.2. 1. 4

9、 安全阀应符合GB/T12241的规定。4.2. 1. 5 爆破片装置应符合GB567的要求。4.2. 1. 6 安全泄放装置应采用弹簧安全阅或安全间与爆破片的组合装置。GB/T 18442.6-2011 4.2. 1.7 安全泄放装置的设置应符合下列要求:a) 安全泄放装置的人口管应设置在罐体液面以上顶部空间容积小于2%的地方，垂直于容器的顶部，且尽可能靠近纵向和横向的中心;b) 贮存非易爆介质的深冷容器，可选用安全阔与爆破片组合装置;c) 贮存易爆介质的深冷容器，应使用双安全阀组合装置;d) 气体的排放应畅通无阻，泄压排出的气体不可以直接冲击容器和主要受力结构件;e) 贮存易爆介质的深冷容

10、器设置的阻火器，应不影响安全世放装置的安全泄放量;f) 出口处应防止雨水和杂物的积聚，并防止任何异物的进入;g) 能承受容器内部的压力、可能出现的超压及包括液体冲击力在内的动载荷。4.2. 1. 8 安全世放装置应有清晰、永久的标记，标记内容应至少包括:a) 安全泄放装置动作压力;b) 额定的排气能力;c) 制造许可证编号及标志;d) 制造单位名称或标识商标。4.2.2 内容器安全泄放量4.2.2. 1 内容器安全泄放装置的排放能力不得小于内容器需要的安全泄放量，内容器需要的安全泄放量及安全泄放装置的排放能力计算方法按附录Ao4.2.2.2 进行内容器需要的安全泄放量计算时，至少应考虑到如下安

11、全泄放负荷工况:a) 绝热系统结构完好且处于正常的真空状态下，外部为环境温度，内容器的温度为泄放压力下所储存的介质的饱和温度;b) 绝热系统结构完好且处于正常的真空状态下，外部为环境温度，内容器的温度为泄放压力下，所储存的介质的饱和温度;且增压系统处于全开工作状态;c) 绝热系统结构完好，但夹层己丧失真空状态下，外部温度为环境温度，内容器的温度为泄放压力下所储存介质的饱和温度;d) 连接高压源与内容器的管路中的其他间;e) 泵的可能组合的循环使用的影响;f) 以可能的最大流量对工作温度下的储罐加注带液闪蒸气体;g) 真空绝热容器的绝热系统结构完好或部分完好，但夹层真空已丧失，且外部遭遇火灾或遭

12、遇922 K高温;h) 真空绝热深冷容器夹套外部遭遇火灾或遭遇922K高温，且绝热系统结构完全损坏。4.2.2.3 设计人员应根据实际条件判明可能发生的各种工况，包括本标准4.2.2.2条列出的a)至f)以外的工况及可能有几种工况同时发生的情况。4.2.2.4 附录A未规定针对4.2.2.2条中的工况d)、e)和f)的计算方法，设计人员应根据实际条件判明是否存在这些工况。存在这些工况时应按热力学基本理论的方法，充分估计这些工况可能产生的最大影响。4.2.2.5 在判明容器不可能处于火灾环境的情况下，内容器安全泄放装置应满足4.2.2.2条中的a)至f)中可能有几种工况同时发生的安全泄放要求。4

13、.2.2.6 在判明容器可能处于火灾环境的情况下，一般按4.2.2.2条中的工况g)考虑安全泄放量，但也应充分研究发生极端工况h)的可能。4.2.2.7 安装于地面以下的容器一般不必考虑火灾工况。3 GB/T 18442.6-20门4.3 外壳防爆装置4.3. 1 外壳防爆装置设置要求4.3. 1. 1 外壳应设置防爆装置，其泄放压力应不大于0.05MPa，其排放能力足以使夹层的压力限制在不超过0.1MPa。4.3. 1. 2 防爆装置应能耐大气腐蚀，材料应与环境温度相适应。4.3. 1.3 防爆装置应能防止绝热材料的堵塞。4.3.2 外壳防爆装置的排放面积外壳防爆装置的排放面积一般不小于内容

14、器几何容积(旷)与340mm2/旷的乘积，但不必超过5000 mm2 4.4 紧急切断装置4.4. 1 紧急切断装置的设置要求4. 4. 1. 1 储存易爆或毒性程度为极度或者高度危害介质的容器，应按如下要求增设能快速关闭的阀门或紧急切断装置，但确认在工程系统中设置紧急切断装置(或类似的、防大量泄漏的其他紧急闭止装置)时除外。a) 几何容积不超过5旷的容器，应在液相进出管线上尽量靠近容器且便于安全操作的位置，增设能快速关闭的阀门(如球阔)或紧急切断装置。b) 几何容积超过5旷的容器，应在液相进出管线上尽量靠近容器的位置增设紧急切断装置。c) 紧急切断装置一般由紧急切断阀、过流控制、远程控制系统

15、以及易熔塞自动切断装置组成。紧急切断装置应动作灵活、性能可靠、便于检修，且不应兼作它用。4.4. 1. 2 在遭遇火灾或装卸过程中发生意外泄漏时，紧急切断装置应能自动关闭，且该提置应能进行远程控制操作。4.4. 1. 3 设有远程控制接口，便于远程控制系统关闭操作的装置应设置在工程系统中人员易于到达的位置。4.4.2 紧急切断装置的性能要求紧急切断装置的性能应满足如下要求:a) 易熔塞的易熔合金熔融温度为75.C土5.C; b) 紧急切断间应保证在工作压力下全开，并持续放置48h不致引起自然闭止;c) 自始闭起，通径小于DN50mm的应在5s内完全闭止，通径不小于DN50mm的应在10s内完全

16、闭止;d) 制成后应经耐压试验和气密性试验，并检验合格;e) 与介质直接接触的部件，其耐压试验压力应不低于内容器的耐压试验压力，保压时间应不少于10 min. 4.5 渡位计4.5. 1 液位计应根据介质、工作压力和温度正确选用。4.5.2 液位计应灵活准确、结构牢固，精度等级不应低于2.5级。4.5.3 不应使用玻璃板(管)液位计或其他易碎材料制液位计。4.5.4 对易爆介质，应采用防爆型液位计，且有防止泄漏的保护装置。A A GB/T 18442.6-2011 4.5.5 液位计应安装在便于观察的位置。4.5.6 设计单位应提供液位指示刻度与容积的对应关系数据。4.6 压力表4.6. 1

17、压力表应与装运介质相容。4.6.2 压力表的测量范围为1.5倍3.0倍的工作压力，精度等级不低于2.5级，表盘直径不小于100 ffiffio 4.6.3 压力表应设置在便于操作人员观察和清洗的位置，且应避免受到振动、冻结等不利因素的影响。4. 7 导静电接地装置4.7. 1 储存易爆介质的深冷容器，其罐体、管道、阀门和支座等连接处的导电性应良好，并设置可靠的导静电连接端子。4.7.2 罐体与接地导线末端之间的电阻值应不大于10n。4.8 装卸阀门装卸阀门应符合下列要求:a) 阀体的耐压试验压力为阅体公称压力的1.5倍，阀门的气密性试验压力为阀体公称压力;b) 除安全阅以外的阔门，应在全开和全

18、闭的工况下进行气密性试验;c) 手动阀门在承受气密性试验压力和工作温度的工况下应能开闭自如，且无异常阻力、空转等现象。4.9 装卸软管及快速装卸接头4.9. 1 装卸软管一般应采用金属波纹软管。金属波纹软管应符合GBjT14525的规定。4.9.2 装卸软管和快速装卸接头在承受4倍工作压力时不应破裂，且快速装卸接头要有良好的密封结构。4.9.3 装卸软管和快速装卸接头在最低使用温度下应有良好的韧性。4.9.4 装卸软管在公称压力下至少能反复使用10000次，且反复弯曲性能应不少于50000次。4.9.5 装卸软管和快速装卸接头内表面应元油污、杂物等。4.9.6 易爆和液氧介质用装卸软管的电阻应

19、小于0.5n。5 G/T 18442.6-2011 附录A(规范性附录)安全泄放量的计算A.1 从热壁(外壳)传人冷壁(内容器)的总热流量的计算A. 1. 1 非火灾情况A. 1. 1. 1 绝热系统(夹套和绝热材料)完好且处于正常的真空状态下，外部为环境温度，内容器的温度为泄放压力下所储存的介质的饱和温度，需考虑的从热壁传入冷壁的热流量的计算方法如下:户。a) 在正常的真空状态下，通过绝热材料传入的热流量按式(A.l)计算:HLV =ULV X ALm X (T. - Td) ( A.l ) 式中:HLV ._在正常的真空状态下，通过绝热材料传人的热流量，单位为瓦(W); Uiv 在正常真空

20、状态下，夹层绝热材料总的传热系数，单位为瓦每平方米开尔文(W/rn2 K); 式中:U;V=仨工ti LV 在正常真空状态下，绝热材料在温度范围T.与Td之间的平均热导率，单位为瓦每米开尔文(W/rn.K); A一一绝热材料的名义厚度，单位为米(rn); Ai.m 绝热层内外表面积的算术平均值，单位为平方米(rn2); T.一一非火灾情况下绝热容器外部最高环境温度，单位为开尔文(K); Td 对应于某一深冷介质的容器或传热构件冷端表面温度，单位为开尔文(K); 对于亚临界流体，已是介质在泄放压力下的饱和温度，单位为开尔文(K); 对于临界或超临界流体，见注1说明。注1:关于临界或超临界状态下介

21、质的温度、比容积、熔及q值的确定和计算可参考标准ISO21013-3(Cryo-genic vessels-Pressure-relief accessories for cryogenic service-Part 3: Sizing and capacity determina tio吵，临界或超临界流体物性参数可参考NationalInstitute of Science and Technology Tables of Fluid Properties12 (美国科学与技术学会出版的流体特性表。)b) 通过内容器的吊带或其他金属支撑构件传入的热流量按式(A.2)计算:t X A s.

22、t(T. - Td) H，.t二Ns-ts L t ( A.2 ) 式中:H ,.t 通过内容器的吊带或其他金属支撑构件传人的热流量，单位为瓦(W);N，.t一一内容器吊带或其他金属支撑构件的数量;，.t一一内容器吊带或其他金属支撑构件材料在温度T.与Td之间平均热导率，单位为瓦每米开尔文(W/rn.K); A，.t一一一内容器金属吊带或其他金属支撑构件的截面积，单位为平方米(rn2); L，.t一-内容器吊带或其他金属支撑构件材料的长度，单位为米(rn); T. 非火灾情况下绝热容器外部最高环境温度，单位为开尔文(K); Td一一对应于某一深冷介质的容器或传热构件冷端表面温度，单位为开尔文(

23、K); 对于亚临界流体，凡是介质在泄放压力下的饱和温度，单位为开尔文(K); 对于临界或超临界流体，Td的确定见注1说明。GB/T 18442.6-2011 c) 通过为约束内容器发生纵(轴)向位移而设置的限位构件传入的热流量按式(A.3)计算:式中:T.-T Hb1二Nb.1飞f.( A. 3 ) Hb.1一一通过为约束内容器发生纵向位移而设置的限位构件传入的热流量，单位为瓦(W);N b. 1 内容器纵向限位构件数量;Rt.l一一纵向限位构件的总热阻，单位为开尔文每瓦(K/W); 式中:R. l= , Lb. + 二一-一-b Ab.1 I tu A t. l Lb.1一内容器纵向非金属限

24、位构件的长度，单位为米(m); Lt.l一一内容器纵向金属限位构件的长度，单位为米(m); b 用于制作内容器纵向非金属限位构件的热导率，单位为瓦每米开尔文(W/m.K); tu 用于制作内容器纵向金属限位构件的热导率，单位为瓦每米开尔文(W/m.K); Ab.1-一内容器纵向非金属限位构件的截面积，单位为平方米(m2); 人l一一内容器纵向金属限位构件的截面积，单位为平方米(m2); T.一一一非火灾情况下绝热容器外部最高环境温度，单位为开尔文(K); Td 对应于某一深冷介质的容器或传热构件冷端表面温度，单位为开尔文(K); 对于亚临界流体，凡是介质在泄放压力下的饱和温度，单位为开尔文(K

25、); 对于临界或超临界流体，Td的确定见注1说明。d) 通过为约束内容器发生径向位移而设置的径向限位构件传入的热流量按式(A.4)计算z式中:T. -Td Hb. t =Nb.t一瓦丁 .( A.4 ) H b. t 通过为约束内容器发生径向位移而设置的径向限位构件传入的热流量，单位为瓦(W); N b. t 内容器径向限位构件数量;R t. t 径向限位构件的总热阻，单位为开尔文每瓦(K/W); R =. Lb.: +. L t. t 一一-Lt - b Ab. t ItEA-ALt Lb.t二一内容器径向非金属限位构件的长度，单位为米(m); Lt.t-一内容器径向金属限位构件的长度，单位

26、为米(m); Ab.t 内容器径向非金属限位构件的截面积，单位为平方米(m2); At.t一内容器径向金属限位构件的截面积，单位为平方米(m2); T.一非火灾情况下绝热容器外部最高环境温度，单位为开尔文(K); Td一一对应于某一深冷介质的容器或传热构件冷端表面温度，单位为开尔文(K); 对于亚临界流体，且是介质在泄放压力下的饱和温度，单位为开尔文(K); 对于临界或超临界流体，Td的确定见注1说明。e) 通过真空夹层的管道传人的热流量按式(A.5)计算zHnho = rt A(T.一Td)+gas A(T. - Td2_l I t - .1. .l. tubeX i , .L a d ,/

27、 + .gas . .&.tubex: . a . d ,/ I . . ( A. 5 ) tube一句LL; I L; J 式中:H呻e一一一通过真空夹层的管道传入的热流量，单位为瓦(W);人一一通过真空夹层的管道的材料在温度卫与T土问平均热导率，单位为瓦每米开尔GB/T 18442.6-2011 文CW/m.K); 式中z一人一一-T. - Td c 真空夹层的管道材料在冷端(深冷介质在泄放压力下的饱和温度)的热导率，单位为瓦每米开尔文CW/m.K);a一一真空夹层的管道材料在热端的热导率，单位为瓦每米开尔文CW/m.K); Atub一一穿过真空夹层的内容器第1管的横截面积，i=1，2，n

28、，单位为平方米Cm2); Li 第i管在真空夹层内的长度，单位为米Cm); g.s -所储存介质的气体热导率，单位为瓦每米开尔文CW/m.K); T. 一一非火灾情况下绝热容器外部最高环境温度，单位为开尔文CK); Td 对应于某一深冷介质的容器或传热构件冷端表面温度，单位为开尔文CK); 对于亚临界流体，凡是介质在泄放压力下的饱和温度，单位为开尔文CK); 对于临界或超临界流体，Td的确定见注1说明。A. 1. 1. 2 在非火灾和绝热层完好且处于正常的真空状态下，由热壁传入冷壁的总热流量按式CA.6)计算:Hl =Hi.v十Hs.t+Ht血+Hb.1十Hb.t(儿6) 式中zH广一在非火灾

29、和绝热层完好且处于正常的真空状态下，由热壁传人冷壁的总热流量，单位为瓦CW); A. 1. 1.3 绝热系统完好且处于正常的真空状态下，外部为环境温度，内容器的温度为泄放压力下所储存的介质的饱和温度，且增压系统处于全开工作状态下，热壁经由绝热系统，构件和增压汽化器输入内容器的总热流量按式CA.7)计算:H 2 =Hl + H p. B. C C A.7 ) 式中zH2 一一热壁经由绝热系统，构件和增压器输入内容器的总热流量，单位为瓦CW);Hp.B.C一一增压器产生的热流量，单位为瓦CW);H p . B. C =UP. B.C X Ap. B. c X CT. - T d ) 式中:UP.B

30、.C一一增压器总的对流传热系数，单位为瓦每平方米开尔文CW/m2.K);Ap. B. C -增压器总的外部传热面积，单位为平方米Cm2); T. 一一非火灾情况下绝热容器外部最高环境温度，单位为开尔文CK); Td 对应于某一深冷介质的容器或传热构件冷端表面温度，单位为开尔文(K); 对于亚临界流体，Td是介质在泄放压力下的饱和温度，单位为开尔文CK); 对于临界或超临界流体，凡的确定见注1说明。A. 1. 1. 4 绝热系统完好，但夹层己丧失真空状态下，外部温度为环境温度，内容器的温度为泄放压力下所储存介质的饱和温度，从热壁传人内容器的总热流量按式CA.的计算z8 H3 = H i.l +

31、Hs.t十Htube十Hb.1+Hb.t C A.8 ) 式中:H3一一绝热系统完好，但夹层已丧失真空，外部温度为环境温度，内容器的温度为泄放压力下所储存介质的饱和温度，从热壁传入内容器的总热流量，单位为瓦CW);Hi.l一一夹层丧失真空的状态下，通过绝热材料输入的漏热量，单位为瓦CW);H i. l =ULl X A i. m X CT. - Td ) GB/T 18442.6-2011 UL1一一一在大气压力下和环境温度下，绝热材料总的传热系数，单位为瓦每平方米开尔文(W/m2 K); U，=主1t、L1一一夹层已丧失真空，在大气压力下绝热材料充满或吸附空气或介质气体，在温度T.与Td之间

32、的平均热导率，单位为瓦每米开尔文(W/mK); ti 绝热材料的名义厚度，单位为米(m); Ai.m一一绝热层内外表面积的算术平均值，单位为平方米(m2); T.二一非火灾情况下绝热容器外部最高环境温度，单位为开尔文(K); Td _一对应于某一深冷介质的容器或传热构件冷端表面温度，单位为开尔文(K); 对于亚临界流体，Td是介质在泄放压力下的饱和温度，单位为开尔文(K); 对于临界或超临界流体，Ta的确定见注1说明。A. 1.2 火灾情况A. 1.2.1 真空绝热容器的绝热系统完好或部分完好，但夹层真空已丧失，且外部遭遇火灾或遭遇922K 高温的情况下，由热壁传人内容器的总热流量按式(A.的

33、计算:H4 = 2.6 X (922 - Td)ULf X A.82( A.9 ) 式中zH4一一真空绝热容器的绝热系统完整，但夹层真空己丧失，且外部遭遇火灾或遭遇922K高温的情况下，由热壁传入内容器的总热流量，单位为瓦(W); Td一一对应于某一深冷介质的容器或传热构件冷端表面温度，单位为开尔文(K); 对于亚临界流体，已是介质在泄放压力下的饱和温度，单位为开尔文(K); 对于临界或超临界流体，Td的确定见注1说明。ULf一一在火灾条件下(外部温度为922K和大气压下)绝热材料总的传热系数，单位为瓦每平方米开尔文(W/mz.K);U;I= t、i.f-一真空绝热深冷容器外部遭遇火灾或遭遇9

34、22K的高温，夹层真空己丧失，在大气压力下，绝热材料充满介质气体或空气，但仍能有效的阻止热传导、热对流和热辐射;绝热材料在Td与922K之间的平均热导率，取两者(气体或空气)之中的较大值，单位为瓦每米开尔文(W/m.K);k一一绝热材料的名义厚度，单位为米(m); 人一一内容器与外壳面积的平均值，单位为平方米(旷); 半球形封头的卧式容器，人=DoL;椭圆形封头的卧式容器，人=DoCL十O.3Do); 立式容器，人=Doh!; L一一外壳总长减去罐体中轴线处两端夹层厚度的平均值，单位为米(m); Do._内容器与外壳直径的平均值，单位为米(m); h1一一设计最大液位高度，单位为米(m); A

35、. 1. 2. 2 真空绝热深冷容器夹套外部遭遇火灾或遭遇922K高温，且绝热系统己完全损坏的情况下，由热壁传入内容器的总热流量按式(A.10)计算:H5 =7.1 X 104 X A.82 .( A. 10 ) 式中zH5一真空绝热深冷容器夹套外部遭遇火灾或遭遇922K高温，且绝热系统已完全损坏的情况下，由热壁传人内容器的总热流量，单位为瓦(W);9 G/T 18442.6-20门Ar一一内容器外表面积，单位为平方米(m2); 半球形封头的卧式容器，A，=DoL;椭圆形封头的卧式容器，人=Do(L+O. 3Do); 立式容器，A，=Doh!; L 外壳总长减去罐体中轴线处两端夹层厚度的平均值

36、，单位为米(m); Do -内容器与外壳直径的平均值，单位为米(m); h1一一设计最大液位高度，单位为米(m); A.2 内容器的安全泄放量(质量流量)的计算A.2.1 当内容器的安全泄放装置的泄放压力h小于介质临界压力的40%时，上述各种状态下的真空绝热压力容器的安全泄放量(质量流量)按式(A.11)计算:W.i一3.6Hi一一q .(A. 11) 式中:Ws.i-一当内容器的安全泄放装置的世放压力扣小于介质临界压力的40%时，真空绝热压力容器的安全泄放量，单位为千克每小时(kg/h);Hi一一-由热壁传入冷壁的总热流量，对应于i=1，2，3，4，5，分别由式(A.6)、(A.7)、(儿的

37、、(A.9)、(A.10)计算，单位为瓦(W); q 在泄放压力下液体介质的汽化潜热，单位为千焦每千克(kJ/kg); A.2.2 当安全泄压装置的气体泄放压力扣小于介质的临界压力，但大于或等于临界压力的40%，即0.4pcrit三三dm时，需对(A.11)中的容器安全泄放质量流量计算式进行修正，即应按式(A.12)计算:川一-V.H WSJ=3.6l-L一_:_:_lx一-，(A. 12 ) 飞VgI q 式中zW，.i一一当安全泄压装置的气体泄放压力如小于介质的临界压力，但大于或等于临界压力的40%，即O.句critPdcnt时，真空绝热压力容器的安全泄放量，单位为千克每小时也g/h);

38、Vg 一泄放压力下，饱和气体介质的比容积，单位为立方米每千克(m3/kg); V. 泄放压力下，饱和液体介质的比容积，单位为立方米每千克(m3/kg); Hi 由热壁(夹套)传人冷壁(内容器)的总热流量，对应于i=1，2，3，4，5，分别由式(A.6)、(A.7)、(A.的、(A.9)、(A.10)计算，单位为瓦(W);q 在世放压力下液体介质的汽化潜热，单位为千焦每千克(kJ/kg);A.2.3 当安全泄放装置的气体泄放压力高于介质的临界压力时，亦需对(A.11)中的内容器安全泄放质量流量计算公式进行修正，即应按式(A.13)计算:凹，qw ( A. 13 ) 式中=W 量，单位为千克每小时

39、(优kg/h); Hi一一由热壁(夹套)传入冷壁(内容器)的总热流量，对应于i=1，2，3，4，5，分别由式(A.6)、(A. 7)、(A.的、(A.9)、(A.10)计算，单位为瓦(W);qf -泄放压力h和温度飞(K爪当舌取得最大值时的值V乳，单位为千焦每千克U旧VJp kJ/kg; u 临界或超临界介质在泄放压力h和操作温度范围内任一温度下的比容积，单位为立方米10 GB/T 18442.6-2011 每千克(旷/kg);h 一一临界或超临界液体在泄放压力趴下和操作温度范围内任一温度下的熔值，单位为千焦每开尔文kJ/K;A.3 将泄放气体的质量流量W.i换算成标态空气流量按式(A.14)

40、计算。式中zQz-92.34WSEAlg 一一-C V M . ( A. 14 ) Q 按泄放气体的质量流量Ws.i换算成的标态空气流量，单位为牛立方米每小时(N.m3 /h); W.i -当内容器的安全泄装置的泄放压力h小于40%的介质临界压力时，上述各种状态下的真空绝热压力容器的安全泄放量，单位为千克每小时也g/h); C 气体特性系数，查表A.1或按下式计算z式中zh一一气体绝热指数，k=Cp/Cv;Cp一一标准状态下气体定压比热;c.标准状态下气体定容比热;I _ hl 仨叫Z一一在泄放压力扣下饱和气体的压缩系数;T一一一泄放装置进口侧的气体温度，单位为开尔文CK); M一一气体的摩尔

41、质量，单位为千克每千摩尔Ckg/kmoD;A.4 气体排放管长度对安全泄放装置入口的气体压力和温度的影响当从内容器到泄放装置入口的气体排放管的长度超过600mm时，必须考虑气体流过这段管子的压力降和热量损失，采取措施补偿由此减少的泄放系统的有效泄放能力，或对泄放装置人口的气体压力和温度进行修正，相关修正方法可参照CGA5-1. 3。A.5 安全阀排放能力计算当户。/2tT一(一斗时，属于临界流动状态，安全阀排放能力按式CA.15)计算zPd 忱十1J 1M W. =7. 6 X 1O-2CKdAA王iFHU-HH-HH-.(A.15)V ZT 当扒出口时，属于亚临界流动状态，安全阀排放能力按式

42、CA.16)计算:W.=55.84XAKPdJff Jk k 1(扩-ef(A16) 式中h一一气体绝热指数，k=Cp/Ck;式中:h一一气体绝热指数，k=Cp/Cv;Cp一一标准状态下气体定压比热zCv -标准状态下气体定容比热;p。一安全阀出口压力，单位为兆帕(MPa); W.一一安全阀的排放能力，单位为千克每小时(kg/h);C -一一气体特性系数，查表A.1或按下式计算zI仕lC=叫k(古)11 G/T 18442.6-2011 K一一安全阀的额定泄放系数，与安全间结构有关，应根据实验数据确定。元参考数据时，可按下列规定选取z全启式安全阀K=O.600. 70; 户d一一安全阔的排放压

43、力，且=1.1p十O.1，单位为兆帕(MPa); 一容器的设计压力，单位为兆帕MPa;A一一安全阀最小排气截面积，单位为平方毫米(mm2); 全启式安全阀，即h斗d，时:A=号;h一一阀瓣的开启高度，单位为毫米(mm);d，一一安全阀的最小流道直径(阎座喉部直径)，单位为毫米(mm)。A.6 爆破片装置排放能力计算当护(击)击时，属于临界流动状态爆破片装置排放能力按式(A.17)计算矶牛=7.6川川1刊O当哈去仨扒汁(击出)曰时，且属于亚临界流动状态爆破片装置排放能力按时式(忱A.18)叫计样算:. 川tfI k 1/。口/0丁丁W. =55.84 X AKb .玉二J一一一门一1- ro 1

44、 ( A. 18 ) r u V ZT气Ik - 1 L Pb / Pb / J 式中zh一一气体绝热指数，k=Cp/Cv;户。一一爆破片装置出口压力，单位为兆帕(MPa); Ws 爆破片装置的排放能力，单位为千克每小时也g/h); C 气体特性系数，查表A.1或按下式计算:式中:是气体绝热指数，k=Cp/C;Cp一二标准状态下气体定压比热ECv -标准状态下气体定容比热;c=叫A一一爆破片装置的排放面积，单位为平方毫米(mm2);弘一一爆破片装置的设计爆破压力，Pb=l.16+0.1单位为兆帕(MPa); 容器的设计压力，单位为兆帕(MPa); K 爆破片装置的额定泄放系数，与爆破片装置人口

45、管道形状有关，见图A.1;J! L J! L K =0.68 K =0.73 K =0.80 圄A.1爆破片装置入口管道形状和额定泄放系数的关系12 G/T 18442.6-2011 表A.l气体特性系数h C k C k C k C 1. 00 315 1. 20 337 1. 40 356 1. 60 372 1. 02 318 1. 22 339 1. 42 358 1. 62 374 1. 04 320 1. 24 341 1. 44 359 1. 64 376 1. 06 322 1. 26 343 1. 46 361 1. 66 377 1. 08 324 1. 28 345 1.

46、 48 363 1. 68 379 1. 10 327 1. 30 347 1. 50 364 1. 70 380 1. 12 329 1. 32 349 1. 52 366 2.00 400 1. 14 331 1. 34 351 1. 54 368 2.20 412 1. 16 333 1. 36 352 1. 56 369 1. 18 335 1. 38 354 1. 58 371 13 -FON|.N寸叮-Hg华人民共和国家标准固定式真空绝热深冷压力容器第6部分:安全防护GB/T 18442.6-2011 国中* 中国标准出版社出版发行北京市朝阳区和平里西街甲2号(100013)北京市西城区三里河北街16号(100045)网址总编宰:(010)64275323发行中心:(010)51780235读者服务部:(010)68523946中国标准出版社秦皇岛印刷厂印刷各地新华书店经销当&印张1.25 字数28千字2012年5月第一次印刷开本880X 1230 1/16 2012年5月第一版祷书号:155066. 1-45160 21. 00元如有印装差错由本社发行中心调换版权专有侵权必究举报电话:(010)68510107定价18442.6-2011 打印日期:2012年6月18HF002