TBJ 37-1993 静力触探技术规则.pdf

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1、中华人民共和国行业标准静力触探技术规则TBJ 37一-93 1993北京关于发布铁路工程地质软土勘测规则等两个铁路工程建设标准规范的通知铁建函(1993)86号铁路工程地质软土勘测规则(T田38-93)和静为触探技术规则(T田37-93)，经审查批准，现予发布，自1993年7月1日起施行.本规范由部建设司负责解释.铁道部一九九三年二月十二日s 编制说明本规则是根据铁道部铁基口98町1316号文件的通知，由我院负责主编，铁道部科学研究院，铁道部第一、二、三勘测设计院，长沙铁道学院和北京铁路局参加编制的.在编制过程中，开展了较大规模的试验和专题研究F吸取了铁道部原基建总局和科技局1980年发布的静

2、力触探使用技术暂行规定实施中积累的经验F在设备、器材方面较大程度地采用国际标准.在广泛征求路内外有关单位意见的基础上完成了送审稿，经铁道部组织审查后定稿.本规则共分六章，另有四个附录。主要内容包括g总则、设备、探头的标定及计算、现场作业、资料整理、成果分析等。在执行过程中，希各单位结合工程实践和科学研究，认真总结经验，注意积累资料，如发现需要修改和补充之处，i青将意见及有关资料寄送铁道部第四勘测设计院武昌杨园，邮编430063)，并抄送铁道部建设司标准科情所北京朝阳门外大街2Zl号，邮编100020)，供今后修订时参考.铁道部第四勘测设计院一九九一年九月4 章章一二第第节第第二节第三节第四节章

3、三第第一节第二节目录总设一般规定贯入系统测量系统标定设备贝。.备.2 .2 2 8 .6 6 探头的标定及计算.一般规定.探头标定.第三节探头标定结果计算.8 第四章现场作业.11 第一节第二节一般规定.准备工作.川. 第三节贫入及起拨要点.12 第五章资料整理.16 节节节一-一一-一第第第一般规定.16 原虫自数据的修正及触探参数计算.16 静为触探成果图和归一化超孔压消散曲线绘制mmm 第六章成果分析.第一节一般规定.第二节第三节第四节第五节第六节第t节附录一土层划分及触探参数计算.20 土别分与触探参数换算.22 土的物理为喃自标的视IJ. 23 地基基本承载为及变形参数的取值.26

4、81 单桩容许承载为的计算.地基主液化判别.84 本规则名词解释. 附录二探头规格、各部加工公差及更新标准.39附录三静力触探图表格式.42 附录四本规则用词说明.48 附加说明.49 静力触探技术规则条文说明.61 -)一主要符号a一一探头的锥尖有效面积比$Af一一土体破坏时的孔隙711.四、探杆与接头的连接要有良好的互换性。五、以锥形螺纹连接的探杆，连接后不得有旷动现象F以圆柱形螺纹连接的探杆，丝扫之根、肩彼此应能拧紧密贴.六、探杆不得有裂纹和损伤.第三节测量系统第.2.3.1条测量系统应包括记录仪器、探头和传输信号的电缆.第.2.3.2条记录仪器应符合下列技术条件g一、仪器显示的有效最小

5、分度值小于0.06%PS。二、自动记录仪的记录笔，其i商量程划线时间不大于rs.记深走纸长度)误差小于1%.三、仪器按要求预热后，其时漂应小于O.l%PS/h.温漂小于O.Ol%PS/C. 四、能在一10-45C的环境温度中正常工作.第.2.3.3条当记录仪器用于多功用探头时，应保证各传输信号互不干扰.第.2.3. ，条当采用读数方式测记各贯入深度的触探参数时，由标尺和位移指针组成的计深装置应符合下列要求g一、标尺刻度为10:m.刻度误差小于土5mm.但其累积误差不得大于标尺金长的0.2%。二、标尺应垂直固定于触探孔旁的地面不动点处F位移指针应置于向下贯入的工作探杆上，随探杆一道下移.当探杆在

6、贯入状态下，不得移动标尺.第.2.3. 5条使用自记式仪器时，其计深误差不得大于触探s 深度的1%.第.2.3. 6条静为触探探头，可分为单桥探头、双桥探头和孔隙71鸭(l+O.l日+7式中L一一电缆长度.m.t一一每根探杆长度.m.a一一探杆根数。(4. 2. 2) 第-.2.3条孔位安放触探机的地面应加以平整.使用的反力措施应保证静为触探达到预定深度.第-.2.，条检查拟使用的静力触探探头是否符合规定。核对探头标定记录，调零试压。孔压探头在贯入前应用特制抽气泵向孔压传感器的应变腔抽气并注入脱气液体水、硅油或甘斗的，至应变腔无气泡出现为止.第三节贯入及起拨要点第-3.1条将触探机就位后，应调

7、平机座并使用水平尺校准，使之与反力装置衔接、锁定.当触探机不能按指定孔位安装时，应将移动后的孔位和地面高程记录清楚.第-3.2条探头、电缆、记录仪器的接插与调试必须按有关说明书要求办理.第-3. 3条触探机的贯入速率应符合本规则第2.2.2条的规定F使用手摇式触探机时，手把转速应力求均匀。第-3.条在地下715)(JJ电，-2. 21 B电0.211.28电-21.每T-2.1i6B也0.42注2T单位用MPa.，本表仅适用于透水元1牛置于锥面上的孔压探头，半干iil土己推饱和土，括号民敝值为参考值.用单桥探头要IJIIJ饱和精性土的;纫湿程度装自.4.，2-，2?夜性指数。.26。.50。.

8、751 扣。崛阳(6.萨-6.0) .7-3.3) 1. 2-1.5 。.7-0.94 。67D.D. 33 稍松Q哩三只2。.3笔注仇杀。.2松散极松如.10的1f 136 180 210 270 320 360 370 380 - - - - - -奇古性土(Q，)1，10的奇古性土(Q、-50 了。80 100 120 150 180 200 210 220 230 3D0 410 620 饱和砂软土20 60 95 - - - - - - - - - - - -新黄土Q 东南帝-90 阳115 140 166 215 统5315 - - - - - -西北帝- - -86 110 13

9、6 186 1236 1286 310 - - - - -北部、- - -80 100 120 160 200 240 260 280 300 - - -Qa) 边缘帝注，(i)是内数值可以线性内插，不可外延.新黄土分帝，各包括以下几个工程地质分区g东南帝含1:，1112、v、咽区，西北帝含I、E、1111区，北部边缘帝含VIh、VI&区.新黄土工程地质分区采用4吉普臼性黄土地区建筑规范)(GBJ:络-JO)申申国湿陷性黄土工程地质分区略图的划分.在湖、糖、沟、谷与河漫滩地段新近沉积的土体，应根据当地实践经验取值。在无实践经验、又无荷载试验为依据的情况下，对于次要工程可参照自日下办法取值s1，

10、10的新近沉积土，按本表所列1，10的猫性土、饱和E少的回取值，1，10的新近沉积土.!安装列lp10的猫性土同值的70Yo取用.第6.6.2条基本承载为(Ob)用于设计时，应进行基础宽度及埋置深度的修正.修正公式见铁路桥涵设计规范(T田2-8日中的有关规定，但该规范公式中的修正系数可据地基土的p.值按表6.5. 2确定.28 钩的宽度修正系数(Kl)和深度修正系数(K2)装也5.2平均贯入阻力1!.(kPa)土类2:;11:z 200 2000 100 14000 20000 革击性土、砂土。1 2 s 4 Kl 新黄土。(Q Qa) 市击性土。1 2 s 4 - - -砂土。1 1.6 2

11、 s 4 5 6 K2 新黄土。1 1.6 2 - - -(Q Qa) 第8.6.3条均质土层的压缩模量(.)及变形模量(190)可参照、表6.5. 3-1和表6.5.3-2取值。地基土的压缩模量Il.(MPa)表白.5.1-1平均赁入阻力置地100 300 600 700 1000 1600 2000 猫土、砂猫土(Q.。.91.8 2. 6 3. 2 4. 1 6. 4 6. 6 砂土2.6- 3.2- 4. 1- 6. 1-6.盼、，- -忌。6. 4 6. 0 7.6 9.0 新黄土(QQa)- - - -1.7 3. 6 6. 3 平均赁入阻力置地2600 3000 4000 600

12、0 6000 7000 8000 猫土、砂猫土(Q，)7.6 8. 6 10. 7 12. 9 16. 0 17.2 19.3 砂土宫.6-9. 0- 11. 6-13.0- 16.0- 16.6- 18.6-10. 2 11.6 13. 0 16. 0 16. 6 18. 6 20. 0 新黄土(QQa)7.2 9.0 12. 6 16. 3 20. 0 23. 6 -29 续装也6.3-1平均赁入阻力zh9000 10000 11000 12000 13000 14000 16。砂土20.0- 22.0- 24.0-2毡0-终.0-S队0-组626. 0 27.0 29.0 31.0 部.

13、8部.0 注2E.(1-+四)/，蝇1吨2ao.l吨2句-句)/(P2-Pl)，固和自分别为固结压力pl o. 1MPa.、知0.2MP1I.时的孔隙比。由足土、猫砂土可分别比l表列猫土、砂土的E.取值。2a及真以前的持自性土及新近沉积土应根据当地实践经验取值，必要时应取样作压缩试验.表民敝值可线性内插，不可外延.地基土的主形穰量(80)表白.5.1-，2平均贯入阻力a100 s 600 700 1000 1600 2000 3000 奇古性土S队6- - - - - - -(Ql-Q也的软猫土性、Z土卢Q140 1.0 1.9 3. 0 4. 4 6. 8 11.6 17.0 统.8粉、细砂

14、- - - -3. 6 4. 7 6. 7 7.6 新黄土东南帝- -8. 4 10. 4 13. 1 17.0 却.4统.4西北帝- - - -7.4 10. 3 13. 3 19.3 Q 北部Qa 边缘帝- - - -6. 0 7.6 10. 0 16. 0 平均贯入阻力zh10的新近沉积土，按表罚IJIp10的粘性土的B。值乘0.9-0.4的折派系数取用。折派系数随Ed箱增加而降低。固是内数值可线性内插，不可夕恨豆。第6.5.，条对于p.IMPa的饱和粘性土，其不排水杨氏模量(19.)可按式(6.5.4)估算g19. =11. 4p. (6.5.4) 式中的19.为剪应为水平达50%时的

15、割线模量.第六节单桩容许承载力的计算第6.6.1条打入混凝土预制桩的容许承载力，可根据双桥探头触探参数按公式(6.6.1-1)计算gpJ=去(U ffdi Pi f .+a A ) 式中PJ一一单桩容许承载力.kNJK一一安全系数，一般取K=2JU一一桩的周长.mJ 蝇一一桩身穿过的土层数$di一一第4层土的厚度.mJA一一桩的横截面积.m2J f.一一第4层土的平均触探侧阻.kPaJ当f.200atPa.且tttO.014(N为与虱值相对应的桩尖以下持为层土的平均触探侧阻)日才，a=3. 975(g.)-0. 25 (6.6.1一。如品及f/品不同时满足上述条件，则a=l.2. 064(手)

16、-0.笛(6.6.1一日fJs. 087(J.)-(I曲装自.也1-18 10 12 14 16 18 20 24 1.99 1.80 1.66 1.55 1.46 1.38 1.32 1.21 28 32 36 40 60 60 70 8D 1.13 1. D7 1.01 。.960. 87 。.80。.76。.7190 100 120 140 160 180 200 O 。.67。.64。.69。.55。.62。.49。.47。.44fJ1也045.)-(1装自.也1-25 6 8 10 12 14 16 18 20 4. 16 3. 76 3. 20 2. 83 2. 66 2. 36

17、2. 19 2. 06 1.93 22 24 26 28 30 34 40 60 60 1.83 1.76 1.67 1.61 1.55 1.44 1.32 1.17 1. D6 70 80 90 100 120 140 170 200 a)0 0. 97 。.90。.86。.80。.72。.66。.69。.55。.47庐I.B7S(q.户表白.也1-1忌也归2000 2600 3000 3600 4000 4600 6000 a 。.民l4。.日)2。.637。.617。.600。.486。.473!l.也Pa.)6000 7000 8000 9000 10000 12000 14。a 。.

18、4应。.434。.420。.400。.r。.380。.5!l.1q施160 18000 20000 220 24000 27000 30。a 。.3因。.343。.334。.忽!6。.319。.310。.30212.4(q.户表白.也1-4kz也pa)1000 1600 2000 2600 3000 a 1.076 。.933。.844。.7800. 732 tu也pa)3600 4000 4600 6000 6000 a 。.694。.创立2。.创5。.612。.674!l.kP1I. 7000 8000 10000 12000 16000 a 。.644。.619。.480。.461。.4

19、17第6.6.2条混凝土钻孔灌注桩的容许承载为可用公式(6.6.1)估算，但式中的综合修正系数和a需根据桩径份和触探参数查表6.6.2-1表6.6.2-4.第6.6.3条对于黄土地基，在使用公式(6.6.1)估算桩承载为时，应做试桩校核.桩径申0.9 值zCI& 1.0 。.6。.46第8.7.3条实测计算的贯入阻力F皿或q应按下列规定取一、当土层厚度大于1m时，应取该层贯入阻力p.或俗的平均部值作为该层的F皿或q皿值.当土层厚度小于1m.且上、下层的贯入阻力较小时，应取该层的较大值作为F皿或q咀值.二、当土层厚度较大，为学性质和p.或1.值可明显分层时，应分别计算分层的F皿或Ia值.三、采用

20、双桥探头时，按上述相应规定确定各分层的计算侧阻值f蝠，并计算分层的摩阻比R:ap Rfm =f，.，./I，皿36 附录一本规则名词解释本规则各词解释附表1名词解F幸工程勘察的一种原位测试技术，是将具有一定功用的探头以规定的速率贯入土申，重测贯入过程申探头受到的阻力锄阻、侧静力触探阻、比贯入阻力乃至孔阱1 也1111)34.8 42.6 49.2 新标锥高E 也1111)，_jfS.加I%fJ在恙.舔，;:.1111:/( It量铮鑫怪在;封卫:ff主. r .徽，&均爆雾加精，+栩冒冒割细侧费3马读罢生臂也阻F力a) 2读数在深恤度读罢生霄阻2读数在1 6 2 z s 8 4 9 5 。6

21、1 主2 8 s 9 4 。5 孔盼:水压i肖徽记泵袤附表1.4工程名称记录比例勘探点编号记录类型里程气;且孔口标高记录地下水位复核探头编号日期深恤度时闹读数深恤度时闹读罢k深恤度时闹读数44 三、触探成果图件格式45 ，;1录、，咽叫iif 悟革E一一一一lIt: ,.L. . J 树.，-.，.，-. 1调整振动变流器的接触率接触率不等运转速度主功率放大级不对称2.检查功率放大级线路及元1牛不等a可逆电动机有故障&检查可逆电动机或予更新输入信号|正常.IB曰1振动变流器极性不对1.互换振动变流器挂在磁娓目的两根号|线插针向起主可逆电机绕组接反2.互换可逆电机的控制撤回|线点或终点56 续说

22、明装2.1.1-2现象可能原因排除方法输入信号L稳、压电源单兀无电流输出1.更换稳压电源或予以修复或过小很小.旨2.修复RM2.RM有短路现象针便向终&拨出短路处，加以修复a滑线电阻短路点偏转4查找断路处并修复4滑线电阻终端断路L滑线电阻磨损1.更换滑线电阻Z补偿导线极性接反2.重新连接极性3.旨针座松动&紧固插针座指示误差4滑线电阻滑臂与插针的相4重新调整它们之阔的相对位置对位置发生变化6.调高放大器灵敏度，但不超过规定阻过大E放大器灵敏度调得太低尼6.测量桥路有关电阻有故障6.检查并排除桥路故障Z稳、压电源电压输出不正确7.修理或更换稳压电源a仪表有干扰&采取相应的抗干扰措施第.2.2.2

23、条国内外大量试验资料业己表明，贯入速率每改变一个量级，锥尖阻力地)和侧壁摩擦阻力(f.)将改变10%左右以2伽1m!目的标准贯入速率为基准).而对孔隙71200MQ时，于同一工点触探，其测试值的重复性甚好.但当探头的绝缘电阻降到5MO以下时，由于气候潮湿，兼因野外环境恶劣，也许在一夜之间便降为零。为此，本规则将探头绝缘电阻的使用下限定为20M!:.，以保证外业工作不受探头故障影响.三、目前国内所使用的探头一般能适应-10-45C的环境温度，但由于粘贴材料和粘贴工艺及粘贴质量等原因，温漂量可能超限(0.05%FSjC)，在2何温差条件下，探头的测试误差便大于或等于l%FS.因此，既要对探头的温漂

24、误差予以限制，又要求探头在标定时与使用时的温差不宜大于200C，因为探头标定系数在不同的温度条件下，可能不同。60 四、各类土的渗透系数值概如说明表2.3.8所列。过滤片渗透系数推荐值为10-cm/s级，相当于均质在!，、粘土的渗透系数.期望这一数值在粉土至粘土这类细粒土范围内具有普遍的代表性.此外，孔压触探的主要对象是具中高压缩性的饱和粘性土，过滤片渗透系数过大，土对它的涂抹作用，也会使其渗透系数降低F过滤片的渗透系数过小，则又给制造上增加困难。故本规则在参考了日本OYO公司的产品技术指标之后，提出了这一推荐值.要求过滤片与相邻部件的接触面具有大于一个大气压的抗渗能力，是为了防止孔压传感器应

25、变腔中的水，在触探前便从接触缝隙中漏出，使得应变腔不饱和而达不到测试目的.土的渗透系数约值土主是洁净砾洁净E少，砂砾猫砂土，粉E少，砂位、粉位与粘拉混合物，层状猫土，粉质猫土均质粘土说明装且1.8溺系数m/81-102 10-a-1 10-6-1旷8:缸nnS考虑到土对过滤片毛孔的涂抹与填塞以及在浅层饱和砂土中触探的需要与可能，将应变腔的体变量上限定为2mmS此数值与目前常用的电阻式传感器的能力也相适应.将应变腔的体变率加以限制的目的，是使得应变腔有足够的容积，当探头瞬间暴露于空气中时，微量的蒸发失水，不致造成明显的测试误差.第.2.3. 9祭套筒和摩擦筒与土特别是与粘土)摩擦所产生的粗糙度大

26、致为1m，将套筒和摩擦筒表面纵向粗糙度控制在3.2m以下，使得探头向下贯入时不致因带动周围的土向下移动造成应为扩散，而影响测试结果，并可简化金加工条件.冬锥头、摩擦筒与探头管之间的滑动间隙加以限制，以保证它们的同心度，并可防止某些粗颗粒土进入间隙中对测试带来影响。第.2.3. 10条以往的试验、研究表明，在锥尖或桩尖金断面上下各8倍于探头或桩直径范围内的土层性质对贯入阻力有影响，如将摩擦套筒长度考虑进去，则对锥尖金断面以上的范围便达0.5-0.6m.因此，直径大于探头的杆件宜置于离锥底1m以上的位置.第.2.-1条要求探头各项力学指标的检测误差不大于1%，则必须用允许误差为土(0.3-0.5)

27、%的E等标准测力计予以标定。第3.1.2条对于新出厂的探头，其标定参数标定系数、标62 定桥压)随时间常有所改变，主要是弹性元件残余应力和应变计胶膜及粘贴材料性能变化所致.本条规定当探头标定满3个月后，不论是否使用，均应重新标定.在使用过程中，当遇有接近探头满负荷的硬地层或每触探20伽E累积深度后，也应检查探头的标定参数是否产生影响测试质量的变动。第3.1.3条探头的标定参数与使用的仪器、电缆有关.探头标定应与实际使用的仪器、电缆一道进行，以保证标定参数的稳定性.当备有多台同型号、规格的仪器，且存在调换使用可能性时，应对它们进行对比性检测，以确定它们之间的相对误差，便于对测试结果进行修正或互换

28、使用F对同型号、规格的电缆，其长度改变量不大于100%时，由此引起的测试误差一般不超过1%.第3.1.，条新探头在标定前反复多次进行满幅加、卸荷，是为了消除传感器弹性元件的残余应力。反复加荷与卸荷的次数愈多，愈有利于探头性能的稳定.地层的贯入阻力(p.或g.)有时可达4伽Pa以上，但常见值在30MPa以内。火恩杰曾论证过，电阻应变式静为触探测试，实质上是一个非线性系统，要保证传感器的高线性，在设计传感器时或在使用探头时，应控制弹性元件的应变量，以便与应变计的灵敏度系数相适应.探头标定时，要求加荷到传感器的额定荷载，就是为了检验探头的非线性误差是否超限，以便限制探头的适用范围.第3.2.1条用桥

29、压不变的记录仪器标定探头时，只能使用固定桥压法，按附表3.1用计算出探头的标定系数供现场工作人员使用F对于桥压连续可调的记录仪器，使用固定系数法标定探头，既方便现场操作，又便于资料整理，是目前自动记录仪最为常用的方法.第3.2.2条对探头加、卸荷的级数过少，不利于对探头的检测精度作出可靠评定F要求标定时其加、卸荷不得少于3个循环，是因为每个循环过程值可能不同，特别是顶柱式传感器或传感器与传为垫可以相对转动的探头，各个过程值互异的可能性更大，其63 差值(%)的小与大，可直接反映出探头性能的好坏.第3.2.，条探头传感器所用的应变计粘贴材料、粘贴工艺和探头的标定设备，都具有不同程度的滞后特性。为

30、减少这种滞后性对探头检测精度的影响，除改善材料弹性、改进粘贴工艺、提高标定设备性能等之外，在标定操作上作出相应规定，有利消除滞后性的影响.第3.2.5条探头和记录仪器均存在程度不同的零漂温i票和时漂)，本规则第2.3.8条对探头的零漂检验己作出具体规定.对批量生产的探头，这种检验性标定对探头质量的控制是有益的.第3.3.1条探头标定与现场测试在触探参数计算上是两个互逆的过程。本条规定用过原点的最小二秉公式(3.3.1)确定探头的标定系数K，前提是认为在额定荷载范围内，探头受力变形是服从虎克定律的，而应变计的变形量与信号输出的关系也是成正比的.第3.3.3、3.3.，条探头的灵敏度或起始感量与所

31、使用的仪器及供桥电压大小有关，对于同一个探头在同一荷载作用下，仪器采用不同的供桥电压便有不同的输出值.当探头、仪器及其供桥电压一定时，探头的起始感量便可用仪表的最小有效)分辨值作为计量标准，按式(3.3. 4)计算。第1.1条静为触探操作属多岗位联合作业性质，其成果质量与现场操作者的技术素质和工作质量有关，有必要对操作人员进行职业性培训11.第1.条现场试桩和模型试验证明，在25倍桩径或探头直径)以外的边界条件，对测试成果无甚影响F土的非均质性总会影响平行试验结果，故孔间距又不宜过大.第.2.，条孔压探头自过滤片表面至应变腔内部应充满无气流体(71(TBJ12-85)和铁路桥涵设计规范(T田2

32、-8日中，己将粘性土的稠度和砂土的饱和程度统一称为潮湿程度，为兼顾建筑地基基础设计规范(G田1-89)及有67 关勘察规范的需要，在本条文第二款之后补入了(稠度状态户一词。第&.2.1条数据修正一般包括深度修正和读数修正两方面。一、深度修正导致深度出现误差的原因，不外是$1.使用地锚作反力装置，探头贯入时地锚上拔，引起地锚与机座联接装置松动，操作时又未能及时紧定联接装置F2.以卡瓦作为夹持器，由于有时握裹力不够，当贯入到高阻层时，出现卡瓦打滑$&触探孔在开孔时就发生明显歪斜F或在成层土中贯入，土层软硬相间，差别颇大，且硬层中夹含粗大颗粒土时，容易出现探孔偏斜.本规则第2.3.4条要求记录贯入深

33、度用的标尺应置于地面不动点处，而位移指针应置于向下贯入的工作探杆上，其目的就是为了从根本上消除由于上述1、2两项原因所造成的深度误差。而第2. 2.2、第2.2.4及第4.3.1各条的规定，则是从设备器材的加工和操作方面，提出一些限制性要求，以控制上列原因所带来的深度误差.我国目前大多数触探仪使用的深度标尺，一般多固着在触探主机上，随主机之起落而上、下浮动，常造成记录深度大于贯入实际深度.这时，应根据操作过程中在记录表中所作的标注，将地锚联接松动和卡瓦打滑造成的虚贯入从探杆入土的累计长度深度)中逐段修正扣除F而对应于虚贯入的读数，则作为伪值予以剔除.由于本规则来考虑测斜装置的使用，对由探孔偏斜

34、造成的深度误差，一般可根据整个场区的钻探分层资料对触探深度予以校准F对无钻探资料可考且孔斜现象在地表叉察觉不出的情况，本规则未作更具体规定，这是今后应予考虑的技术问题。二、读数修正由于同一桥路的应变计，彼此的阻值总会存在一定差异，兼之邸地表与地下的温差以及探头与土摩擦产生的热传导等，都可能使探头传感器产生温漂.若仪器、探头性能不够稳定，则还会随工作时间的加长而产生时漂.从而导致探头空载时仪表示值出现零i票。读数修正，就是对零i票的平差.零i票修正量是与零漂值同号的.一般情况下，当零漂值在测试值的士10%以内时，可根据相邻两次归零检查的深度间隔，简单地按线性平差办法分配零漂修正量，即按公式(5.

35、2.1)修正读数F当零漂值超过测试值的士10%时，若单一按深度进行平差，恐与实际出入较大，特别是在软土地基中贯入，有时会使触探曲线出现台阶，误为地层变层.此时，直在两次归零检查的时间间隔内，根据贯入行程所占时间段落，依比例进行零漂修正量分配，再对贯入行程中的读数按深度进行线性平差。其中，因操作不紧凑或因某些原因而耽误的时间，诚然不是本规则所能考虑的.在第5.2.3条中对自动记录仪原始记录曲线的修正办法，与本条的修正办法出于一理。第6.2.2条g.(或p.).f.和Ud(或Ur)是静为触探三个基本触探参数，连同孔压消散试验数据在内，是据以进行土层划分、定名、确定地基持为层、给定地基设计参数的依据

36、，必须根据计算公式逐点算出，以便绘制触探曲线-RhBq和!lT则是通过公式计算而得到的触探参数，在手工制图情况下，一般只要求计算分层土的平均值.但考虑今后微机的使用，这些参数也应逐点算出，绘成曲线.其中.Rt和Bq是土层分层定名的两个特征参数.从定义式Bq=.u/(gr一饵u)看.Bq与斯开普顿(Skempton)孔隙压力系数(At)近义而同形，它反映了探头贯入时土的孔隙719.的情况.后种I青况，常使人产生误解.事实上，锥尖系以丝相与探头本体相连，因为结构上的需要，锥尖的金断面与探头本体存在间隙.71Ur这就决定了当探头由2cm/目的动态贯入骤然静止时，探头周围土体的孔隙压力在开始阶段存在一

37、个内部应力的调整与平衡过程.在这段时间里，土体内部的渗流状态即应为状态是紊乱的，这个陡降现象可能就是由UdUr时所造成的.因此，对此曲线应予修正，使得u，-lt曲线是Ur意义下的孔压消散曲线$.2.孔压消散曲线在初始阶段先上升而后下降，导致这种现象出现的原因，可能有以下几种g(1)孔压消散试验的位置正好处在土层界面附近，安日消散点附近有渗透性良好的砂层或含在!，、透镜休，使得在探头周围一定范围的土体产生一种地n.del效应.也就是说，该范围内的土体在孔压消散的同时，由于压缩固结产生一个向心的挤压作用，导致了孔压值的初期上升现象.(2)也有人认为，这种现象的产生，与土的剪胀性有关.探头贯入时，与

38、探头相接触的土连续发生屈服，使围绕探头的土受到剪切卸荷作用，致这部分土体内部的超孔隙压力相对于探头下方的土而言，处于低压或负压状态.当探头停止贯入后，根据变形协调原理，土体内部应为在初始阶段就会自行调整以达到平衡，这对于渗71(TJ21一)及一航院、铁三院等单位，曾对地基土分层规定过定量标准，无疑给静力触探划分土层提供了一个方法。实践表明，土的分布及其力学特性是复杂的，目前的一些分层规定难于概括很多复杂情况F实际上无论作何规定，都必须根据具体工程的特点对地基土分层J口一般工业与民用建筑，基础埋置较浅，对深部的分层不必过细F而对铁路桥涵在冲刷线或最大冻结深度以下的分层是十分重要的，应详细划分并注

39、意软弱层。第8.2.2条探头在成层土中贯入，即使各层土本身是均质的，也会由于上、下土层间密度、状态及土质之不同，使得触探参数值特别是端阻值在土层界面以上及以下一定深度内有提前变大或变小的现象，称之为土层的界面效应.根据长沙铁道学院、西南交大及铁道科学院所做的大量模型试验表明，超前与滞后深度的大小与上、下土层的密度、上覆有效压力及探头尺寸大小等因素有关F界面效应的实质则与探头对土的破坏机理有关.在界面上、下，探头贯入时，土的破坏一般以剪切或冲切)为主有待进一步试验证实).在超前深度以上和滞后深度以下的土体则一般以压密破坏为主。这一机理现象，对桩尖持为73 层的选择、沉桩可能性的判断及深基础承载力

40、的计算均有重要意义.大量工程实践及模型试验还证明，贯入阻力值是土强度及变形性质的综合反映，而端阻又是诸触探参数中最为主要和常用的一个指标.经验表明，不同土层可能有相同的端阻，而侧阻和孔压值可大不相同，因而在划分土层时，要求以端阻为主，结合侧阻或孔压值、摩阻比或孔压参数比予以划分，以同一分层内的触探参数值基本相近为原则.本条文给出的层面划分标准，系根据长沙铁道学院47次大型模型试验结果并经北京铁路局勘测设计院在现场挖探验证后提出来的，经过了路内使用单位钻探分层资料的检验，而且与更为精细的孔压触探分层结果甚相吻合.第6.2.3条条文中的品和Bq值均取各分层触探参数平均值按有关公式算出，可以简化计算

41、工作量F其中静711.的数据均不采用，对层位错动的段落也予删除，但对偶尔出现的g.弘的数据仍予保留，且双桥探头的g.数据均取用有效面积比0=0.39的探头测试值.对选择出的统计变量分别按P.=bg.斗宫、p.=bg.和P.=g.1-5f.三种适线方程进行回归分析F同时考虑到静为触探的独立性，勘察中不一定钻探取样，故采用双桥探头划分土类的方法，将地基土区分为在!，、性土和粘性土两大类。铁科院通过对209组数据的上述分析，最终推荐p.=l.lg. (说明6.3.1-3)作为各类土层在总体意义上的一个平均换算关系，其相关系数y=O.99. 此关系式简单，使用方便，并补充说明两点g1.该式并非数理意义

42、上的表达式，因此不能任意将它延扩到用于换算土的f.Rt及与之有关的其官方面F建立此式的目的在于g当无地区性经验可循时，用g.确定地基的基本承载力、判定IpO的地基土液化可能性，一般是偏于安全的，因而是可行的.76 诚如所知，在一般情况下，砂土的摩阻比Rt(T自12-8日的土质分类标准，提出了用双桥触探参数划分土类的新标准，但在分类的细度上，围于双桥探头功能，又与上述规范稍有区别.主要有g一、软土是一种工程性质特殊的土类，广泛分布于我国东南沿海和部分内陆地区.本规则在用双桥探头和孔压探头划分土类中，增加了一类软土。铁四院经对邸组软土及一般粘性土荷载板试验与静为触探对比，并结合室内土工试验的分析，

43、得到其中37组软土地基比贯入阻力。J的上限值为80atPa.相当于锥尖阻力俗的上限值为700kPa。二、分别以塑性指数)10和7为界将粘性土划分成两个亚类，出于下列原因g1. (G自111-87)规定，当地震烈度大于和等于7度并具备一定条件时.Ip10的砂粘土、粘砂土及砂土有可能液化。本规则有关判别液化的土分类标准也与该规范一致.77 2.在相同条件下，Ip10的土啡值小、Rt值大，而Ip运lO的土，则呈相反趋势。但为与TBJ12-85规范的土质分类标准取得一致，北京铁路局勘测设计院，在统计分析与比较的基础上，推荐使用图6.3.2-也辅助判别曲线，籍以将粘在!，、土从图6.3.2一宫中10;剖

44、p3的粘性土中划分出来.三、双桥探头由于受测试精度所限制，不能进一步将粘土与彤、粘土区分开来F而在!，、的g.(或p.)值主要取决于其密实度，与在!，、的粒度关系不大.例如有些粗砂的g.值小于粉彤、或细在!，、的g.值，因此，在!，、的粒径级配不可能用触探确定。在本规则中，地基基本承载力、桩承载力以及液化判别等都是使用贯入阻力值计算的，故目前将砂土划为一类，基本上能满足工程需要.若要进一步对其细分，则应结合区域性地层资料或钻探资料，进行综合判定.条文中的图6.3.2一v)是通过分析而得出的。对三变量(g.f.、Rt)和两变量(g.Rt)作了多种判别形式的分析，最后推荐了两组线性判别形式，其正判

45、概率为86.6%-93.2%。而各变量的权数为Rig占元，其中f.的权部分为负数，故放弃了三变量分析结果，既保证了判别精度，又方便应用.第8.3.3条孔隙71re r6.13B，也-12.句T-3. 28. 7 r 17)rre r21. 73Bq- 4. qT 6. 41 78. 6 E少猫土r 10 rre r9.9B，也-1.qT-162 组.21:-2 理猫土1.,1.6 注，qT单位为MPa.2.条文中的图6.3.3之主判别图().就是根据说明表6.3. 3 而绘制的.但对图中软土的判别界线，为使用方便，并与双桥探头划分软土的标准取得一致，将表中的判别式5.13Bq-12. 4qr -3.饨，