GB T 20657-2011 石油天然气工业套管、油管、钻杆和用作套管或油管的管线管性能公式及计算.pdf

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1、GP ICS 75. 180. 10 E 92 国家标准国不日主t-、民中华人GB/T 20657-2011 /ISO/TR 10400: 2007 代替GB/T20657-2006 石油天然气工业套管、油管、钻杆和用作套管或油管的管线管性能公式及计算Petroleum and natural gas industries-Equations and calculations for the properties of casing, tubing, drill pipe and line pipe used as casing and tubing (ISO /TR 10400: 2007

2、,IDT) 百咄天燃气工业在岳菁、面菁、陆忏阳唱市董音或西哥拍音发音庄指认问式反叶草2012-06-01实施2011-12-30发布发布中华人民共和国国家质量监督检验检度总局中国国家标准化管理委员会dPTOB均sA-、“n106n、“，i?也电生活量数码防伪扫雪示在也跟士-中华人民共和I!iJ 国家标准石油天然气工业套管、油管、钻杆和用作套管或油管的管线管性能公式及计算GB/T 20657- 2011 /lS0/TR 10100: 2007 9峰中国标准出版社tH版发行北京市朝阳以和平El州街f12000013) 北京市内城X:.: ll nJ Jt街161，J.O()001:i)网址总编言:

3、(010)6口75323发行1心:(010) :i 17802:1 :i i卖存服务部:(010)68二2:1916中fiJ标准11:版杜朵I;1岛印;JI.CjJ刷仔地新华151，;ri j 开本880X1230 1/1 6 印张口j-:敖l1l2fj.: 2012年6Jj第.fJ.Z 2012 “1: (; J j衍.1欠CjJ;J t5号:155066 1 1190!) ;价158.00J L; 如有印装差错由本社发行中心调换版权专有侵权必究举报电话:(010)68510107GB/T 20657-2011 /ISO/TR 10400: 2007 目次前言v l 范围.2 一致性2.1

4、规范性引用文件2.2 计量单位23 规范性引用文件4 术语和定义.5 符号和缩略语56 管体三轴应力屈服设计四6.1 通则126. 2 假设条件和适用范围四6. 3 计算所需参数6.4 管体三轴应力屈服设计公式126. 5 管线管三轴应力屈服设计公式使用6. 6 计算示例7 管体延性断裂7.1 通则7.2 假设条件和适用范围7.3 计算所需参数7.4 封堵管端延性断裂设计公式187.5 轴向拉伸和外压作用下延性断裂设计公式修正四7.6 计算示例208 外压挤毁n8. 1 通则8. 2 假设条件和适用植围8. 3 计算所需参数228.4 管体挤毁压力设计公式228. 5 经验系数8. 6 挤毁压

5、力公式在管线管的应用8. 7 计算示例9 接头连接强度m9. 1 通则289.2 API套管接头拉伸连接强度设计公式289.3 API油管接头拉伸连接强度309.4 管线管连接强度10 接箍抗内压性能GB/T 20657一2011/ISO/TR10400:2007 ZMFKE罄带、10. 1 通则10.2 圆螺纹和偏梯形螺纹接箍内屈服压力3210.3 圆螺纹或偏梯形螺纹接箍的内压泄漏强度321 质量32 11. 1 通则-11. 2 名义质量11. 3 平端管质量11. 4 管端加工管子质量3311. 5 螺纹和接箍质量3311. 6 端部加厚和带螺纹的整体连接油管和直连型套管的质量3411.

6、 7 端部加厚质量3411. 8 接箍质量3511. 9 螺纹加工损失质量11. 10 端部加厚质量4112 伸长率uu 压扁试验u13. 1 套管和油管的压扁试验413.2 管线管压扁试验GM 静水压试验G14. 1 平端管子、直连型套管和整体接头油管的静水压试验4514. 2 带螺纹和接箍管子的静水压试验压力15 困螺纹套管和油管上扣扭矩4616 埋弧焊管线管导向弯曲试验u16. 1 通则4716.2 背景4917 API接箍和管体最小冲击试样规格确定17. 1 临界厚度4917.2 接箍半成品壁厚17.3 横向冲击试样壁厚5317.4 纵向冲击试样壁厚5417.5 API接箍最小试样尺寸

7、5617.6 管体冲击试样尺寸17.7 更大尺寸试样5717.8 参考信息57附录A(资料性附录)管体三轴屈服公式讨论四附录B(资料性附录)延性断裂公式的讨论66 附录c(资料性附录)内压破裂试验程序93附录D(资料性附录)破裂公式讨论95附录E(资料性附录)API挤毁公式发展讨论100附录F(资料性附录)挤毁强度可靠性研究发展110GB/T 20657-2011 /ISO/TR 10400: 2007 附录G(资料性附录)由外压挤毁试验数据计算抗挤毁强度设计值142附录H(资料性附录)根据产品数据确定抗挤毁强度145附录1(资料性附录)外压挤毁试验程序附录J(资料性附录)接头连接强度公式讨论

8、162附录K(资料性附录)国际单位制计算性能表格列表附录L(资料性附录)美国惯用单位制性能列表260阳山-GB/T 20657-20门/ISO/TR10400: 2007 前言本标准按照GB/T1. 1-2009给出的规则起草。本标准代替了GB/T20657-2006(石油天然气工业套管、油管、钻杆和管线管性能公式及计算。本标准与GB/T20657-2006相比，主要技术变化如下:一一修订了标准名称，明确了该标准适用于套管、油管和钻杆;一一增加了三轴应力屈服设计公式;一一增加了考虑缺欠尺寸的延性断裂强度公式;一一增加了冲击试样加工所需接箍或管体临界壁厚计算公式;一一附录中增加了抗挤毁强度延性断

9、裂公式的更新研究成果。本标准使用翻译法等同采用IS0/TR10400: 2007(石油天然气工业套管、油管、钻杆和用作套管或油管的管线管性能公式及计算。由于IS0/TR10400: 2007中部分公式的推导是在统计基础上由回归分析方法得到的，公式中的参数(包括有量纲参数及无量纲参数)在从英制向国际单位制转化过程中相对变化较大，从而导致原公式变形;而且，ISO/TR10400: 2007也采用英制单位，因此，本标准同IS0/TR 10400: 2007保持一致，此类公式也采用英制单位。为便于使用，本标准做了下列编辑性修改:a) 删去了国际标准表头中的数字序号;b) 删除国际标准的前言和通则。本标

10、准由中国石油天燃气集团公司提出。本标准由全国石油天然气标准化技术委员会(SAC/TC355)归口。本标准起草单位:中国石油集团石油管工程技术研究院。本标准主要起草人:申昭熙、王建军、林凯、徐婷、许晓峰。V -? GB/T 20657-2011/IS0/TR 10400:2007 石油天然气工业套管、油管、钻杆和用作套管或油管的管线管性能公式及计算1 范围本标准给出了各种管材性能必要的计算公式和模板，包括:一一管体性能，如轴向强度、内压抗力和外压挤抗f一一最小物理指标;一一上扣扭矩;-一产品试验压为二一与试验检j用标准相关的产品临界尺寸;一一一试验设备的临坪尺寸;试样IJj界尺苦。对管材性能计怔

11、公式，虹口1:(与ll:发展平IIN!JH何|天的大!11liTU盯料J本标准的公式可用于根据!S()ll%()轧APlSpL-C :l l 1. lS()门%1l也飞P1Spec 50, 1SO 3183或AP1 Spec 5L生产的管材，根据H-f本情出选用什适的公式。这比公式和I料:十足用于其他管材时应谨慎。制造过程中有冷bo工(如冷如IJC;)的产品也包捐在本tJ;iU范围内1札忡J刊巾打i二I巾扣的性白能立;讨i坪1公式1叫1.叫.J(问4限于这匕干竹忏ite忖川f悻信套管/八11鸣H管写戒与试验室使用井需对其热处理j过主程、矫直过F科科1甲+fi丰扣|川IffJl月恨民强度等I与3

12、最接1旺旺的)山江套管J订Ih飞I广2勺FJ川i叫J且性能计算时也应仇保3持同样的的阳喳剌，慎通过输入管材几何、生产LL:攻材料参敖.尔标准公飞ilji n: 11 lSO 119fiO或人P1Spec 5CT, 1SO 11961或fP1SRec 5D，1S31或APiSpec古L中音材j我剧性能。本标准公式计算结果不能理解为生产过程的保证。制:造厂根据包括产品尺寸和理化性能的生产规范要求可生产石油管材。本标准设计公式为用户了解悻材性能提供了一个参考数值，可用于进行井身设计或研究。本标准不是设计诫程，它只提供用于下井使用的管材性能计算的公式和供板。本标准不提供任何关于管材可能会遇到的载荷或者

13、可接受的设计必须的安全裕盘。用户确左合适的设计载荷和选择足够的安全系数以进行安全有效的设计。设计载荷和安全系数应基于历史经验、当地法规要求和特定井况选择确定。本标准中所有的公式和所列管材性能数据均假定处于良好环境，材料性能满足1SO11960或AP1Spec 5CT, lS0 11961或AP1Spec 5D , 1SO 3183或AP1Spec 5L要求。其他环境可能需要另外的分析，如附件D中所列的那样。本标准不包括管材接头密封强度和动载荷作用下的管材性能。本标准中所有的拉伸应力都是正值。2 一致性2.1 规范性引用文件为使本标准能在世界范围内使用，经仔细讨论后，在AP1、ASTM和ANS1

14、准备的相关文件相关要-GB/T 20657-2011 /ISO/TR 10400: 2007 求条款里，ISO/TC67决定在第3条款中所列的规范性引用文件和ISO/TC67或其他ISO技术委员会推荐的文件是可互换的。这些文件在后面以ISO参考书目形式列出，或在前面以“ISOXXX或APIXXX“形式列出。以这种方式列出的可替换的规范性引用文件的应用可能导致与前面ISO引用文献不同的技术结果。但是这两种结果都是可接受的，这些文件在应用中是可互换的。计量单位本标准中，所有数据都以国际单位制和美国惯用单位制同时给出。对某个特定订货条款，只需使用一种单位制，不必配合使用其他单位制。2.2 规范性引用

15、文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件.其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。GB/T 9253.2 套管、油管和管线管螺纹的加工、测量和检验规范GB/T 17745石油天然气工业套管和油管的维护与使用CGB/T 17745-1999 , ISO 10405: 3 1993 , IDT) 套管、油管和钻杆的使用性能公报(SY/T6417-2009 , API Bul 5C2:1999 , IDT) ISO 3183: 2007 石油天然气工业管线输送系统用钢管(Petroleumand natural gas i

16、ndustries Steel pipe for pipeline transportation systems) ISO 11960: 2004 石油天然气工业油气井套管或油管用铜管(Petroleumand natural gas indus tries-Steel pipes for use as casing or tubing for wells) 石油天然气工业钢钻杆CPetroleumand natural gas industries-Steel drill pipe) 石油天然气工业一套管和油管接头试验程序CPetroleumand natural gas industrie

17、s Procedures for testing casing and tubing connections) 硫化氢环境中金属材料硫化氢应力开裂和应力腐蚀开裂的试验室检测CLaboratory t巳stingof metals for resistance to sulfide stress cracking and stress corrsion crackings in SY/T 6417 ISO 11961 ISO 13679 ANSI-NACE TM0177 H2 S environments) 服役适用性评价推荐作法CRecommendedpractice for fitness-

18、for-service) 套管和油管的维护与使用推荐做法CRecommendedpractice for care and use of cas API RP 579 API RP 5C1 套管和油管接头试验程序推荐做法CRecommended practice on procedure for testing casing and tubing connections) API Spec 5B套管、油管和管线管螺纹的加工、测量和检验规范CSpecification for threading , gauging and thread inspection of casing , tubing

19、 ,and line pipe threads) API Spec 5CT 套管和油管规范CSpecificationfor casing and tubing) API Spec 5D 钻杆规范CSpecificationfor drill pipe) API Spec 5 L: 2004 管线管规范CSpecificationfor line pipe) 金属结构可接受裂纹评估方法指导CGuideto methods for accessing the acceptability of flaws in metallic structures) RU )c ubcd n 山RtI ,dPA

20、 mA g n BS 7910 术语和定义下列术语和定义适用于本文件。2 4 bhrr辅穆鹏也噩罩协FV4. 1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4. 7 4.8 4. 9 柯西应力Cauchy stress 真应力true stress 施加在物体表面的作用力与作用面积的比值。变异系数coefficient of variance GB/T 20657-2011 /ISO/TR 10400: 2007 表示随机变量分散性的元量纲参数，其值为标准差与平均值的比值。设计公式design equation 基于产品测量参数或名义值设计计算使用性能参数的公式。注:设计公式可定义为通过对极限状

21、态方程中变量采用合理的极值来得到期望性能的保守数值。适用统计方法时，设计公式对应于抗力可靠性分布曲线上预定的较低百分点。确定性方法deterministic 假定所有影响性能参数的变量都是确定可知的一种方法。注:管体性能一般是由多个控制参数确定的，确定性方法公式使用名义几何尺寸和材料性能参数以评估单个性能数值。对设计公式来说，这个值是最小期望值。延性断裂ductile rupture 管材由于内压和/或轴向拉伸载荷作用发生的塑性变形范围内的失效。4欧拉常数-自然对数的基底)Eulers constant 取2.718281 828 有效应力effective stress 本标准中为简化公式使

22、用的压力和轴向应力的复合应力。注:本标准中使用的有效应力并不是引人一个清晰的、有明确物理意义应力量值。有效应力不是一个独立变茧，由轴向应力、内压力、外压力和管材尺寸综合确定，在某些公式中提供了一个方便的上述参数的组合效应。有效应力有时候又称为鲁宾斯基(Lubinski)假想应力。工程应变engineering strain 变形的直线单元的尺寸伸长效应，定义为直线单元长度的变化与原始长度的比值。工程应力engineering stress 施加到物体表面的力与这块表面原始面积的比值。4. 10 破裂压力fracture pressure 由于缺欠扩展导致管材失效时的内压力。4. 11 检测门槛

23、值inspection threshold 由检测系统确定的可接受的类裂纹的最大尺寸。4. 12 J积分J-integral 近裂尖区域内应力-应变场的强度量值。3 -GB/T 20657-20门/ISO/TR10400 :2007 4. 13 代号1lable-1 管材订货时使用的规格或名义外径代号名称。4.14 代号2lable-2 管材订货时使用的单位长度质量或壁厚的代号名称。4.15 极限状态方程Iimit state equation 采用样品测量的几何和材料参数对该样品的失效抗力做出评估的方程。注:极限状态方程最大程度地描述r单个样品的性能，不考虑该样品实际存在的偏差。4. 16

24、对数应变logarithmic strain 变形的直线单元的反才伸长效应，定义为直线单元变形后的长度与原始长度的比值的自然对数。注:可以选择，对数院变也可用I加上工程应变取自然对数的方法得到。、“4. 17 单位质量mass 用于表征约定规恪的特材商而FE厚的代号。4. 18 营体屈服pipe body yieJd 管体的任一部位达到初始JH服的!但力状态。4.19 主应力principal st陀55剪切应)J为()的主平面上的同)L注:对任何一点的普通应力状态.在I气个剪切成力为的互相平直的平i间，化这三个平面上的正应力就是主应力。这三个应力中的最大信称为朵大t.r;力4.20 可靠性方

25、法probabitistic method 使用几何尺寸和材料性能分布数值来计算性能数值分布的方法。4.21 综合方法syntheS,!s metho 一种可靠性方法，使用几何尺寸相材料性能分布数值来描述管材性能的不确定性和可能数值的方法。注:这些分布与极限状态方程结合一起确运了ff能参数的绕汁分布。性能参数的分布与定义的较低的百分点结合确定了最终的设计公式。4.22 4.23 模板template 由方程、试验方法和检测数据组成的确定管材性能的方法指南。每英寸螺纹数TPI 每英寸的螺纹数。注:1牙每英寸=0.0394牙每毫米，1牙每毫米=25.4牙每英寸。4.24 4 真应力-应变曲线tru

26、e stress-strain curve 柯西应力(纵坐标)对数应变(横坐标)曲线。G/T 20657-2011 /ISO/TR 10400: 2007 4.25 屈服yield 永久性的、超出弹性的变形。4.26 屈服应力偏差yield stress bias 实际屈服应力对规定最小屈服强度的比值。5 符号和缩暗语A 手紧紧密距A API挤毁公式中的经验系数A川较弱的接头构件的临界截面面积、“ “ “ Agbtj 导向弯曲试验夹具临界尺寸，ISO3183或APISpec 5L中的)A“ Ajc t主箍榄;战面面积，Ajc=(W2-dj2)/4Ajp 管件大端最后一个完整虫草纹处横截西面积A

27、p 字，体横截面而积./1，:，(1) - cr)/ A川e营体横截面平均面积，.4flae =J1D州、2-(D，.21也川)句人以平方毫米平j英寸)表征的拉伸试样横截面面军1.某于名义外径葫名义试样宽度和Ax G a atm Bc Bf b Cc CiR C D Dac Dave Dbc Di 名义壁厚il-Jf剑的，圆挤到最近的lmm2(，1 in吵。取计算值归490mm2 (0.75 in2) rf1的较小值直连型外螺纹密封接触面切线处的最大外径1才极限状态公式，是指类型纹的最大实际深度;对设计公式.是可通过生产商检测系统的类裂纹最大部度与特定检测方法门槛值柑关的缺欠深度，如允许管体检

28、测系统忽略的类裂纹的最大深度示伊:5%讼欠门槛值检测12.7mm(O. 5 inl壁厚的管体时，a=O.35mrl以0.025inl 回归公式中的t!D比值的平均值API挤毁公式中的经垃系数特殊倒角端面最大直才宅电参见ISO11960或AP1Spec 5CT 戚布尔分布形状参数API挤毁公式中的经验系数表征模型不确定性的自由变量管体弯曲曲率，管材中心线弯曲半径的倒数管体名义外径加工后平均外径管体平均外径加工前平均外径直连型加厚端内螺纹平均内径，参见APISpec 5B / 5 -GB/T 20657-20门/ISO/TR10400 :2007 Dmax 管体最大外径Dmin 管体最小外径Dp

29、直连型外螺纹临界截面外径，Dp=Hx+一D4 大端直径，参见APlSpec 5B d 管体内径，d=D-2tdb 直连型内螺纹临界截面内径，db=Ix+2hx-+。diu 加厚端外螺纹内径，参见ISO11960或APlSpec 5CT dj 上扣后直连型接头名义内径dou 加厚端内径dwall 基于kwallt的内径，dwall= D-2kwall t d1 机紧后外螺纹端部接箍螺纹根部的直径E 弹性模量Ec 接箍中间螺纹中径Eec 接箍端部螺纹中径E, 密封面中径E。管子端部中径El 手紧面中径，参见APISpec 5B E7 中径，参见APlSpec 5B ec 壁厚不均度em 管端加工后

30、增重Fa 轴向载荷Ferr 有效轴向载荷Fc APl挤毁公式的历史经验常数FYAP1 APl公式中的轴向屈服载荷f 自由度=N，-lf(x) z的联合概率密度函数frn APl管线管螺纹根部切除高度，其值如下:每英寸27牙:0.030mm(O. 001 2 in); 每英寸18牙:0.046mm(0.0018 in); 每英寸14牙:0.061mm(O. 002 4 in); 每英寸11Y2牙:0.074mm(O. 002 9 in); 每英寸8牙:0.104mm(O. 004 1 in)。fu 典型拉伸试样的拉伸强度fuc 接箍的典型拉伸试样的拉伸强度fumn 规定最小拉伸强度fumnc 接

31、箍的规定最小拉伸强度fumnp 管体的规定最小拉伸强度fup 管体典型拉伸试样的拉伸强度fy 典型拉伸试样屈服强度主fyax 有轴向应力时的等效屈服强度fye 有轴向应力时的等效屈服应力f 规定最小屈服强度6 GB/T 20657一2011/ISO/TR10400: 2007 fymnc 接箍规定最小屈服强度jymnp 管体规定最小屈服强度fymx 规定最大屈服强度fyp 管体典型拉伸试样的屈服强度Gc API挤毁公式历史经验常数G。断裂极限状态下的影响系数G, 断裂极限状态FAD曲线影响系数G2 断裂极限状态FAD曲线影响系数G 断裂极限状态FAD曲线影响系数G 断裂极限状态FAD曲线影响系

32、数g API Spec 5B规定的不完整螺纹长度g(x) 极限状态方程H 圆辉、纹等效V型螺纹的螺纹高度，其值如下:每英寸27牙:0.815mm(O. 032 1 in); 每英寸18牙:1. 222 mm(O. 048 1 in); 每英寸14牙:1. 755 mm(O. 069 1 in); 每英寸11;1牙:1. 913 mm(O. 075 3 in); 每英寸10牙:2.1996 mm(O. 086 60 in); 每英寸8牙:2.7496 mm(O. 108 25 in)。Htdcs 折减因子，见表F.9Htult 折减因子Hx 直连型外螺纹最后一个完整螺纹最大底径h 偏梯形螺纹高度

33、:1. 575 mm(O. 062 in) hn 应力-应变曲线形状参数hs 圆螺纹牙型高度hx 直连型套管内螺纹最小牙型高度，其值如下:每英寸6牙:1. 52 mm(O. 060 in) 每英寸5牙:2.03mm(O. 080 in) I 管子横截面的惯性距:1=/64(D4-d4) 1 nvc 管子截面的平均惯性距:1=/64(Dave4一(D8ve- 2tcave)4) I I; 手紧位置偏梯形螺纹接箍端面到三角底部之间的距离:对4;1in规格为10.016 mm (0. 400 in);对5in到13% in规格为12.70mm (0.500 in);对大于13%in的规格为9.52m

34、m(O. 375 in) Ix 直连型内螺纹H平面最小顶径J 机紧后从管端到接箍中心线的距离，参见APISpec 5B 1,c 材料的断裂韧性11mat 材料在特定环境下的断裂韧性1p 管子横截面上极惯性距:11=/32(D4-d4) 1r 基于J积分的应力强度因子K 裂纹尖端应力强度因子Kmat 特定环境下的材料的断裂韧性K p 内压产生的应力与屈服强度之比，或;D/ (2fymnp t) K, 应力强度比7 -GB/T 20657-2011 /ISO/TR 10400: 2007 ISO 13679或APIRP 5C5中米塞斯(Mises)屈服准则计算用中间变茧断裂强度参数，对调质钢(马氏

35、体组织)或13Cr钢，其值为1.0，对轧制和正火钢，其值为2.0，这是根据不同的测试得到的;对于没有测定过的材料，其值默认为2.0。特定材料的乱的值可以通过测试得到ISO 13679或APIRP 5C5中米塞斯(Mises)屈服准则计算用中间变量ISO 13679或APIRP 5C5中米塞斯(Mises)屈服准则计算用中间变量弹性挤毁公式中用到的常数基于管子变形和材料变形强化的校正参数，其值可由下式得到:0/2)川+(1/ 走A走aHLC1盯走ktRzk13) ,+1 弹性挤毁的偏心参数弹性挤毁公式的降级国子伸长率常数，国际单位制944，美国惯用单位制为025000极限弹性挤毁的校正参数，1.

36、089 确定横向冲击试样最小壁厚的参数:对全尺寸i式样为1.00 对3/4尺寸试样为O.7月对半尺寸试样Jl. :J 长度转换参数，目prJ;f于飞机制托出为.001，夫凶.tUt川机f:，rHIJ沟lL2 质量校正参数，对眼制为1.000，对台Crt斗氏体钢沟(1.)川应jJ转换参数，问问;怡(亿制为1.1 X , 10- 4 lV!P:1 1，美国何11J 1(1. f; li为8.12X107 psi 1 ISO 13679或APIRP 5C5中代去:长塞斯(1i(s)屈服准则的内压参数ISO 13679或APIRP ，“C5中f去米塞斯(1ises)屈服iLDllJ (I外压参数表示管

37、壁厚度名义公差的参数，例如1(，扁差)一12.;:;飞。川IJ1:二(.875单位氏度质量转换参数.国际平作制为0.01(;61，.:11;1惯HJ;(1, t主制为10.叫屈服挤毁的偏心.SJT 屈服挤毁公式的阵级国于极限屈服挤毁的校正参数，0.9911 长度从最后一扣全顶螺纹到管端的最小长度，参见APISpeC :JJ:) 包括加工端的管子长度有效螺纹长度，其值为L;-M，参见APISpec 5B 从管端到过渡带开始处的距离.t:见1凹)119或APISpec 5CT 外螺纹加厚长度，参见ISO11960或APISpec 5CT 标准管子长度载荷比从管端到手紧平面的长度，参见APISpec

38、 5B 完整螺纹长度，参见APISpec 5B 定义为直连型接头名义外径;管线管、圆虫草、纹套管和油管为从接箍端面到手紧面的长度，参见APISpec 5B 弯矩接箍质量偏梯形螺纹套管的接箍质量因特殊倒角减少的接箍质量k, 走edes kel k, ub 走tCRS Her -33pdu kmnH严吼叫khLKLK凡走ktRhKFL8 L , Lef L ,t Leu L旧L L, L1 L7 M m , m ,B mcrsb Mb 、4W矗川剧精抛洒疆蝠顶帽沪川、GB/T 20657-2011/ISO/TR 10400 :2007 mcsh 有特殊倒角的接箍质量/nlU 内螺纹加厚过渡带长度，

39、参见ISO11960或APISpec 5CT 叽xu外加厚质量ml，川内/外加厚质量171irt 整体接头油管因端部加工减少的质量m川内加厚质量rniu 外螺纹加厚过渡带长度，参见ISO11960或APISpec 5CT mprt 外螺纹因加工减少的质量Inxhu 直连型内螺纹加厚质量1叩u直连型外螺纹加厚质量mXrl 直连型端部因加工减少的质量m“ 螺纹因加工以少的质:2mu 模型不确定度N 上扣倔纹数过l户N、叫JL接3施虚长皮N凡i试式验吹敖71 用于拟合单制1i :r:frll (1) lr 1:,1) J 10:011我的儿t:=“H 但他拍挝(I;t!. R. 2. j. 3) O

40、x 直j韭型内螺纹1中JJi主HtillJJt址的最小直径ov 椭圆度Pj 接头连接强度户蜡:距，对8牙/inf碗1照纹套管千fl;III:1皆为3.1 l mm(O. 12S ir仆，对10牙1m困螺纹油管为2.540 mm(O. 1(1 11 ).对偏梯H;9!旦拭套i1:!j 5.080 11l川(11.( I in) c CI 户dt. Pd., des ( 户e凹e de e ult E Pht 1 iF d iR iRn iYc 户iYLciYLo 。挤放压力带内压时的挤出)!飞Jj设计拇毁压力由于内F巨作用对设计挤毁压力的修止压力由于轴向用力和内压作用对设计挤毁压力的修正压力弹性

41、日毁弹性挤阻力偏差设计弹性挤毁压力极限弹性挤毁压力弹性挤毁压力静水压试验压力内压破裂内压泄漏内压封堵管端延性断裂内压由于轴向载荷和外压作用R修正值薄壁管屈服内压接箍屈服内压封堵管端厚壁管屈服内压管端开口厚壁管屈服内压外压9 E 、GB/T 20657-2011/ISO/TR 10400 :2007 户。山极限失稳挤毁压力如塑性失稳、压力PPav 平均塑性挤毁压力扣过渡挤毁压力Pult 极限挤毁压力py 屈服挤毁yc 屈服挤毁压力偏差户ydes 设计屈服挤毁户yM全壁米塞斯(Mises)屈服压力偏差Yp 屈服强度挤毁压力y t!iJ斯卡特雷斯卡(Tresca)屈服挤毁外压y ult 极限屈服挤毁

42、户yvme 米塞斯(Mises)屈服挤毁压力Q 接箍锺孔直径，参见AP1Spec 5B r 极坐标，(d/2)r(D/2) rs 残余应力(管内壁负值为压缩)S 压板之间的距离Sp 回归方程的估计标准差Sm 圆螺纹齿底倒角高度，10牙每英寸为0.36mm(O. 014 in)，8牙每英寸为0.43mm (0.017in) St/D 回归时用到的t/D的标准差T 扭矩Td 基于直径的锥度。对圆螺纹套管和油管为0.0625，对外径小于16in偏梯形螺纹套管为0.0625，对外径大于等于16in偏梯形螺纹套管为0.0833。管体名义壁厚tave 不考虑管壁上的类裂纹缺欠时的实际平均壁厚lcave 实

43、际管子平均壁厚tcmax 最大管子壁厚tcmin 最小管子壁厚tmax 不考虑管壁上的类裂纹缺欠时的实际最大壁厚tmin 不考虑管壁上的类裂纹缺欠时的实际最小壁厚tp 置信度为户(即不包括在内的数量比例不超过p)时的容许区间W 接箍外径，参见IS011960或AP1Spec 5CT Up 置信度为时的分位点Uj-6 分位数，即包含1-Bp部分的标准正态分布的平均值偏差WL 长为L的管子的计算质量Wij 单位长度上的加厚和螺纹的质量Wpe 单位长度上平端质量Wtc 单位长度上螺纹和接箍的质量Wu 单位长度上加厚质量工随机变量矢量Zp t/D变化的平均校正参数10 GB/T 20657-2011 /ISO/TR 10400: 2007 A 直连型完整外螺纹长度上的锥度变化，每英寸6牙时为6.43mm(O. 253 in).每英寸5牙时为5.79mm(O. 228 in) 灵敏系数卢一阶可靠度指数 直连型平面H与平面J之间的锥度增加:每英寸6牙的为0.89mm(O. 035 in) 每英寸5牙的为0.81mm(O. 032 in) ? 直连型最大密封过盈量的一半，=(Ax-Ox)/2Ee吨工程应变民150.8 mm(2 in)标距长度最小伸长率，小于10%的圆整到0.5%.10%及更大值的圆整到1%In 对数应变Eymn 规定最小屈服强度对应的应变 平均值ec 壁厚不均度均值