GB Z 6113.3-2006 无线电骚扰和抗扰度测量设备和测量方法规范 第3部分 无线电骚扰和抗扰度测量技术报告.pdf

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1、ICS 33. 100 L 06 中华人民共和国国家标准化指导性技术文件GB;Z 6113.3-2006;CISPR 16-3 :2003 无线电骚扰和抗扰度测量设备和测量方法规范第3部分:无线电骚扰和抗扰度测量技术报告Specification for radio disturbance and immunity measuring apparatus and methods-Part 3: CISPR technical report CCISPR16-3 :2003 ,IDT) 2006-07-13发布中华人民共和国国家质量监督检验检度总局中国国家标准化管理委员会发布G/Z 6113.3

2、-2006/CISPR 16-3: 2003 目次前言. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .皿引言I . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . v l 范围. 2 规范性引用文件. 术语和定义. 3 4 技术报告I . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4. 1 使用CISPR设备进行的测量与使用不同于CISPR特性的设备进行削量的相关性4. 1. 1 概述4. 1. 2 干扰测量仪器的关键参数. . . . . . . . . . . . . .

3、 . . . . . . . 1. . . . . . . . . 3 4. 1. 3 脉冲干扰一一相关系数4. 1. 4 随机骚扰. 4. 1. 5 r. m. s.检波器-4. 1. 6 讨论4. 1. 7 典型噪声源. . . I . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6 4. 1. 8 结论4.2 干扰模拟器. 4. 2. 1 概述-4.2.2 干扰信号的类型4. 2. 3 模拟宽带干扰的电路. . . . . . . . . . . . .,. . 8 4. 3 开阔试验场与泪响室限值间的相互关系4. 3. 1 4.3.2 4.3.3 4.3.4 n

4、UAUAHV 咱E44E丰嘈EEA性关口HH牛，!的同.场验试值阔限开的与法室室述响响概棍混确定?昆响室限值的方法.4. 3.5 公式的推导. 4.4 长披(LW)、中披(MW)和短波(SW)披段的调幅广播发射机在电话用户线里感应的非对称骚扰源的分类和特性. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13 4. 4. 1 引言134.4.2 试验特性1. . . . . . . . . . . . . . . . . . 14 4. 4. 3 预测模型和分类4.4.4 抗扰度试验骚扰源的特性.I . . . . . . .

5、23 28 4.4.5 附录4.4-A附录4.4-B参考文献附录4.4-C场强分布. 感应的非对称开路电压分布输出电压的分布一些数学关系式 32 34 附录4.4-D4.5 30 MHz以上垂直方向上辐射的可预测性. 35 4. 5. 1 范围. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36 37 I GBjZ 6113.3-2006/CISPR 16-3 :2003 4. 5. 2 4. 5. 3 4. 5. 4 4.5. 5 4.5. 6 4. 6 4. 6. 1 引盲. . . . . . . . . . . . . . . . . . . ., . 37

6、 垂直面场方向性的计算方法.仰角辐射预测的局限性. 真实地面与理想导体上方的场的差异. . . . . . . . . . . . . . . . . .,. 46 不确定皮f(i.围.1. . . . . . . . . . . 48 结论. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ., . 49 参考立献，. . . . . . . . .,. . . . . . . . . . ., 86 范围，. . . . . . . o. . . . . . . 87 4. 6. 2 引言粤.88 4. 6.

7、3 垂直极面方向性固的计算方法. I . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 88 4. 6. 4 掘模型. . . . . . . . . . . . . . . 1. . . . . . . . . . . 89 4. 6. 5 地面的电特性参数.，. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 90 4. 6. 6 垂直方向上辐射的预测. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 90 4. 6. 7 结论4. 6. 8 参考文献5 背景与历史

8、. . . . . . . . . . . . . . . . . 155 5.1 CISPR的历史1555. 1. 1 早期1934-1984 155 5. l. 2 CISPR各分会. . . . . 156 5. 1. 3 计算机与信息时代1984-2005 . . . . . . . . . . . . . . . 156 5. 1. 4 CISPR杰出人士5. 2 历史背景:在VHF范围内，由家用电器和类似用途电器所产生的干扰功率的测量方法1575.2. 1 历史点滴5. 2. 2 测量方法的发展. . . . . 158 E GB;Z 6113. 3-2006;CISPR 16-3

9、: 2003 前言GBIZ 6113. 3(E町.EL).这是通常的情况。公式4.4. 3-2中给出的近似式是正确的。因此，可以得出这样的结论:在本模型中，对Emin的值作出规定是很重要的。E，川E作作.为一个例子，表4.4. 3-1按慨率值给出了相应的EL值，其中Emax=60V/m，这正是在MW频段中的有害辐射限值;而Etnin= 0.01 V /m( =80 dBCV/m)是广播发射机的服务区内的最小场强值的数量级。注意慨率由几乎完全由Emin决定。囊4.4.3-1场强分类举倒。nr nL 、一=I，血，飞、四Tlu R hwd町内问H【时-w一E-nu A川whu-P-户rE，。二Ed

10、(%)(260) 100 1 550 000 10-1 49 193 10- 11 556 10-3 4 919 500 kW.与ELF-cj距离上远选择场强作各所处的距所选容易回4.4.3.2 非对称电感应开路共模电如果ftCG)表示因子G且关系式Uh=Go Ho成10叫495 1 556 要根据场于产生的场强而分类界限可间的距离射机将有式4.4. 3-1适用比例常数k，国凡的例子，假定发射机功率p=内，因此在这些选择是由辐射设估场强的概率要给定限值UL的概率。化到场强的分布函数，井为:(4.4.3-3 ) 式中:G! ,G2 ，矶和U2适合选作边界(见附录王-4-B)。在这个公式中需要两个

11、分布函数的积，即联合分布，因为概率prUb注Ud必细同时满足一定的场强值Ho(=Uhl马)和一定的民值。在式4.4. 3-3 中，因子l/Goil草于fCHo)变换为!CUh/Ghh注意式4.11. 3-3不是发射机到现票点之间距离的显函数，因为实际上RSA边界是由场强值决定的。关于式4.4.3-1也可作类似的解释，这里类切的结论都是可以接受的。再次考虑1.4. 3. 1条中提出的环形区域，表4.4.3-2给出了Ub(即UL值对应于被选择的概率值rU占UL)的分类举例。所用的关系式都能在附录4.4-B中找到。如同4.4.3.1条一样，假设规定?室外场强的最大值EmaUL10-2 45.8 26

12、.5 10.9 54.5 -3.5 UL(dBV) 96 106 116 125 10 10-4 4.4.4 抗扰度试在4.4.2条和抗，该试验是使连开路电压Uh先前几节导出的模座数，此处UL可以抗。接下来，将在4.本条仅给出了获4. 4. 4. 1 插座电压分在附录4.4击和4.a) 确定要研究的性。先要应用区的电话插可能选定内阻密度以Ho)，此时(此外，首先考虑磁场场强度和电场强度成正b) 确定描述插座密度的联合概勒明UHoJ但J;!1f5f ( G 0) ，式中Ho为场强幅值，为用户的天线因子。利用关系式Uh=HCJ飞豁口:辑:比结果转变成联合概率密度函数f(叭，Go)。c) 计算概率r

13、Uh二三Ud。如果相应地区的电话插座总数为NT，边界条件为NoCUh注UL)=NT (或=0)且rUh二三Ud=l或扩Uh二三Ud=O，则插座数No(UhUL)等于NT prUh二三Ud。产品委员会(即制订产品类标准的技术委员会可选择得出UL的No(Uh二三UL)值，从而选择抗扰度试验中的骚扰糠的开路电压。假设场强与电话插座到发射机之间的距离成反比，并假设发射机周围的电话插座密度为常数，则在率定磁棋确么总来那的mE座HUU骤插由如步话班制电小比撒最远乱者附录4.4-C中所阐述的场强分布(Ho)可以写成下式:23 G/Z 6113. 3-2006jCISPR 16-3: 2003 2艺川PJFn

14、CHo) = _izL: 工之旦旦( 4. 4. 4-1 ) H 式中:J是插座啻度，kj是第j个发射机的比例常数，N为所研究的发射机总数。如果所有的发射机周围的插座密度都相同，并且如果所有的发射机都具有相同的比例常数k，那么，CHo只是全部发射机功率的总和与比例常数的乘积。当考虑电场强度Eo=Ck!P)/r时，分布n(Eo)为N 2jk7PJ一C，n(Eo) = _1王:=否立(4.4.4-2) 这样，Ce=CH Z。在附录4.4-A和4.4-B中解释了当应用室内场强Hj或Ei时，各种关系式的变化情况。一般发射机周围的插座密度是不均匀的。在此情况下，为了导出n(H.)，一种可能的方法是确定频

15、度直方图N(月，.Hu)，这样可由n(Ho)=.N(Ho,.Ho)1 .Ho近似得到n(日。)。实际上，电场强度的值几乎全都考虑到了，因此，可以首先确定nCEo)，然后假设在远场条件下，确定时Ho)0在困4.4.4-1中站出一个N(Eo，.6.Eo)的例子，不同的阴影区是由发射机的不同和发射机周围插座密度的不均匀造成的。各种发射机场强的叠加导致图4.4.4-1所示的方法的缺陷和式4.4. 4-1、式4.4. 4-2所示模型的缺陷。尤其是在低场强地区。其结果是若不对广播发射频率加以区别，就会造成这些地区中相同的插座不止一次被计及。4.4.2.4条中阐明了没有实际观察到频率的相关性，因此不可能对频

16、率加以区别，这导致了在较低场强国的情况下，过高估计了6.NCEo，6.Eo)QN O o 2 4 6 8 10 E/CVjm) 不同的阴影区大致表示出不同的发射机的分布和指座密度不均匀的情况。此图例中场强步长t;E，】=1v;口1.图4.4. 1 频度直方固ANCE.，AEo)举例于是可能采用的种方法是确定各个地区内经受最大场强的插座分布nm(Eo)，最大场强是自在那个地区(和其近邻地区)内的N个发射机产生的。图4.4. 4-2给出了这种分布的一个例子。该分布是对德国的某一个地区面积2.5X 105 km2，插座42X 106个)以1km乘以1km的方格在整个地区内的每个节点上计算最大场强值而

17、得到的。它由各个频率植围内的总有效辐射功率为12.2MW的79个现有广播发射机中的一个产生的。场强的分辨率即.Eo取O.1 dB(V 1m) 0假设在整个地区内密度为常数C42XI06j2.5XI05=168km-勺。在进行计算时，可以发现，当考虑的发射机达到一定数量(在本例中为50台，总功率为7.5MW)之后，n，(Eo)就不会变化很大了。GB/Z 6113.3-2006/CISPR 16-3: 2003 lE9 lE5 lE4 lE7 lE6 lE8 吕ENsh10 。.11 最大E，/(V/m)0.01 1E3 己选择的Emin要使得对mCEa)和CEo)的场强积分都会得到那个地区的插座

18、总数。图4.4. 4-2 经受到由各个地区(或其近邻)内给定数量的发射机产生的最大场强Eo的插座分布nm(Eo)的例子图4.4. 4-2中的实线代表时Eo)=-CE/町，CE的取值使Eo=lV/m时，n(Eo)=叽11CEo ) ，这个值稍小于由式4.4. 4-2计算得到的CE这是因为当发射机数量增加时，n, ( Eo)似乎达到了饱和造成的。当对该分布在各个地区的全体进行积分时，总插座数NT应服从下式:在nCE.=lV/m) =n. CEo=l V/m)时，实线代表了MEo=-CEo/131的情况。E ixCEI111 n(Eo)dEo =一ui一一一一i-E O2i ELn ELax j 当

19、使用式4.4.4-2时，应采用式4.4. 4-3的右边部分。式4.4. 4-3表明，对于给定或约定的最大场强Emax当CE给定时，采用Emin;或者当Emin给定时，采用CE。当假设nmCEo=lV/m)=CE_ /o =CE_ =5. 4X 105 C /m2)时，用前一种方法可计算得到Emin=O.08 V/m，正如图4.4. 4-2中所示的那样。本条结论可从NO(Uh二三UL)的几个实例中得到，N。为当感应开路电压Uh注UL时在各个地区的插座数。这里，可以认为UL是抗扰度试验中的开路电压。这些实例取自德国的一些地区。在附录4.4-B和4.4-C中可以找到计算NoCUh注UL)所用的关系式

20、。表4.4.4-1汇总了这些计算中所用到的各种参数值。(4.4.4-3) NT = 在固4.4.4-3和图4.4.4-4种提供的数字实例中所用参数的汇总图4.4.4-3 4.4.4-4a 4.4.4-4b 曲线1 3 4 2 3 4 因子LLo Lo Lo Lo Li * Lo Li * 建筑材料砖/木砖/木砖/*砖/木砖/木混凝土混凝土ML/dBm -5.7 -5.7 一5.7 -5.7 -4.2 -25.0 -5.6 SL/dB 10. 6 10. 6 10. 6 10.6 11.2 10. 9 10.5 Lu/dBm 18.0 十18.0 18.0 19.0 3.0 27.0 Lu/m

21、7.9 十7.9 7.9 8. 9 1. 4 22.4 25 表4.4. 4-1 GBjZ 6113.3-2006jCISPR 163:2003 表4.44斗(结)国4.4.4-3 4. 4. 4-4a 4. 4. 4-4b I.;/dBm - .35.0 -C-.:J -35.0 一35.040.0 55. 0 31. 0 ;1m 。.02命乒Jfr437iZE A 42叫在远远击运吗242 42 CFtv/(vzfm2) 5.4XJO CrJ(Vlm2 ) E口，l(Vim) 10.0 3.0 10. 0 3. 0 飞过3儿3. 0 丘，吓.，/(V/m)|飞一飞l2.4 Ernin/ C

22、V !m) 0.08 民08暂且。.08Ei. (f1in/( V/m) Un , iV 79 ，Lu为数据Lo( 去L叮h。lE-3 0.01 0.1 1 1Q 100 ULlV 固4.4.4-3具有感应非对称开路电压UL【JhUrnax= 79 V 的插座盘空盘举例(见表4.4. 4-1) ，插座J总数NT=42x106 为了建立抗扰度试验的规施，需要关注高端的UL值。因此，国4.4. 4-3中给出的结果被面成图4. 4-. 4-4a中曲曲结2。固4.4.缸中的曲线工结出了如图4.4.4-3中相同情况下肚N(Uhh)，但忽略了因子L分布的截断影响。在这种情况下，Um;ax为无限大，这是担不

23、现实的。图4.4. 4-4且中的曲线3GB/Z 6113.3-2006/CISPR 16-3 :2003 说明了当Emax从10V/m减小到3V/m时，曲线2表示的结果如何被修改了。此时Umx=24Vo最后，图4.4. 4-4a中的曲线4说明了当Emin从0.08V/m减小到0.008V/m时，曲线2表示的结果如何被修改了。后一条曲线清楚说明了在该地区最小场强的重要性。从图4.4. 4-4b可以观察到建筑材料(砖/木或混凝土)的影响和系数L(Lo或Li)的选择对结果的影响。该图中的曲线1与图4.4.4-4a中的曲线3等同，因向样与砖/木建筑物的数据L。有关。当用数据Li时，必须考虑建筑物的影响

24、，因为没有直接的模型可用来预测室内场强的分布。这样，可以求出由曲线2表示的结果。至于曲线1，虽然最大的室外场强Em阻=3V/m，但由于建筑物影响使最大室内场强E川盹=E町m阳1EI.m叩a阻x=9.5V/m，因此增大了室外场强。104 103 F、只:s 走102 101 1 曲线2:截断因子曲线3.截断因子Lo曲线4.截断因子Lo，圈4.4. 4-4 用到的各种参数Abj为负值是不切实际的，筑物内的地板上测量的，而室外场场强数据。人们可能会在建筑物影减少至EmaxLu=8.9 X 3 =27 V o 10-2 NT 的百分比1 I阳、叹附I 10-4 10 100 度=168 km-z 现负

25、df主要是因为室内场强是在建.5 m处测量AO此外，二次辐射也影响实际的才在那种情况下，Eilmax和Umax由85V 假设所有的4200万个插座都位于钢筋海泥土的建筑物中，由图4.4. 4-4b中的曲线1表示的结果被修改成曲线3所表示的结果。如果使用数据Li那么要采用曲线4。实际上，插座是分布在砖/木和钢筋棍凝土建筑物中。因此所计算的给定类型的建筑物中插座的总数NT，对这两种类型的建筑物来说，都必须增大。注1:图4.4.4-4中给出的插座数NoCUh:;:;UL)的数值可能相当大，但相对数非常低。这就强调了所应用的各种分布的尾部重要性和应用截断的重要性。此外，若不使用在附录中给出的那些分析表

26、达式，则需要进行全数值计算(例如，以nmCEo)作起点)，需要注意的是数字计算的准确性应足够高。非常低的相对数值No(Uh;江UL)/NT的值，构成所需要的准确性。相对数等同于prUh二三Ud百分数。27 GB/Z 6113.3一2006/CISPR 16-3: 2003 i宝:趴在所有的计算中，对于整个相关地区来说，插座密度被认为是常数。当考虑与位置相关的值时，计算结果的准确性可以提高。例如，计算导出的11m(E ) ，见图4.4.4-20注3，注意图4.4. 4-4h中的曲线2和曲线4是基于数据Li和A。如4.4. 2中叙述的，在建筑物内部满足远场条件是不大可能的。具体地讲，Li不能由Gi

27、导出。此外A由磁场强度数据确定，对子电场强度A不必相同。在计算得出曲线2和曲线4时，默许假设了Li=Gi!Zo (Z =377 !l)，但是，在正确使用在Gi和Ab的条件下，将可求出问(U二三UL)的相同曲线，但要引用表4.4. 4-1中的第15、16行数据，磁场值为I-Imox= Emax! Zo等，用CH=CE!Z替代CE(见附录4.小A巾的4.4-A3条)。4.4.4.2 骚扰源参数的综述假设传导抗扰皮i式验中的骚扰拥可以用开路电压和i内阻扰充分描述，下列参数十分重要。内阻抗内阻抗可以规定为一个纯电阻值，其大小可以依据4.4.2.3条中给出的等效非对称阻抗凡的结果来选择。这种选择依颇于与

28、所考虑的用于必须避免干扰的场合的非对称骚扰拥有关的基准。常用的值为R，= 150 f.)，l9J叫LItz，这与4.4.2.3条中凡的结果不矛盾。为了挺得足够大的感应信号/环境噪声比，感应的非对称电压不是在任意位置进行测量的。仅有的Uh数据不能使用，而必须采用4.4. 4. 1条中钮述的方法u由该方法(在附录4.4-B和4.4-C中有更详细钮述)可以得出这样的结论t以下参数都必须考虑(也见表4.4.4-1)。的NT:所带虑的某地区(国家)插座总数。NT是全体插座总数或是某一类型建筑物(砖/木或钢筋混凝土)的插座总数。b) MG或MJ.:因子G或L的平均值，单位是dBDm或clBm，见表4.4.

29、 2-2 ,4. 4. 2-3。如果应用参数G，和L，必须知道以下的建筑物影响参数:(见表4.4.2-1，4.4.2-4)MA建筑物影响Ab的平均值，单位dB;S :Ab的标准差，单位clB;ALu:建筑物影响的最大值;AL1:建筑物影响的最小值。c) Sg或SL:与MG和ML有关的标准差(clB0 d) Gu ，GJ.:因子G的上限和下限;Lu ,LL :系数L的上限和下限。E时)H凡n阳t在考虑到辐射危害之后才能选择这个值c但是，特别在大规模生产的设备情况下，应作以下考虑。最大的场强X(A/m或V/m)应如此选择(或约定):当场强等于或小于X(A/m或V/m)时，所有的设备都有很高的概率达

30、到电磁兼容性。而当场强大于X(A/m或V/m)和(同时发生抱怨时，则约定必须采取专门的EMC强化措施。f) Hrnin或Ernin:确定发射机区域外边界的最小场强(见4.4. 4. 1)。此值只有当场强分布n(H)或n(E)未知时，才必须选择。如果该分布是已知的，则Hrnin或Emin可由式(4.4.4-3)计算得到。g) n(H)或n(E):在4.4. 4. 1条和附录4.4-A中讨论的场强分布。4.4.5 参考文献28 1 J Determining EMI in microelectronics-A revi巳wof the past decade , J. J. Whalen , Pr

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38、 and countermeasures on metallic lines for ISDN, M. Hattori and T. Ideguchi , IECEE tra口s.on Communications , Vol. E75-B, No1 ,Jan 1992. 附录4.4-A场强分布本附录考虑在围绕发射机的环形区域CRSA)内，室外磁场强度Ho等于或大于给定场强Hr.的概率rH。二三Hdo选择磁场强度是因为在4.4.2条中提供的试验数据基于磁场强度测量。在此附录末尾的表达式中给出了基于室外电场强度Eo的公式，条件是假设蹒足远场条件。4. 4-A. 1 室外磁场H。表达式引4.4.2

39、条中始出的结果，假设Ho可以表示为Ho丘，(r注Rmin)( 4.4-Al ) rLo 式中:k为常数，r是观察点到发射机之间的距离，为发射机功率，Z。为自由空间披阻扰。需要满足条件r二三R，巾，是为了指出接近发射机时，即在近场区，式4.4-A1不适用。应用式4.4-A1，可得r1_ 1 prHo注Hr.= pr ;关瓦(=prCr Rr. , CRL R mx ) C 4. 4-A2 ) 式中，RL= (k/ P)/(HLZO)。后面的概率等于由RL和Rruin所确定的环形区域，几图4.4-Al，并归一化到总的环形区域上，即由Rrnin和Rmax确定的环形区域。必须对有限的外边界Rmo.x作

40、出说明，因为无限扩大围绕发射机的区域就将产生一个场强为零的元限大的区域，也就意味着在RRmin的条件下，对GB/Z 6113.3-2006/CISPR 16-3: 2003 于所有的HL值，概率prH。注Hd趋近于霉。现在概率可以写成:或写成:这就意味着扩果HL不再是距离r必芳:知道附录4.因此，分布函数jn( 常数CH可以正式写d不再是曲数。所以附录4.定义，j - . . . . ., 8 . . . . . . . . ,. , , , , ;. ,. : . . . . . . . . . a . . 5 4 3 2 1 A 1JI 170.0 160.0 100.0 90.0 0 8

41、0.0 一一一一垂直方向的电场Ez.水平方向的电场Ex圈4.5-10Cb)由尺寸为0.05m X O. 05 m，中心高度为1m，偶极短为1A.旷的电小嚣直环(水平磁偶极子)在特性参数为6r= 15，口7.5ms/m的地面上方辐射的频率为330MHz的水平极化场分量Ex和垂直极化场分噩Ez的高度扫描分布圈，在豆子X平面内的水平距离为10m、30m和300m (引自参考文献(10】)70 GBjZ 6113.3-2006jCISPR 16-3 :2003 Z 极丽扫描路径川-My 旷一-一扫描半径为10m时的Ev-F.扫描半径为30m时的Ev.扫描半径为300m时的Ey圈4.5-11(a) 由尺

42、寸为0.05mXO. 05 m，中心高度为1m，偶扭扭为1A. m2的电小水平环(垂直磁偶板子在特性参数为8r=15，tr=7.5mS/m的地面上方辐射的频率为130MHz的水平极化电场的垂直椒面方向性圈，在z.x平面内的扫描半径为10m,30 m和300m (引自参考文献10) 71 GB;Z 6113.3-2006/CISPR 16-3 :2003 曲悔扫描距离=日5 4 3 2 1 。80.0 90.0 100.0 300 m 110.0 120.0 电场场强!dB(V!m)频率=330MHz 高度扫描路径130.0 Z d 30 m 140.0 -水平环Y 地面10 m 150.0 1

43、60.0 170.0 圈4.5-11(b) 囱尺寸为O.05 m X O. 05 m，中心高度为1m，偶极矩为1A m2的电小水平环垂直磁偶极子)在特性参数为8.= 15，=4.5 mS/m的地面上方辐射的频率为330MHz的水平极化电场的高度扫描分布圈，在z.x平面内的扫描半径为10m、30m和300m 引自参考文献(1口】)72 G:B/Z 6113. 3-2006/CISPR 16-3: 2003. 90 极商扫描路径z X 水平环/ 地面o 95.0 105.0 115.0 125.0 135.0 145.0 155.0 165.0 175.0 185.0 一扫描半径为10m时的E_.

44、 -.扫描半径为30m时的E，.扫描半径为300m时的鸟，电场场强/dBCV!m)频率=1000MHz Y 图4.5-12(a)由尺寸为O.02 m X O. 02 m，中心高度为1m，ilJi极组为1A时的电小水平环(垂直磁偶极子在特性参数为Br= 15. 0 =35 mS/m的地面上方辐射的频率为1000 MHz的水平极化电场的垂直撞面方向性圈，在z.x平面内的扫描半径为10m、30m和300m 引自参考文献(10) 73 G/Z 6113.3-2006/CISPR 16-3:2003 A 陆扫描距离=6 5 4 自&旦遇毯盘国3 ，单.蜡川.2 1 。120.0 130.0 z d 水平环r 10 m 180.0 190.0 频率=1000MHz 固4.5-12(的由尺寸为O.02 m x O. 02 m，中心高度为1m，偶幢矩为lA.旷的电小水平环(垂直磁偶极子在特性参数为8r=15，0=35mS/m的地面上方辐射的频率为1000 MHz的水平极化电榻的高度扫描分布固，在豆子X平面内的水平距离为10m,30 m和300m (事l自参考文献10) 74 GB/Z 6113.3-2006/CISPR 16-3: 2003 6 5 4 品3惯2 1 扫描阪离=。120.0 130.0 140.0 高度扫描路径电场场强/dB(