DL T 940-2005 火力发电厂蒸汽管道寿命评估技术导则.pdf

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1、ICS 27.100 F23 备案号：15339-2005中华人民共和国电力行业标准DL/T 940 - 2005 火力发电厂蒸汽管道寿命评估技术导则The technical guide for the life assessment of steam pipe in fossil fuel power plant 2005-02-14发布2005-001实施中华人民共和国国家发展和改革委员会060509000022 DL IT 940 - 2005 目次前言.II 1 范围. 2 规范性引用文件.1 3 管道寿命评估和强度校核的条件1 4 管道寿命评估.25 寿命评估技术方法.4 6寿命评

2、估报告.7 附录AC资料性附录）(9 12) Cr-lMo钢的k、m值和L-M参数曲线8附录BC资料性附录）评估管道蠕变寿命的法., . 10 附录c（资料性附录）常用蒸汽管道钢的低周疲劳性能参数12 附录D（资料性附录）主蒸汽管道寿命评估举例.13 I DL IT 940 - 2005 刚昌本标准是根据原国家经济贸易委员会关于确认1999年度电力行业标准制、修订计划项目的通知（电力200022号文）的安排而制定的。蒸汽管道是火电机组关键部件之一，长期在高温、高压下服役会产生蠕变损伤。蒸汽管道材料的微观组织随着运行时间的延长而老化，伴随着材料微观组织的老化引起材料强度的劣化，对于调峰机组伴随着

3、机组的频繁启停还会产生疲劳损伤。故蒸汽管道的安全运行在火电机组安全运行中具有重要的意义。我国目前还有己投运45年的机组在运行。超过30年的老旧机组除少量作退役报废处理外，大部分仍在继续运行，蒸汽管道的老化问题和运行风险日益突出。因此，对蒸汽管道的剩余寿命进行评估，是保证老旧机组安全运行的重要措施。本标准依据我国电站金属材料工作者几十年来积累的对蒸汽管道寿命评估的经验，参照DL/T654 -1998火电厂超期服役机组寿命评估技术导则中有关条款，国外有关蒸汽管道寿命评估方法和有关标准，提出了我国火力发电厂蒸汽管道寿命评估的基本步骤、常用的评估方法，一方面为蒸汽管道的延寿运行提供技术上的依据，另一方

4、面可充分发挥蒸汽管道的运行潜力。本标准主要针对在役机组的蒸汽管道的剩余寿命评估，但其评估方法亦可为新机组蒸汽管道的选材、运行寿命的校核所参考。对于新建机组，应注意蒸汽管道设计、制造、监造、安装、运行、检修及改造等技术资料的收集保存，以便为以后的蒸汽管道寿命评估提供完整的资料和可靠的依据。II 本标准附录A、附录B、附录C、附录D是资料性附录。本标准由中国电力企业联合会提出。本标准由电力行业电站金属标准化技术委员会归口并解释。本标准起草单位：西安热工研究院有限公司、西北电力试验研究院。本标准主要起草人：李益民、杨百勋、贾建民、严苏星、刘树涛、史志刚。DL/T 940-2005 火力发电厂蒸汽管道

5、寿命评估技术导则1 范围本标准规定了火力发电厂蒸汽管道的寿命评估的基本原则、基本步骤、所需的信息资料，推荐了常用的寿命评估方法。本标准适用于火力发电厂蒸汽温度高于400的主蒸汽管道、再热蒸汽管道及锅炉、汽轮机导汽管的寿命评估，蒸汽温度高于400的联箱可参照使用。2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。GB厅228金属材料室温拉伸试验方法GB厅229金属夏比缺口冲击试

6、验方法GB厅2039金属拉伸蠕变及持久试验方法GB/T 9222-1988 水管锅炉受压元件强度计算GB厅13298金属显微组织检验方法GB厅15248金属材料轴向等幅低循环疲劳试验方法DL438-2000 火力发电厂金属技术监督规程DL/T 441-2004 火力发电厂蒸汽管道蠕变监督规程DL/T 551 低合金耐热钢蠕变孔洞检验技术工艺导则DL/T652 金相复型技术工艺导则DL厅654-1998火电厂超期服役机组寿命评估技术导则DL/T674 火电厂用20号钢珠光体球化评级标准DL/T773 火电厂用12Cr1MoV钢球化评级标准DL/T786 碳钢石墨化检验及评级标准DL/T787 火

7、力发电厂用15CrMo钢珠光体球化评级标准DL/T 818 低合金耐热钢碳化物相分析技术导则DL厅820管道焊缝超声波检验技术规程DL/T 821 钢制承压管道对接焊接接头射线检验技术规程DL/T 5054 火力发电厂汽水管道设计技术规定JB 4730压力容器无损检验3 管道寿命评估和强度校核的条件依据下述情况分别对蒸汽管道进行寿命评估和强度校核：a）己运行20万h（含20万h）以上的带基本负荷的火电机组，应进行寿命评估。b）对于曾提高参数（相对于设计参数）运行的机组，进行寿命评估的时间应适当提前。c）对于设计的调峰机组，当超过设计循环周次后，应进行低周疲劳一蠕变寿命评估：对由基本负荷机组改造

8、为调峰机组或启停频繁的机组，也应进行低周疲劳一蠕变寿命评估。DL IT 940 - 2005 d）工作温度大于或等于450的碳钢（20G）、锢钢C0.5Mo）蒸汽管道，当出现下列情况之一时，应进行寿命评估：1)运行时间大于或等于15万h。2）珠光体球化达到5级。珠光体球化评级按DL厅674执行。3）石墨化达到3级。石墨化评级按DL/f786执行。e) 12CrMo、15CrMo、12CrMoV和12Cr1MoV钢制蒸汽管道，即使运行时间未达到20万h，当出现下列情况之一时，应进行寿命评估：1)相对最大蠕变应变大于或等于0.75%或最大蠕变速率大于或等于0.3510-7/h。蠕变测量按DL厅44

9、1执行。2）监督段中碳化物内铝含量占钢中锢总含量的比值：12CrMo和15CrMo大于或等于85%,12Cr1MoV大于或等于75%。碳化物中锢的测量按DL/f818执行。3）监督段金相组织中珠光体球化达到5级。15CrMo和12Cr1MoV钢的珠光体球化级别分别按DL/f787和DL/f773执行。f)除3中e）所述的钢种外，其他合金钢蒸汽管道长期运行后，当相对蠕变应变达到1.0%或最大蠕变速率大于1.010-7/h时，应进行寿命评估。g）管道的实测壁厚小于取用壁厚时，应进行壁厚强度校核。h）管道存在体积型超标缺陷时，首先应进行消缺处理：若消缺难度大或生产上暂时不具备消缺条件，应用断裂力学方

10、法对缺陷进行安全性评定。焊缝超标缺陷评定方法按DL/f654一1998中5.4。4 管道寿命评估4.1 评估资料4. 1.1 设计、运行及检修资料a）管道设计资料，包括蒸汽参数、设计依据、部件材料及其力学性能、制造工艺、结构几何尺寸、强度计算书及管道的冷紧位置、冷紧方向和预拉紧力等。b）管道安装资料，包括光谱检测、焊接及热处理工艺、主要缺陷的处理记录等。c）管道投运时间、运行小时数和启停次数。d）管道实际运行压力、温度及压力、温度的波动范围：超设计参数运行的温度、压力及每一参数下的累积运行时间。e）管道事故记录和事故分析报告。f)管道焊缝的挖补修复与弯头（弯管）、阀门及三通的更换记录。g）管道

11、历次检修检查记录，包括管道外观检查、壁厚和弯头不圆度测量及蠕胀测量记录，焊缝、弯头（弯管）的无损检验，材料成分的校对、金相组织、硬度检查，腐蚀状况检查和管系的支吊检查记录等。4.1.2 管道材料性能数据根据机组的运行方式，确定对蒸汽管道是进行蠕变寿命评估、疲劳一蠕变交互作用寿命评估还是焊缝缺陷的安全性评定，不同类型的评估所需的材料性能数据如下。2 a）管道蠕变寿命评估所需的材料性能数据：1)常规力学性能。包括室温和工作温度下的拉伸性能、冲击性能，硬度。2）高温长期性能。包括持久强度、蠕变极限、最小蠕变速率。3）微观组织与碳化物特性。微观组织包括组织特征、晶粒度、表面脱碳、珠光体球化级别、石墨化

12、级别（碳、铝锅）、蠕变孔洞和裂纹：碳化物特性包括碳化物成分与结构。4）物理性能。包括氧化速率和腐蚀速率。b）管道蠕变一疲劳交互作用寿命评估所需的材料性能数据：DL IT 940 - 2005 1）常规力学性能。包括室温和工作温度下的拉伸、冲击性能，硬度。2）高温长期性能。包括持久强度、蠕变极限、最小蠕变速率，低周疲劳性能，疲劳一蠕变交互作用曲线。3）微观组织与碳化物特性。微观组织包括组织特征、晶粒度、表面脱碳、珠光体球化级别、石墨化级别（碳、锢钢）、蠕变孔洞和裂纹：碳化物特性包括碳化物成分与结构。4）物理性能。包括弹性模量、泊松比，线膨胀系数、比热容、热导率，氧化速率和腐蚀速率。4.2 应力计

13、算4.2.1 内压应力计算a）蒸汽管道直管段的内压折算应力按式(1）计算，或采用式（2）计算环向应力。如_ p0.5D。一Y(S）-eq s 式中zOeq一内压折算应力，MPa;p-一一管道正常运行下的压力，MPa;Do蒸汽管道外径，mm;S一一蒸汽管道壁厚，mm;一一考虑腐蚀、磨损和机械强度的附加壁厚，mm;(1) F一一温度对计算管子壁厚公式的修正系数（对于碳钢、低合金钢和高锚钢，480及以下时Y=0.4,510时Y=0.5,538 C及以上时Y=O工中间温度的Y值，可按内插法计算）。p(D。S)(J一一一一一(2) 2S 式中：r一环向应力，MPa。b）弯头部位的最大环向应力按下式计算：

14、- pD; I, . 31马e1 I U伽1阻孟11T甲一I 2S I 2S I-v D，写I 1 + p（一）（YII . 2E S J D -D e = ” D nom 式中：伽m一一最大环向应力，MPa:e一一弯头不圆度：p一一管道正常运行下的压力，MPa:Domax、Domin一一蒸汽管道外直径的最大、最小值，mm;Doom管道的公称外直径：S一一弯头（弯管）的最小壁厚，mm;v一一泊松比，0.3;E一一材料弹性模量，MPa;Di一一管道内直径，mm。4.2.2 热应力计算对管道进行蠕变一疲劳寿命评估时，蒸汽管道的环向热应力按下式计算：El .!Tl . f(l-v) (3) (4)

15、3 DL IT 940 - 2005 式中：t一一材料的线胀系数，l/K;!.T蒸汽管道内外壁温差，：1户一泊松比，0.3;F一一与管道内外壁厚有关的结构系数，可查GB厅9222一1988中附录D的图D.3。4.3 寿命评估的程序和步骤4.3.1 寿命评估的程序寿命评估的程序按旧制寸998呜基础待。4.3.2 管道寿命评估的步骤管道寿命评估的步骤采用三级阶法。4.3.3 运行历程事故、维修记录温度和压力管道状态检测直管段应力弯头应力材料性能及微观组织损伤状态4.3.4 管道检测与材料试验方法运行的时间时，进行II经验公式或有限元计算或试验应力测量割管取样进行拉伸、冲击、硬度试验、微观组织和碳化

16、物检查、进行持久断裂或蠕变断裂试验焊缝和弯头（弯管）无损检测按JB4730或DL厅820及DL厅821执行：材料微观组织检查按GB厅13298和DL厅652执行；材料的持久、蠕变性能按GB厅2039执行：碳化物检查和蠕变孔洞检查分别按DLff818和DUf551执行。拉伸、冲击试验分别按GB!f228和GB!f229执行。5 寿命评估技术方法5.1 等温线外推法a）试验温度选与蒸汽管道运行相同条件下的温度，按GB厅2039进行材料的持久断裂试验。4 b）利用下式对试验数据用最小二乘法进行拟合，确定k、m值： k(r,r 式中：r一试样加载的应力水平，MPa;tr一一断裂时间，h;k、m-一由试

17、验确定的材料常数。DL/T 940-2005 (5) 几种低合金耐热钢在不同状态下的k、m值可参照our654-1998中的附录A。（912)Cr-lMo 钢的k、m值参见附录A中表A.I。c）用式（5）外推材料某一规定时间的持久强度可时，外推的规定时间应小于最长试验点时间10倍。如外推材料540、10万h的持久强度，则最长试验点时间应大于lOOOOh。d）拟合下限寿命线的k和m值，取下限寿命线的应力为中值寿命线应力的0.8倍。e）焊缝材料的持久强度L按下式确定z =0.SRf 式中：？一一由试验外推的母材持久强度，MPa;R一一焊缝持久强度减弱系数。对于低合金耐热钢，可按照表2选取焊缝持久强

18、度减弱系数。表2低合金耐热钢的焊缝持久强度减弱系数温度lOh 30h lOOh 300h lkh 3kh 1万h。C399 454 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 482 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 510 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 538 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 566 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.98 593 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.98 0.94 621

19、1.00 1.00 1.00 1.00 0.98 0.94 0.89 649 1.00 1.00 1.00 0.98 0.93 0.89 0.83 f)确定直管段的内压折算应力或环向应力及弯头的最大内压应力8max0g）按下式计算蒸汽管道的蠕变寿命Ch):式中：；o、：o一一某一温度下10飞和105h的持久强度：3万h10万h1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.98 0.98 0.96 0.95 0.91 0.90 0.86 0.85 0.79 0.78 0.71 (6) 30万h1.00 0.99 0.96 0.93 0.87 0.81 0.74 0.66 (7) 5 DL

20、/T 940-2005 n一一应力系数，当选中值寿命线时，n取1.5，当选下限线时，n取1.2。h）累积蠕变损伤的计算。按每一温度、应力等级分别计算每一损伤单元，这些损伤的总和达到1时，蒸汽管道失效，蒸汽管道的累积蠕变损伤按下式计算z1 式中zt；一蒸汽管道在某一应力、温度下的运行时间：“一一一蒸汽管道在某一应力、温度下的失效时间。(8) 对于蒸汽管道运行过程的温度偏离设计值，可用等效使用期限方法来推算，表3列出了珠光体耐热钢的等效使用期限折算系数。表3珠光体耐热钢的等效使用期限折算系数温度低碳钢络锢钢络锢饥钢 430 440 443 0.222 444 0.476 445 0.596 组0.

21、6413 455 0.692 460 L旦旦465 1.485 470 2.俑525 3.027 0.300 0.282 530 4.160 0.448 0.435 533 0.629 0.561 534 0.637 0.609 535 0.667 0.658 540 L旦旦！盟545 1.483 1.557 550 2.184 2.251 555 3.216 3.356 560 4.702 4.975 注：黑体带杠的数字为标准值。以12Cr1MoV钢为例，计算温度为540，当超过10时，每运行恼，相当于在540下运行2.251h：当低于10时，每运行lh，相当于在540下运行0.435h5.

22、2 L-M参数法a）材料的持久试验按GB厅2039执行，L-M参数评估方法见DUT654一1998中的5.1.2;b) 2.25Cr-1Mo ( 10CrMo910、四川、12Cr1MoV钢的L-M参数曲线见DUT654一1998中的5.1.2;c) P91、P92钢的L-M参数曲线参见附录A中图A.1和图A.2。6 DL/T 940-2005 5.3 (J法评估管道蠕变寿命的法参见附录B。5.4 材料微观组织老化及蠕变孔洞的评定根据管道材料的力学性能和管道的运行参数，利用适当的评估方法对管道寿命作出定量计算后，还需结合材料的微观组织老化程度、碳化物成分和结构及蠕变孔洞的评定，对管道的蠕变寿命

23、作出综合评估。材料微观组织的老化程度、碳化物成分和结构及蠕变孔洞的评定按下述条款执行。a）管道的微观金相组织检验按DL厅652或GB厅13298执行：b）管道材料的蠕变孔洞检查按DL/f551执行：c）对于碳钢和铝钢，主要检测其珠光体球化、石墨化和晶界孔洞：d）对于低合金耐热钢，主要检测其珠光体球化和晶界孔洞：e）对于（912)Cr-lMo钢，主要检测马氏体板条的分解程度、亚晶尺寸、晶界碳化物和Laves相的数量、分布和形态：f)蠕变孔洞的评定按DL438-2C削附录C中的表C执行：g）对碳化物分析结果，根据DL438和DL厅818作出评估。5.5 管道的疲劳一蠕变交互作用寿命评估a）管道的疲

24、劳一蠕变交互作用寿命评估方法见DL/f654-1998中的5.3;b）材料的低周疲劳特性可查阅资料或按GB厅15248执行，几种蒸汽管道钢的低周疲劳特性参数参见附录C。c) 2.25Cr-1Mo ClOCrMo910、P22）和12Cr1MoV钢的疲劳一蠕变交互作用曲线见图1。1.0 。幸0.8椒墙高0.6 0.4 02 。12Cr!MoV（焊材）2.25Cr-1Mo ( N-47) 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 蠕变损伤De图12.25Cr-1Mo ( 10CrMo910、P22）和12Cr1MoV钢的疲劳一蠕变交互作用曲线6 寿命评估报告寿命评估报告的主要内容包括：a）机组及蒸汽

25、管道概况：b）蒸汽管道的各项检测、试验结果与状态评估意见：c）蒸汽管道的应力分析结果：d）寿命评估采用的材料性能数据、评估方法和评估结果。主蒸汽管道寿命评估的案例参见附录D。7 DL/ T 940-2005 附录A（资料性附录）(9 12) Cr-lMo钢的k、m值和L-M参数曲线A.1 (9 12) Cr-lMo钢的k、m值(9 12) Cr-lMo钢的k、m值见表A.lo表A.1(9 12) Cr-lMo钢不同状态下的k、m值R冈2（.马2Rm(Ob) 硬度试验温度试样最长试验材料材料状态点时间MP a MP a HB 。C个数h 550 670 685 室温P91 正火回火365 410

26、 550 母材350 375 575 453 660 700 室温P91焊焊后760保温330 375 550 接接头2h炉冷310 335 575 P91 510 682 217 室温母材a正火回火370 410 565 8 4376 焊后780保温492 670 274 室温l.5h自冷357 385 565 7 8024 P91焊焊后780保温422 625 200 室温接接头al.5h自冷260 335 565 8 9150 焊后760保温536 661 220 室温6h炉冷357 402 565 4109 502 745 室温正火回火282 400 540 13 6133 Fll 2

27、60 370 555 11 3145 251 348 570 18 7858 a试验母材和焊接接头在565、13.7MPa下运行约30000h：持久强度外推公式：k（r A.2 P91和P92钢的L-M参数曲线8 P91和P92钢的L-M参数曲线见图A.l和图A.2。“ :E 300 - 200 0 平主中值线| 倒l鹏一一关飞斗I 下限线27 29 31 L-M参数：T(30+logl)l01图A.1P91钢的L-M参数曲线系数指数k m 258.5 -0.0522 270.1 -0.0844 251.0 -0.0564 231.3 -0.0726 323.5 -0.0699 294.9 -

28、0.0754 263.6 -0.0923 315.0 -0.0672 363.3 -0.0659 319.8 -0.0657 288.7 -0.0706 。L/T940-2005 1000 （2）b川吼叫组一J圣士三仨100 10 32.00 9 38.00 35.00 36.00 37.00 L-M参数：T(36+logt)I03P92钢的L-M参数曲线34.00 33.00 固A.2DL/ T 940-2005 附录B（资料性附录）评估管道蠕变寿命的6法B.1 用一组样品在不同温度、不同应力水平下进行蠕变断裂试验（按GB厅2039执行），获得各样品在某一温度、应力下的蠕变断裂曲线。B.2

29、利用下式拟合每一样品在其温度、应力下的蠕变断裂曲线（见图B.1），求解每一样品蠕变方程中的iCi=l、2、3）。e1t+82(e码一1)式中：矶、3一一蠕变第二阶段和第三阶段的速率参数：。2一一蠕变第三阶段的变形参数：一蠕变时间。(B.1) B.3 利用式（B.1)中求解的矶、试验温度T和应力，求解下式中的系数ai、bi、Ci和功，建立i与温度T、应力的关系（见图B.2）。提f到i( lgi =a；鸟c;T+d；T式中zai、bi、Ci、di一与应力、温度有关的系数。0.3 0.2 Ill I 。l0.0 0 2000 12Cr1MoV 540 。160MPa一180如I.Pa口200MPat

30、, -220MPa -240MPa 4000 时阔，h6000 l。一210-1 。，10-4 10 ; 10 6 10-1 15 17 19 CB.2) 12Cr!MoV 54oc 。61-82 口6121 23 25 应力，X9.8MPa图B.112Cr1MoV铜在不同应力下的蠕变断裂曲线图B.212Cr1MoV钢(Ji与应力的关系B.4 根据求解的式（B.2）中的ai、bi、Ci和di确定某一温度、应力下的矶，再将i代入式CB.1）中确定蒸汽管道在其服役条件（温度、压力）下的材料蠕变变形曲线（见图B.3）。10 据Hf到05 0.4 12Cr!MoV 54070MPa 0.3 0.2 。

31、100 !OC附2创K削300000 4刷刷0500000 时阅，h图B.312Cr1MoV钢的e-t曲线DL/T 940-2005 B.5 在蒸汽管道服役条件下的材料蠕变变形曲线上，将第二阶段（近似直线）向第三阶段过渡切点（见图B.3）的蠕变应变定为失效点，即可确定蠕变寿命。11 DL IT 940 - 2005 附录C（资料性附录）常用蒸汽管道铜的低周疲劳性能参数C. 1 常用蒸汽管道钢的低周疲劳性能参数材料材料状态川7:I虫在2I m飞-bJ；IE I、b15CrMo 12Cr1MoV 正火回火20号P91 正火母材575 20 焊接接头保温2h550 575 表C.1中所列i. . C

32、.2 低周疲劳公式低周疲劳公式如下：式中：G一一应变I幅：；一一疲劳强度系数，MPa;E一一材料弹性模量，MPa;b一一疲劳强度指数：；一一疲劳延性系数：一一疲劳延性指数：N一失效循环数。12 455 0.00487 -0.11 375 509 0.00345 294 520 201 334 430 3帽-0.0625 453 -0.097 -0.0531 31 组5r也崎皿坦川（minffl1U )/2 l-.e; 试验频率c Hz -0.5300 (0.125 1.39) -0.6389 (0.1 0.625) (0.28 2.45 ) 1.098 应变速率3.4264 4 10-3/s

33、1.221 I I (C.1) (C.2) DL/T 940-2005 附录D（资料性附录）主蒸汽管道寿命评估举例D. 1 案例某厂一台WG-410/100-3型锅炉，过热蒸汽压力为9.8MPa，温度为540。主蒸汽管道材料为10CrMo910钢，规格为27322mm。机组累计运行168270h，需对管道的蠕变寿命进行评定。D.2 收集资料按本标准4.1.1收集机组或蒸汽管道设计、安装和运行资料。D.3 管道现状检查按本标准4.1.1中的g）进行主蒸汽管道现状检查。D.4 壁厚校核按GB9222一1988中的式（39）计算管道的理论壁厚：式中：F一一管道运行压力，9.8MPa;Do管子外径，2

34、73mm:s.一一旦旦- L 2吭p/Jn一一纵焊缝减弱系数（对无缝钢管取1);一一材料的许用应力，按DL厅5054中表A.4取52.0MPa。由式（D.1）计算的SL=23.5mm。蒸汽管道需要的最小壁厚Smin=SL+C。(D.l) C为考虑蒸汽管道的腐蚀减薄与钢管的下偏差负值之和，对在役蒸汽管道，只考虑腐蚀减薄量，一般取0.5mm。故：Smin=23.5+0.5=24.0 (mm) 实测管子的最小壁厚为21.0mm，小于计算的最小壁厚（24.0mm），故该主蒸汽管道不满足壁厚要求。D.5 I级评估D.5.1 内压应力分析管道内压应力为：式中：p(D。S)9.8(273-21.0) 代一一

35、一一一=58.8(MPa) 2S 2 21.0 S一一测定的最小壁厚（21.0mm）。D.5.2 利用DL/T654-1998的图4估算寿命(D.2) 在图4中的下限曲线上查得应力为58灿1Pa时，P=36800，将540换算为列氏温度得到T=1463.7R。将P、T值代入P=T(20+Igtr）中得tr=l38600h。13 DL/T940一2005由I级评估的简单计算可见：该主蒸汽管道可能已经失效（在大约138600h左右）。很显然该主蒸汽管道己运行了168270h且仍在继续运行，应该还有剩余寿命。故I级评估所预测的寿命比较保守，应进入II级评估或直接进入III级评估。D.6 ill级评估

36、D.6.1 监督段割管进行材料的力学性能试验、微观组织、检查和碳化物相分析D.6.1.1 微观组织检查与碳化物相分析微观组织检查表明，管道材料的微观金相组织为粒状贝氏体碳化物，晶界上碳化物呈孤立分布，数量较多，未见晶界孔洞，表明管道材料微观组织的老化处于CD级之间（10CrMo910钢的微观组织老化级别分为A、B、C、D、E五个级别）；另外，钢中Cr、Mo元素有20.0%和72.8%已进入碳化物中，碳化物相以Mt;C和M13C6为主，其结果表明与微观组织的老化程度相近。D.6.1.2 持久强度试验对管样制备持久强度试样，然后在540下进行持久强度试验。对试验结果用最小二乘法进行拟合，得到540

37、下的持久强度曲线计算式为： 231.6（民）-0.0脱(0.3) 式中z一一应力，MPa;tr一一断裂时间，h。当伊10飞时，；=105.3MPa; 当伊105h时，：=86.4MPa。D.6.2 蠕变变形测量管道的21组蠕变变形测量值中，最大值为0.47%。D.6.3 壁厚重新校核根据割管试验获得的等温线持久强度曲线公式，获得的材料10万h的持久强度为86.4MPa，取1.5安全系数的许用应力为57.6MPa，大于按标准取值52.0MPa，故对运行168270h的主蒸汽管道壁厚不需重新校核：但当由割管试验获得的材料10万h的持久强度除以1.5安全系数得到的许用应力小于按标准取值时，应对管道壁

38、厚按割管试验获得的许用应力重新校核。D.6.4 寿命估算a）母材寿命估算。按等温线外推法估算蒸汽管道寿命，将宫、：和CTzs（8max）的值代入本标准式（7），取n=l.5得管道剩余寿命为t产78663h。b）焊缝寿命估算。依据焊缝持久试验结果，按式（6）计算得焊缝材料的持久强度古、古分别为80.9MPa和66.4阳a，将焊缝持久强度代入式（7），取n=I.5得管道焊缝的剩余寿命为乌3641h。D.6.5 管道剩余寿命综合分析14 a）由等温线外推法估算的管道蠕变剩余寿命为78663h，剩余寿命较长；b）管道材料微观组织老化程度为CD级：c）管道材料中72.8%的Mo已进入碳化物中，其结果表明

39、与微观组织的老化程度相近：d）管道最大蠕变应变为0.47%，表明管子蠕变变形仍处于第二阶段蠕变：e）根据等温线外推法估算的管道蠕变剩余寿命，材料微观组织的老化程度，碳化物成分分析及管道的蠕变应变测量结果，综合评估管道的剩余寿命可以70000h;f)鉴于估算的焊缝的剩余寿命很低，故对焊缝部位应加强无损探伤检测，若发现有裂纹等缺陷，应予以挖补。盯CONo10Hh飞、同。华人民共和国电力行业标准火力发电厂蒸汽管道寿命评估技术导则中DL/T 940- 2005 * 中国电力出版社出版、发行（北京三里河路6号l仪用44http:/ J 航远印刷有限公司印刷* 2005年5月北京第一次印刷16开本l印张29千字2005年5月第十版880毫米1230毫米印数00013000册* 定价5.00元版权专有翻印必究（本书如有印装质量问题，我社发行部负责退换）统一书号155083 1205