HB Z 268-1995 冲裁模设计与制造指南.pdf

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1、中空工HB/Z 268-95 指导性技术文件b 曰1995一12一13发布1996一01一01实施中国航空工业总公司批准目次主题内容与适用范围引用标准3 设计程序和依据3.1 设计程序3.2 设计依据4 模具结构及计算方法4.1 模具的结构形式凸模、凹模的结构形式凸模、凹模工作部分尺寸及公差的确定1 2 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

2、 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . e . . . . . . . . . .

3、 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . bJAT A丛丁A丛YAH. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .-. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 凸模强度校核. . . . . . . . . . . . 凸模与凹模间隙的确定. . 4.5 4.6 4.7 4.8 4.9 4.10 压力中心的计算5 卸料、推件及顶件装置的设计卸料、推件及顶件装置的结构形式凸模、凹模的

4、固定方式凸模、凹模的刃口形式. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 冲裁力及脱料力的计算. . . 减少神裁力的方法. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

5、. . . . -7臼鸣、-5556 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 卸料装置中关系尺寸的计算. . 弹性元件的选用和计算. . . . . . . 定位装置的设计. . . . . . . . . . . . . . . . . . 7 导正销的结构与设计8 模具导向装置的设计9 10 模柄的形式及选用方法. . . . . 模架的形式及选用原则几种特殊冲裁模的设计11. 1 无废料及少废料冲裁模的设汁非金属材料冲裁模的设计光洁冲裁模的设计整修模的设

6、计硬质合金模具的设计11. 6 聚氨醋橡胶冲裁模的设计11. 7 小孔冲模的设计12 模具零件选用材料及热处理要求11 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11. 2 11. 3 11. 4 11. 5 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

7、. . . . . . . . . . . . . . . . . ) 且A匀，牛?bJ鸣32J句，、w民UOOQOA吨，、d寸，吁，。1且句3A吨。仇，、d叮，tiA句3句，。句，A啥句foor飞，飞，飞，飞/飞/飞ttA且At且且句，&句-句，9&qh匀，缸司、咱31-A吨A哼J，、4瓦U，。瓦乐AU寸77?( 1 13 模具的加工方法及适用零件-. . .仰的14 冲模零件、模架和模具装配试模的技术要求(81) 14.1 冲模零件的技术要求-. . . . . . . . . . . . . . (81) 14.2 冲模模架的技术要求. . . . . . . . . . . . . .

8、 . . . . . . . . . . (81) 14.3 冲模装配试模的技术要求. . . . . . . . . . . . (81) 2 中华人民共和国空工业标准设计HB/Z 268-95 1 主题内容与适用范围本标准规定了冲裁模的设计程序和依据、模具结构、常用装置、特种冲裁模具的设计、模具计算方法、模具标准件的选用原则j、模具材料及热处理要求，以及模具零件、模架和模具装配试模的技术要求。本标准适用于冲孔、落料、复合、级进等冲裁模具的设计和制造，也适用于其它冲模的设计和制造。2 I用标准GB 145 中心孔GB 197 普通螺纹公差与配合GB 1299 合金工具钢技术条件GB 2853

9、.1 冷冲模导板模模架对角导柱弹压模架GB 2853.2 冷冲模导板模模架中间导柱弹压模架HB 814 导柱HB 815 元肩小导柱HB816 导套HB820 螺纹模柄HB822 凸缘螺纹模柄HB823 压入式模柄HB824 凸缘模柄田826推入式浮动模柄HB828 槽形模柄HB849 固定挡料销HB 851 A型活动挡料销HB 852 B型活动挡料销HB853 扭簧弹顶挡料装置HB 856 B型导正销公司1995-12-13发布1996-01-01实施1 HB/Z 268-95 HB 857 C型导正销HB 858 D型导正销HB 860 E型导正销田892冷冲模零件技术条件由893冷冲模模

10、架技术条件HB 1943 回带式挡料装置HB 1945 冷冲模滑动导向铸铁模架后导柱铸铁模架HB 1946 冷冲模滑动导向铸铁模架对角导柱铸铁模架HB 1947 冷冲模滑动导向铸铁模架中|同导柱铸铁模架HB 4401 冷冲模滚动导向铸铁模架后导柱铸铁模架HB4402 冷冲模滚动导向铸铁模架中|同导柱铸铁模架HB 4403 冷冲模滚动导向铸铁模架对角导柱铸铁模架HB 4404 冷冲模滑动导向钢模架后导柱钢模架E王B4405 冷冲模滑动导向钢模架中间导柱钢模架HB 4406 冷冲模滑动导向钢模架对角导柱钢模架HB 4407 冷冲模滑动导向钢模架四导柱钢模架HB4408 冷冲模滚动导向钢模架后导柱钢

11、模架HB4409 冷冲模滚动导向钢模架中间导柱钢模架HB4410 冷冲模滚动导向钢模架对角导柱钢模架HB4411 冷冲模滚动导向钢模架四导柱钢模架HB 4416 导柱HB 4417 可卸导柱HB4419 A型号套HB 4420 B型导套HB 4428 带肩小导柱HB 4430 压圈式浮动模柄HB4433 A型导正销HB 4440 滑动式独立导向装置HB 4441 滚动式独立导向装置HB 4575 模具m矩形截面圆柱螺旋压缩弹簧HB 5800 -般公差HB 6103 铸件尺寸公差HB/Z 167 板料冲裁间隙HB/Z 246 长寿精密冲模设计与制造要求3 设计程序和依据3. 1 设计程序2 HB

12、/Z 268-95 a研究设it依据及制造依据等有关资料zb拟定模具结构形式及进行结构论证;c进行必要的设计计算，d绘制模具图纸;e.按规定程序签发图纸;f经制造和试模验证设计3E修改完善图纸和有关设计资料存档。3.2 设计依据a. ltJ件图纸或工序图;b.设计任务书(订货单)及技术要求;c制件的产量，工艺过程;d.冲压机床及其技术规格;e. ltJ件图纸或工序件图纸zt模线样板，立体样板;E立体模型:如标准样件或主模型、工艺模型、实样(制件或工序件)04 模具结构及计算方法4. 1 模具的结构形式4. 1. 1 冲孔模在制件上冲出所需的孔时，采用冲孔模。结构形式见图1、图2。3 II 10

13、 9 7 4 RB/Z 268-95 图1弹压卸料板冲孔模1 模柄2-.1:模植3一导套4一导柱5 定位销6 下模植7 凹模8一卸料桩9 矩形截面弹簧10一固定板1l一垫极I 2 3 4 5 10 9 8 7 HB/Z 268-95 厂图2固定卸料板冲孔模1一模柄2-t模植3 导套4 寻柱5 饵料植6一凹模7 下模植8 凸模9 固定植10一垫植l 2 3 4 5 6 5 HB/Z 268-95 4. 1. 2 落料模6 在板料上冲出所需形状的制件时，采用落料模。结构形式见图3、图4012 11 9 8 7 图3弹压卸料板落料模1一模柄2一上模极3 导牵4 导柱5 固定挡料销6 导料握7 下模桓

14、8 凹模9 卸料植10一短形截面弹簧11一固定板12一垫板l 2 3 4 5 6 11 10 9 8 7 4. 1. 3 复合模HB/Z 268-95 图4固定卸料板落料模1 模桐2 上模植3 导套4 导性5 甸料植6 下模植7 凹模8 固定挡料销9一凸模10-固定桓11-垫桩I 2 3 4 5 6 在个冲程内既要冲出制件所需的形状，又要冲出所需的孔时，采用复合模，但孔与外形的间距不能太小。结构形式见图5、图6。倒、顺装式复合模比较见表107 HB/Z 268-95 I 2 3 20 4 19 5 18 6 17 7 16 8 15 9 14 10 13 II 12 _. 势。:令。因5jll

15、装式复合模1-1页轩2 模柄3 凸模4 垫饭5 罔定幅6 顶件植7 垫棋8凹模9导套10一活动挡料销11 矩形截面弹簧口导柱13-F模植14固定桓15凸凹模16弹簧17卸料植凹凸模19顶版20上模植8 Hn/z 268-95 1 E 3 4 19 7 17 16 8 15 9-川-H-13 12 4如争+I -+ 因6帧装式复合模1一顶杆2 模桐3 上模植4 顶植5 上垫桩6 固定桓7 矩形截丽弹曹8一导套14 固定植9 号柱10 凹模11 凸模凹凸模16垫块17推件咂12 下垫桩18 固定挡料销13一下模板19 凸凹模9 HB/Z 268-95 表1倒、顺装复合模比较比较项目倒装复合模顺装复

16、合模工作零件凸模在上模部分在F模部分凹模在上模部分在下模部分装配位置凸凹模在下模部分在上模部分出件方式采用顶板、顶杆自上模(凹模)内采用弹顶器自下模(凹模)内顶出推出，下落至模具工作面上。至模具工作面上。冲裁件的平整度较差较好废料排除废料在了定霍Il废料不在凸凹模内积聚。压力机后，便从下模部分的漏料孔式排回程时，废料即从凸凹模内推出。凸凹模的强凸凹模承受的涨力较大，凸凹模受力情况比倒装复合模好，但凸度和寿命的最小壁厚应严格控制。凹模的内形尺寸磨损量增大。废料自上而下击落，和工件一起生产操作废料自漏料孔中排出，有利于清汇集于模具工作面上，对生产操理模具工作面，生产操作较安全。作不利。冲裁j平整度

17、要求不高，内凹模适用于薄料I载，平整度要求较适应性高，以及壁厚较小，强度较差的凸强度足够时采用。凹模。4. 1. 4 级进模在一画1模具内需完成冲裁、弯曲、成形等多道工!芋，并需要高效率自动化生产时可采用级进模。结构形式见图7、图8。级进模适宜于高速压力机，生产安全性好，但制造难度较大。10 14 13 12 11 10 8 7 4.2凸模、图71模柄2 冲孔凸模7 下模极8 凹模12一矩形截面弹簧4.2. 1 凸模的结构形式见表20HB/Z 268-95 弹压卸料板级进模3-定距刀4-m极5 导套6 导柱9 导料板10 导正销11一饵料板13一周定极14上模板15 蒂料而模11 14 13

18、1 : 1 1 10 序号|类型台肩式12 HB/Z 268-95 l 2 3 J /_. ., / / / J且，/ .二J1.1: . 飞dtP t/0 ., , / 町，1E f m (TJ 一一5 E 1 , 1 111 7 8 _-一图8固定卸料板级进模1 模柄2 上楼植3一导套4一冲扎凸模5 导正销6一导柱7 凹模8-f模面9 初始挡料装置10 圃料植11 固定挡料销12一蔷料凸模13 固定板14一垫砸表2凸模的结构形式简图说明最常用。9 HB/Z 268-95 序号!类型简图2 I锄接式3 I护套式4 I镶块式5 I快换式6 I定心式4.2.2 凹模的结构形式见表3。说明多用于异

19、形中小凸模。多用于冲厚料的小凸模。多用于冲大孔或落料凸模。在凸模固定板上采用弹簧施压的钢球锁紧，可快速更换。用于冲孔和落料。多用于快换凸模。13 HB/Z 268-95 序号|类型式一形一构一结一的一睛一图啕d表一简说明1 I 整体式1主要用于小型凹模;2.局部损坏时需整体更换。2 I组合式3 I快换式4 I镶块式14 1主要用于较大的冲多孔的凹模;2局部损坏便于更换，有利于节约钢材;3对配合面和加工要求较高。在凹模座上采用弹簧施压的钢球锁紧，可快速更换，用于冲孔和落料。1.主要用于大型的落料或切边凹模;2.局部损坏易于更换，有利于节约钢材;3对镶拼面的加工要求较高。序号i类型5 6 局部镶拼

20、式预应力组合式简HB/Z 268-95 续表3图4.3 凸模、凹模工作部分尺寸及公差的确定说明1主要用于局部易损坏的凹模;2年局部损坏易于更换，有利于节约钢材;1对镶拼面的加工要求较高。L主要用于挤压模和厚料冲裁模;2由于易损坏部分受预应力作用，能有效地防止凹模开裂。圆形凸、凹模刃口尺寸计算是冲裁模刃口尺寸计算的基础。确定圆形凸、凹模刃口尺寸和多孔凹模孔距的依据见4.3.1-4.3.5条。4. 3. 1 落料件4.3. 1. 1 外形尺寸取决于凹模尺寸，刃口尺寸以凹模为基准。4.3. 1. 2 凹模磨损后尺寸增大，凹模的初始尺寸应接近于落料件的最小极限尺寸。4.3.1.3 按合理间隙值确定凸模

21、尺寸。4.3.2 冲孔件4.3.2.1 内形尺寸取决于凸模尺寸，刃口尺寸以凸模为基准;4.3.2.2 凸模磨损后尺寸减小，凸模的初始尺寸应接近于制件孔的最大极限尺寸，4.3.2.3 按合理间隙值确定凹模尺寸。4.3.3 多孔凹模孔距4.3.3.1 孔距不受凸、凹模磨损的影响。4.3.3.2 孔距按冲裁件孔距的基本尺寸确定。4.3.4 圆形刃口尺寸的计算见表4。15 HB/Z 268-95 表4凸、凹模刃口尺寸计算公式类别计算公式参数取值方法和范围落料OA = (Om,-X).i。l.X=0.5-1，制件精度要求高时取小值，不高时0.,= (Om拟xt.+Z.l与取大值。dT = (d,; +

22、xt.l与2. Zmin可查阅田/z167。冲孔3. T、A按不同加工方法取值。dA= (. + xt.+ Z.l子。a.凸、凹模分别制造时取IT6-117。孔距b凸、凹模配制时加工基准件制造的极限偏差LA = L + 0.1256 取冲裁件公差的1/4。表4中:OA、0.，一一落料凹、凸模刃口尺寸，mm;dT、dA冲孔凸、凹模刃口尺寸，mm;LA-;模具孔距，mm;0.一一冲裁件外形的最大极限尺寸.mm;dmin 冲裁件内形的最小极限尺寸，mm;L一一冲裁件孔距的基本尺寸，mm;Z . 一一最小间隙值，mm;、A，-凸、凹模制造极限偏差，mm;A一一冲裁件公差。4.3.5 非圆形刃口尺寸的计

23、算方法非圆形刃口尺寸的计算方法见表5。表5刃口尺寸的计算方法类别刃口磨损情形刃口尺寸计算方法凹模磨损后刃口尺寸增大。按圆形落料凸、凹模刃口尺寸计算。落料凹模磨损后刃口尺寸减小。参照圆形冲孔凸模刃口尺寸计算。凹模磨损后刃口尺寸不变。按孔距尺寸计算。凸模磨损后刃口尺寸减小。按圆形冲孔凸、凹模刃口尺寸计算。冲孔凸模磨损后刃口尺寸增大。参照圆形落料凹模刃口尺寸计算。凹模磨损后刃口尺寸不变。按孔距尺寸计算。4.4 凸模强度校核冲裁凸模和垫板强度校核计算公式见表6;冲裁凹模强度校核计算公式见表7016 HB/Z268-95 表6冲裁凸模和垫板强度校核计算公式校核内容圆形凸模非圆形凸模压应力纵向弯无导向曲应

24、力有导向垫板压应力表6中:P-冲裁力，NZF，-凸模最小断面积，mm23F，-一凸模固定端面积，mm23d二?o4K叫/1 Lmax:豆30df./rLmax运85d/1PJ一一-凸模最小断面积的惯性距，mm43d 凸模最小直径，mm;Lmax一一凸模最大允许长度，mm;b一一冲压材料的抗拉强度，kPa; 鸟许用压应力，kPa; K 0.8b F，二?oP/a，lLm阻豆豆135.f7P Lm皿运380/j汗鸟二三P/F，表7冲裁凹模强度校核计算公式圆形凹模1. 5P,. 2d w=-T(1)运wl口3d.Hmin= 1. 5P,. 2d (1一)w ,. 3d. 非圆形凹模3P, b/ w=

25、百(J)运wlHmin= 3P , b/a r可1(1-1导甘.，)17 HB/Z 268-95 表7中zw弯曲应力的计算值，KPazP一一冲裁力，N;wl 许用弯曲应力，kPa; H 一-11lJ模厚度，mm;Hmin一-凹模最小厚度.mm;d 凹模直径，mm;d。一下模座孔的直径，mm;a、b下模座长方孔尺寸，mm。4.5 4.5. 1 确定间隙方向的基本原则4.5.1.1 落料时制件尺寸决定于凹模，间隙以减小凸模尺寸来确定。4.5. 1. 2 冲孔时，孔径尺寸决定于凸模，间隙以增加凹模尺寸来确定。4.5. 1. 3 间隙的大小按被冲裁的材料厚度及其机械性能来确定。4.5.2 间隙值的确定

26、确定间隙值可查阅田lZ167。4.6 凸模、凹模的4.6. 1 凸模的困定方式见表80序号简式一方一定?固一模一凸一用一常一00-表一图说明1图a适用于中小尺寸的凸模，固定，刃口形状非圆形时，凸模和固定板之间应有防转止动销。2.图b用横键防止卸料时凸模脱出固定板。适用于线切割直通式凸模。1 a b 18 HB/Z 268-95 续表8序号简图说明2 L借助螺钉、销钉和止口紧固定位，定位可靠，承载能力较强。2.凸模在上模座上的位置不易调整，凸模增加宽凸缘后加工困难。3 1.装配时便于调整凸模在凸模座上的位置，适用于横截面较大的凸模。2螺钉和销钉位置受到凸模形状的限制，凸模不能承受较大的侧向力。3

27、.螺钉孔和销钉孔因热处理变形会影响模具装配，应加以注意。4 。凸上圆板的定小固较在径绑直部或端面模截凸形将异时于配用装适12模19 HB/Z 268-95 序号5 6 7 20 续表8简说图明凸模和凸模固定板滑配合，适用于需经常更换凸模的场合。1.凸模浇注低熔点合金固定，低熔点合金一般能重复使用三次。2.不能承受较大的卸料力，冲裁板厚的jZA-t运2mmo飞呻1.凸模浇注环氧树脂固定，浇注工艺流程较复杂。2不能承受较大的卸料力，冲裁板厚t2mmo O. 3O. a b 序号简图0.1 - O. 8 9 4.6.2 凹模的固定方式见表90HB;Z 268-95 续表8说明1.凸模浇注厌氧胶固定，

28、浇注工艺较简单。2不能承受较大的卸料力。冲裁板厚t . . . . . . (3) 式中:Pr 卸料力，N，K, 卸料力系数，见表11。P一一冲裁力，N。4.8.2.2 推料力的计算公式为:PT三nKTP. . . . . . . . . (4) 式中:Pr一一推料力，N;KT 推料力系数，见表11P 冲裁力.N; n一一卡在凹模内的件数，n=h/t，其中h为凹模刃壁垂直部分高度，t为材料厚度。4.8.2.3 顶料力的计算公式为:Pn二KrJ-. . (5) 式中:Pn-一一顶料力，N;Kv 顶料力系数，见表11;P 冲裁力，N。4.8.2.4 卸料力、推料力和顶料力系数的选取见表11。卸料力

29、系数在冲多孔、大搭边和冲裁轮廓复杂时取上限值。26 HB/Z 268-95 表11卸料力、推料力和顶料力系数料厚K, KT KD mm 运0.10.0650.075 0.1 。140.10.5 0.0450.055 0.063 0.08 钢0.52.5 0.040.05 0.055 0.06 2. 56. 5 0.030.04 0.045 0.05 6.5 0.020.03 0.025 0.03 铝、铝合金0.0250.08 0.030.07 紫铜、黄锅0.020.06 。.030.094.9 或小冲裁力的方法减小冲裁力可选用如下三种方法。4. 9. 1 斜刃冲裁斜刃冲裁减少了切断面积，减小了

30、冲裁力，并能减小冲击和噪音，但磨刃较困难。常用于大型厚板工件的冲裁。落料时凹模制成斜刃，凸模为平刃;冲孔时凸模和I成斜刃，凹模为平刃。参见表1004.9.2 阶梯冲裁在多凸模的冲模中，将凸模做成不同高度，使各凸模冲裁力的顶峰值不同时出现，结构见图9。对于薄材料，H一般取制件材料厚度u对于大于2mm以上的制件材料，H一般取0.50.8倍材料厚度。4.9.3 加热冲裁-图9高度不同的凸模结构材料在加热状态下抗剪强度下降，因而减小冲裁力。加热冲裁的缺点是:材料加热后产生氧化皮，劳动条件差。只适用于厚板或制件表面质量及公差等级要求不高的工件。4. 10 压力中心的计算冲裁模的压力中心计算公式见表120

31、27 HB/Z 268-95 简图式公一算一计-、:-中一闷扣门4-，勺，-E比一贷模一封裁一冲-qLM-1-表一说明Y X, -町1, X 一L, X, + L,X, L.X. d 11I |视冲裁力为均布载荷.X，、r L1+Iq-LE 主II! I I Y二L，Y，+L, Y, L.Y. I Y，为刃口段L，的合力中心盼-L, +Iq-Ln |坐标，其余类推。1, I 。X X X= L,X1+14X2LmXz L,+L,L. Y LlYz+IqYzLnYn LE +IqLn X，、Y，为己知图形的冲裁合力中心坐标.L，为相应图形的刃口周边长，其余类推。5 卸料、推件及顶件装置的设计5.

32、 1 卸料、推件及顶件装置的结构形式5. 1. 1 卸料装置的结构形式见表13。28 HB/Z 268-95 卸料装置的结构形式表13明说图简类型序号1卸料板能承受较大的卸料力，适用于冲裁较厚的材料。2操作较安全，但送料定距零件的可见性较差。制件的表面平整度要求不高时可采用。固定卸料板1 1.用弹簧或橡皮的弹力卸料，卸料力较小32.材料在压紧状态下冲裁，和l件尺寸精度较高;3.适用于冲裁、落料和表面平整度要求较高的制件，常用于复合模。1.用小导柱、导套，提高卸料版运动精度。图a，小导柱与卸料板压配;图b，小导柱与凸模固定板压配。2当凸模和卸料板的配合精密时，卸料板对凸模能起保护作用。3主要用于

33、小孔冲模。带导柱卸料板b a 弹压卸料板2 3 29 推件装置的结构形式见表14。5. 1.2 HB/z 268-95 类型简表14推件装置的结构形式图说明1顶杆1通过顶饭2、顶杆3、推块4推下工件。2.顶板设置在上模座的凹槽内，结构紧凑，但易削弱上模座的强度。3适用于推杆投影范围内有凸模，模具闭合高度受到限制的场合。间接2 推件I3 4 直接推件I顶杆1直接推动推块2将市l件推102适用于顶忏投影范围内无凸模的场J飞也口。5. 1 . 3 顶件装置的结构形式.tPy.(12 5.3.1.4 根据所选弹簧的最大工作负荷P，和最大王作负荷下的总变形量丘，作出弹簧的特性曲线。5.3. 1. 5 检

34、查弹簧最大允许压缩量，弹簧选用应满足下列条件。即:F，二三F，+ F + h . . . . . (13 ) 式中:Fy 弹簧的预压缩量;F一一卸料板的工作行程，一般取料厚t+1(mm)h 凸、凹模修磨量，一般取4-10mmo5.3.2 橡皮的选用原则和计算步骤5.3.2.1 最大压缩量应取其自由高度H的35%-45%。5.3.2.2 橡皮的预压缩量一般取其自由高度H的10%-15%。5.3.2.3 工作行程的计算公式如下.F = FJ -F，二(0.25- 0.30)H . . . . (14) 由所需工作行程，可按下式求出橡皮高度:H = F/0.25 - 0.30 . . . . .(1

35、5) 式中:FJ 橡皮最大压缩量.mmjH一橡皮自由状态下高度，mmjF 所需工作行程，mmjF，一一橡皮的预压缩量，mm。5.3.24 橡皮所产生压力的计算公式如下P = S-(16) 式中:P一一橡皮所产生的压力，N;S 橡皮横截面积，mmz;平-一与橡皮压缩量有关的单位压力，MPao 5.3.2.5 对橡皮高度与直径之比按下式进行核算:式中:H一一橡皮高度，mmjD一一橡皮直径。0.5运H/D1.5(17)如果H/D1.5，应适当将橡皮分成若干块，在莫间垫以钢垫圈。6 定位装置的设计6. 1 对工序之间相对位置有精度要求及对冲压质量要求高时，必须正确设计定位装置。6.2 常用定位装置的结

36、构形式有定位销和定位板二种，见表16034 序号|定位形式定2 位销3 H9 d-= d9 HB/Z 268-95 表16定位装置结构形式简图d H9 d9 说明固定挡料销!HB849，一般装在凹模上，结构简单、使用方便。A型活动挡料销见HB851，当复合模使用橡皮作弹压器卸料时，采用此结构。B型活动挡料销见HB852，当复合模使用矩形弹簧作弹压器卸料时，采用此结构。35 序号|定位形式简4 定位5 销6 36 HB/Z 268-95 续表16图说明扭簧弹顶挡料装置见HB8530 回带式挡料装置见HB1943, 该装置均安装在固定卸料板上。在废料搭边强度差时，不宜采用该装贵。钩形挡料销的孔离凹

37、模刃口远一些，凹模强度增强。一般冲较厚材料。HB/Z 268-95 序号|定位形式简续表16图说明7 始用挡料销用于级进模上作第一次冲裁定位用。叫定60. 8 位用于制件孔径小于15mm时哥哥件定位。.AZ销9 D, 用于制件孔径15-30mm时制件定位。.AZ37 序号|定位形式10 定11 位销12 38 HB/Z 268-95 简命唱主续表16图一-_-一_r L_J户一说明用于定位制件和毛坯外形。用制件上的孔定位，定位销下部加粗以增大强度，承受冲压时的侧向力。利用成形内孔定位。序号l定位形式简z 13 定14 位板15 HB/Z 268-95 命续表16图丁说明一般用于制件孔径大i30

38、mm 制件定位。用于制件或毛坯外形定位。用于位深件冲底孔定位。39 序号l定位形式16 I 定位板简HB/Z 268-95 续表16图6.3 定位销与定位板主要尺寸参数见表170说明用于大型制件或毛坯内孔定位。表17定位销(板)主要尺寸参数mm 材料厚度t豆豆1.51. 5-3 3-5 定位高度h2 t + 1 t + O. 8 单面间隙Z0.015 0.02 0.025 7 导正销的结构与设计在级进模冲压过程中一般是通过导正销伸入条料上的孔来定位，保证工步精度和制件质量。7. 1 导正销导正方式有两种，一种是用制件上的孔直接导正;另一种是用工艺孔导正。常用结构见表18。40 序号|定位形式1

39、 制件孔2 导正3 HB/Z 268-95 表18导正销结构简图/ /且l1/ / / 1 /.Y / /队111.1/E飞.，、.d r-. 1 1 l .1 且说明A型导正销见HB4433，用于小于相mm孔的导正。A型导正销见HB4433，适用l于你-o/13mm孔的导正。导正l销与刃口相对位置可用调整垫圈I 1进行调整。B型导正销见HB856，用于0/1. 2 - 0/3. 5mm孔的导正。41 HB/Z 268-95 简续表18图说明序号|定位形式4 .c C型导正销见HB857，适用于0/2-46mm孔的导正定位。和l件D型导正销见HB858，适用于0/5-0/15mm孔的导正定位。

40、5 孔导正b E型导正销见HB860，适用于0/15 -460mm孔的导正。42 HB/Z 268-95 明说续表18图简定位形式序号A型导正销见HB4433，用作固定式导正销结构，它与凸模固定板按H6/n6制作。适用于3-10mm孔的导正定位，缺点是拆装不方便。7 A型导正销见HB4433，带有弹压卸料圈，它用于薄而较大型制件的导正，适用于何-lOmm孔导正定位。 lu.。垦盘里用工艺孔导正定位8 A型导正销见HB4433，用作活动导正销，它与凸模固定板按H6/n6制作。适用于仍16mm孔的导正定位，J般定位精度略差。43 z 9 HB/Z 268-95 续表18明A型导正销见HB4433，

41、它与凸模固定板按H6/n6制作。适用于把lOmm孔的导正定位，拆装方便、定位精度较高。说图简定位形式用工艺孔导正定位序号10 7.2 导正销工作直径和工作高度数据和计算方法按7.2.1、7.2.2。7.2. 1 导正销工作直径的数据和计算如下.d二d- 2Z, . . . . ( 18) mm 式中:d一一导正销直径;d 冲裁凸模实际加王后直径.mm;Z, 导正销与孔之间的问隙(见表19)，mm。表19导正销与孔之间的单面间隙Z，Z, 制件材料厚度被导正孔径运1.56610 1O30 3050 ,;(1. 5 0.015 0.020 0.025 0.030 一般精度1.53 35 0.020

42、0.025 0.030 0.035 较高精度0.010 0.015 0.025 0.030 7.2.2 当制件精度要求较高时，其导正销工作直径计算应考虑冲孔后孔的最大回弹量。7.3 导正销工作高度h按材料厚度及冲孔直径而定，真值见表20。44 HB/Z 268-95 表20导正销工作高度hmm h 制件材料厚度被导正的孔径三三1010-25 25-50 三二1.51 1. 2 1. 5 1.5-3 1-1. 8 1. 2-2.4 1. 5-3 3-5 1. 8-2.5 2.4-3.0 3.0-4.0 7.4 导正销头部形状设计按HB/Z2460 7.5 当采用导正销与侧刃定位时，侧刃送进步距应

43、大于规定的l值，见表210表21送进步距值l导正销直径制件材料厚度0.2 0.4 0.8 1. 5 三豆30.05 0.08 。133-5 0.08 0.13 0.13 0.20 5-6.5 。100.13 0.20 0.20 6.5-8 0.12 。200.20 0.25 8-10 。130.20 0.20 0.25 10-15 。140.25 。150.30 15-20 。150.25 0.25 。.30mm 3 0.5 0.5 7.6 定距侧刃是用来切去条料旁侧少量材料，而达到限定步距的目的，侧刃面形状如图14所示。图中a是长方形定距侧刃，制造简单，但在相邻两次冲切间易产生毛刺，影响送进

44、;图中b是凹形侧刃，相邻两次冲切问产生毛刺，毛刺处在凹槽内，不影响送料;图中c是尖角形定距侧刃，其优点是节约材料，但操作不如前者方便。45 HB/Z 268-95 2 C I b 图14定距侧刃1 侧:JJ2一挡料销a 模具导向装置的设计B 8. 1 对市l件要求精度高、批量大和模具寿命长时，必须采用导向装置。8.2 寻向装置结构形式有两大类。一类是导柱导套导向结构，另一类是导块和导板导向结构，见表220导向装置结构形式表22明说图简导向形式序号滑动导向在模架导向中应用最为广泛，导向精度分为二级，1级为精密级，11级为普通级，见HB8930 导柱导套导向46 HB/Z 268-95 续表22明

45、说图简导向形式序号滚动导向在导柱、导套及钢球之间为过盈配合。过盈量的大小按导柱直径取不同值，一般为0.015- 0.026 mmo滚动导向精度高于滑动导向，但因滚动导向为点接触，故抗偏心载荷能力差。滚柱导向结构的滚柱与导柱、导套的接触为线接触，上下运动为一个面，故抗偏心载荷能力强，模具导向精度高。莫过盈量取0.003-0.006mm，缺点是滚柱制造困难。i 3 1 导性2 攘性保持圈3 导套4 攘住问导牵攘动面5 滚柱同导柱霞动面2 导柱导套导向2 3 47 HB/Z 268-95 续表22明说图简导向形式序号滚动式独立导向装置见HB 4441，适用于大中型模具导向，精度比滑动式独立导向装置高

46、，但抗偏心载荷能力差。如冲压过程中产生偏心载荷时，可采用滑动和滚动导向混合装在副模具上，利用两种导向型式优点，提高导向精度。滑动式独立导向装置见田4440，适用于大、中型模具导向，导柱与导套直接用螺钉和圆柱销固定在上下模板上。磨损后可以更换，导柱和导套精度为H7/曲。导柱导套导向48 4 5 HB/Z 268-95 续表22明说图简导向形式序号用于大中型拉深模、成形模和弯曲模等上下模导向。图中a为70- 250mm, a/b 为1/0.3-0.5。油槽间隙。i土0.0油槽15 导板导向6 四处世间面导向两处设三面导向用于大中型拉深模、成形模、弯曲模和整形模等上下模导向。如导向设于模具中心时为三面导向，设于转角时为二面导向。图中a/b为1/0.2-0.30?;:1? 由一十一n导块A型导块导向7 三面导向用的导块49 H/Z 268-95 续表22明说图简导向形式序号用于大、中型拉深模、成形模等，对冲裁类模具的精度要求较高时，其导向可采取导柱导块并用。两个