GB T 3114-2010 铜及铜合金扁线.pdf

《GB T 3114-2010 铜及铜合金扁线.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《GB T 3114-2010 铜及铜合金扁线.pdf（104页珍藏版）》请在麦多课文档分享上搜索。

1、GB ICS 29.080.01 K 48 和国国家标准-H: ./、中华人民GB/T 31 1. 4-2010 绝缘配合部分:电网绝缘配合及其第4模拟的计算导则Insulation co-ordination一Part 4: Computational guide to insulation co-ordination and modeling of electrical networks (lEC 60071-4: 2004 , MOD) 2011-05-01实施2010-11-10发布发布中华人民共和国国家质量监督检验检茂总局中国国家标准化管理委员会乌鲁苦窑，f/结队s m唰立二厅die

2、 -aMF jg晴、GB/T 31 1.4-2010 目次前言.VII I 范围-2 规范性引用文件-3 术语和定义4 符号和缩写-5 过电压的类型.6 研究类型6. 1 暂时过电压(TOV). 6.2 缓波前过电压(SFO)6. 3 快波前过电压(FFO)6.4 特快波前过电压(VFFO)7 网络元件的表示和数值处理7. 1 概述67.2 数值处理.7.3 架空线路和地下电缆的表示87.4 计算暂时过电压时电网元件的表示7.5 计算缓波前过电压时的电网元件的表示127.6 计算快波前瞬态时电网元件的表示. 7.7 计算特快波前过电压时网络元件的表示238 暂时过电压分析258. 1 概述25

3、8.2 暂时过电压的快速估算258. 3 暂时过电压的详细计算. 9 缓波前过电压分析279.1 概述279.2 SFO研究的快速方法289. 3 采用的方法289. 4 统计法导则mm 快波前过电压(FFO)分析3010.1 概述3010.2 统计法和半统计法的应用导则11 特快波前过电压(VFFO)的分析3411. 1 概述11. 2 研究的目的3411. 3 VFFO的产生和类型MGB/T 31 1.4-2010 11. 4 研究用导则12 模拟计算示例.12. 1 概述-12.2 示例1.包括长线在内的大型输电系统的TOV3612.3 示例2(SFO)一一500kV线路充电(合闸)38

4、12. 4 示例3(FFO)一一500kV GIS变电站的雷电防护u12.5 工况4(VFFO)一一765kV GIS中瞬态的模拟45附录A(资料性附录)架空线路和地下电缆的表示. A.1 单导体线路的精确H模型A.2 常规H回路65A.3 行波法:常电感的单相无损线.66 A.4 与频率相关的单导线线路模型A.5 多导体线路的模型A. 5. 1 模型参数.66 A. 5. 2 转换矩阵的近似附录B(资料性附录)断路器电弧模型68B.1 开断步骤 68 B.2 电弧的数学模型. 68 B.3 回路断开的特殊情况. B. 3.1 开断线路故障. B. 3. 2 开断小电感电流 附录C(资料性附录

5、)计算电力系统设备雷害故障率的概率法70C.1 简介 70 C.2 概率模式的确定 70 C.2.1 雷击点 70 C.3 强度函数的计算和故障域的确定(见图C.l)C.4 故障率的积分计算C.5 预期的年故障次数附录D(资料性附录)计算示例5(TOV)-400kV /200 kV输电系统中线路和电抗器间的谐振74D.1 输入参数和模拟74D. 1. 1 线路图74D. 1. 2 线路参数74D. 1. 3 发电机74D. 1. 4 变压器74D. 1. 5 电抗器D.2 方法 76 D.3 结果和解释76附录E(资料性附录)计算示例们SFO)因SFO引起的气体绝缘线路故障率的计算79E.1

6、输入的数据和模型E. 1. 1 线路图(图E.l) 79 H GB/T 31 1.4-2010 E. 1. 2 电源 79 E. 1. 3 避雷器(7.5.11) 79 E. 1. 4 断路器 80 E. 1. 5 架空线路和气体绝缘线路(GIL)80E. 1. 6 残余电荷(7.5.2)80E.2 采用的方法 80 E.3 系统结构 m E.4 结果和分析 m E.5 故障率计算 m E.6 建议 M 附录F(资料性附录)计算示例7(FFO)开合小电感电流时的高频熄弧86F.1 试验 F.2 模拟的输入数据和模型F.2.1 电弧模型和电弧参数.:. . . 86 F.2.2 模拟电路 87

7、F.3 结果和说明 88 参考文献. . . . . . . . . . . . . . . . . . . 89 图1过电压的类型(特快波前过电压除外)图2用于电感的阻尼电阻u图3用于电容的阻尼电阻u图4非线性元件稳态计算假定条件的示例.48 图5交流电压等效回路. . . . . . . . 48 图6动态电源模型48图7线性网络的等效表示49图856J中负载的表示49图9同步电机的表示.49 图10统计开关使用的双分布图解. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 50 图11多段输电杆塔口町，H=l十l2+l3十 50 图12电晕支路模型的示例日图1

8、3伏秒特性曲线的示例51图14双斜线波形52图15CIGRE的中凹波形 52 图16接地电极的简化模型53图17一个变电站纵深的网络模拟示例. 53 图18两个变电站纵深的网络模拟示例53图19统计法和半统计法的应用53图20电气几何模型的应用54图21考虑到两个随机变量(雷击电流最大值和破坏性电压)的临界函数54图22GIS和空气的界面处:外壳和地之间的榈合(Z3)，架空线路和地之间(Z2)以及母线导体和外壳之间(Z)33J54图23试验系统的单线图皿GB/T 31 1.4-2010 图24系统暂态稳定计算得到的CHM7、LVD7和CHE7处的TOV 56 图25系统暂态稳定模拟得到的第1、

9、第2和第3电源中心的发电机频率56图26动态电源模型的方框图55J图27LVD7处的TOV-具有588kV和612kV固定连接的避雷器的电磁瞬态模拟57图28CHM7处的TOV-具有588kV和612kV固定连接的避雷器的电磁瞬态模拟57图29LVD7处的TOV-具有484kV自动投切的金属氧化物避雷器的电磁瞬态模拟58图30CHM7处的TOV-具有484kV自动投切的金属氧化物避雷器的电磁瞬态模拟 58 图31系统的模拟.四图32辅助触头和主触头59图33具有残余电荷和合闸电阻的配置中的相对地过电压累积概率函数和绝缘放电概率示例59图341 000次操作的故障次数与设备耐受电压之间的关系图3

10、5用于雷击研究的500kV GIS变电站的电路图60图36雷电流的波形.图37一个GIS段(节点)故障和安全状态的界面的近似表示.图38联合概率密度函数等值曲线图39具有合闸隔离开关的765kV GIS的单线图(仅用粗线表示的GIS部分对此处模拟的瞬态现象是重要的;图40中的某些点也在此处表示出)62图40研究瞬态现象的765kV GIS部分的模拟图62图414 ns的斜波图42开关操作表1过电压的类别和形状标准电压波形和标准耐受试验4表2最严重的过电压类型和产生它们的工况之间的对应关系表3现行的架空线路和地下电缆模型的应用和限制条件8表4文献59J建议的对应于不同结构的L矶和DE值四表5摘自

11、文献44J的变压器对地最小电容20表6摘自文献28J的典型变压器类设备对地电容20表7摘自文献2町的断路器和隔离开关对地电容20表8首次负极性下行雷击的表示21表9首次负极性下行雷击的半峰值时间表10负极性下行随后雷击的表示.表11负极性下行随后雷击的半峰值时间.表12VFFO研究中元件的表示24表13FFO研究方法的类型 n 表M电源侧参数38表15避雷器的特性m表16并联电抗器的特性.表17断路器的电容40表18残余电荷40表19系统结构40表20记录的过电压u表211 000次操作的故障次数表22系统的模型42N GB/T 31 1.4-2010 表23应用EGM法需要的数据u表24峰值

12、电流分布u表25两条架空进线上不同区段的雷击次数. . . . . . . . . . . . . . . . 43 表26GIS破坏性放电电压分布和雷电流峰值分布的参数44表27FORM的风险估算(杆塔接地电阻=10m u 表28对于GIS口的故障率估算表29GIS元件的模拟:765kV GIS的数据.V GB/T 31 1.4-2010 目U昌本部分使用重新起草法修改采用IEC60071-4:2004 (绝缘配合第4部分:绝缘配合和电网模拟的计算导则)(英文版)。本部分按照GB/T1. 1-2009和GB/T20000. 2-2009给出的规则起草。本部分与IEC60071-4: 2004

13、的主要技术性差异及其原因如下:3.17代表性雷电流中用雷电流最大值代替雷电流最小值0IEC 60071-4: 2004编辑性错误，故进行了修改;一一7.6.3.3感性支路中用0.5H/m代替1H/m飞根据我国经验，1H/m数值偏大，故进行了修改;删除了7.4. 3. 1 使用PI模型的建议的条标题一行。因7.4.3中无7.4. 3. 2，不符合GB/T 1. 1-2009的相关规定。故进行了编辑性修改;在7.6.5.1.4中增加注2:7. 6. 5. 1. 3和7.6.5.1.4介绍的方法是针对标准大气条件的，未考虑海拔高度的影响，不宜直接应用于工程。因为IEC60071-4的7.6.5.1.

14、3采用面积标准的空气间隙模型和7.6.5.1.4基于表示先导传播的空气间隙模型介绍的方法均是针对标准大气条件而言的，未考虑海拔高度的影响，不能直接应用于工程。故加注予以说明以提高可操作性。另原7.6.5.1.4中的注顺延为注1。一一一在7.6.7变压器的表6中增加电压等级500kV变压器类设备典型对地电容数据。以适应我国的实际需要，提高可操作性。一一在7.6.8断路器和隔离开关的表7中增加电压等级500kV断路器和隔离开关类设备典型对地电容数据。以适应我国的实际需要，提高可操作性。7.6.9雷击 删除认为雷电统计对全世界是相同的。一句。此话不严格，因为不同地区、不同国家的雷电流幅值的分布概率有

15、较大的差异。 增加注:需注意地闪密度监测灵敏度应和雷电流幅值的监测灵敏度一致，否则会带来误差。7.6.9.3表示首次负极性下行雷击的概率分布 删除了也可以采用某些国家使用的一些已有的经验公式。一行。不适用故删除。 增加注:根据我国的实际测量数据，我国大部分地区防雷计算中的雷电流幅值的分布采用!gP( If) = - Ir/88 ，陕南以外的西北地区、内蒙古自治区的部分地区(这类地区的平均年雷暴日数一般在20及以下)少雷地区的雷电流幅值减半.!gP(If)=-If/44。因为不同地区、不同国家的雷电流幅值的分布概率有较大的差异，而IEC60071-47.6.9.3仅介绍了IEEE提出的一个关于电

16、流幅值的分布的简化公式，不完全适用于我国，故增加注释标明我国的实际以提高可操作性。一一-10.1.3确定性法中用最大雷电流代替最小雷电流0IEC 60071-4: 2004编辑性错误，故进行了修改;在10.2.2需要的数据中增加一一塔头空气间隙的放电特性户，计算需要。7一在12.3. 1. 4表15避雷器的特性中用持续运行电压U，的数据324kV代替350kV，用操作冲击残压U(2kA)的数据907kV代替操作冲击残压U(1kA)的数据864kV。以适应我国的实际需要，即符合GB11032的相关规定。飞EGB/T 311 .4-2010 附录A A.3行波法:常电感的单相元损线中用公式V(x，

17、t) + Z cI(x , t) = 2 X ZCFl (x-ut)代替V(t) + Zc l(t) =2 X ZCFl (x-ut)。. A.4与频率相关的单导线线路模型中用公式V1(t) - F-1 (ZC) X 11 (t) =F-1 (e1) X (V2 (t)十F-1(ZC) X 12 (t)代替V1(t) - F-1 (ZC) X 11 (t) =F一1( e - yl ) X (V 1 (t)十F-1(Zc) X 12(t)。dV(，x) _ 7/ L T / L ， dl(，x)一 A.5.1模型参数中用公式一=Z()l(，x);- _. d; =y()V(，x)代替dV(，x

18、) / .T/. dl(，x) 一一一一一=Z()l(户);-IJ一=y(户)V(抖。dx IEC 60071-4:2004编辑性错误，故进行了修改。一一一本部分与IEC60071-4: 2004的上述主要差异涉及的条款已通过在其外侧页边空白位置的垂直单线(1)进行了标示。本部分中的附录A、附录B、附录C、附录D、附录E、附录F为资料性附录。本部分由中国电器工业协会提出。本部分由全国高电压试验技术和绝缘配合标准化技术委员会(SAC/TC163)归口。本部分负责起草单位:国网电力科学研究院、西安高压电器研究院有限责任公司。本部分参加起草单位:河南平高电气股份有限公司、山东电力研究院、湖南省电力试

19、研院、南方电网技术研究中心、广东省电力设计研究院、江西省电力科学研究院、库柏耐吉(宁波)电气有限公司。本部分主要起草人:谷定壁、田恩、文、周沛洪、王建生、王维洲、严玉林、何慧雯、张小勇。本部分参加起草人:崔东、陈勇、王亭、曹样麟、郭志红、李文艺、蒋正龙、蔡汉生、童军心、蒋斌。VIll 1 范围绝缘配合第4部分:电网绝缘配合及其模拟的计算导则GB/T 311 .4-2010 GB/T 311的本部分规定了进行绝缘配合数字化计算的导则，并提出了普遍认可的建议:一一电力系统的数字模型;一一-实施适用于数值计算的确定性法和统计法。本部分适用于给出进行绝缘配合的计算方法、建模和示例方面的资料，以便采用G

20、B/T31 1. 2 2002中提出的方法，并按照GB31 1. 1一1997选取设备或装置的绝缘水平。2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件;凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。GB 31 1. 1-1997 高压输变电设备的绝缘配合(neqIEC 60071-1:1993) GB/T 311.2-2002 绝缘配合第2部分:高压输变电设备的绝缘配合使用导则(eqvIEC 60071 2:1996) GB/T 311.3 绝缘配合第3部分:高压直流换流站绝缘配合程序(GB/T31 1. 3-20

21、07 , IEC 60071-5:2002，岛10D)GB 1984 高压交流断路器(GB1984-2003 , IEC 62271-100:2001,MOm GB 11032 交流元间隙金属氧化物避雷器(GB11032一2000,eqv IEC 60099-4: 1991) GB/T 13499 电力变压器应用导则CGB/T13499-2002 , idt IEC 60076-8 :1 997) GB/T 16927. 1 高电压试验技术第一部分:一般试验要求CGB/T16927.1-1997 , eqv IEC 60060-1: 1989) IEC 62271-110: 2005 高压开关

22、设备和控制设备一第110部分:感性负载开合CHigh-voltage switchgear and controlgear-Part 110: Lnductive load switching) 3 术语和定义除GB311.1-1997外，下列术语和定义适用于本文件。注:某些术语来自IEC的多语字典lJl。3.1 反馈backfeeding 通过变压器由低压侧向高压架空线路或电缆供电的工况。l 方括号中的引用见参考文献。GBjT 311.4一20103.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3. 7 3.8 3.9 反击(逆闪)back flashover 雷击杆塔或架空地线造成的相对地绝缘闪络

23、lJ。反击率(逆内率)back flashover rate 每100km线路每年的反击(逆闪)次数。投入容性负载closing of capacitive 11Ydd 主要是指电容器组的投入，但是也包括任何其他容性负载的投入。临界电流critical current 引起线路闪络的最小雷电流二注:线路的11伍界电流是指所有注入点的最小11向界1江流兮直击雷direct Iightning strike 雷击电网的一个元件，如导线、杆塔或变电站设备lJo充电(合闸)energization 事先没有储能的电力系统元件与屯掘的连战或再连接。故障清除fault clcaring 开断系统短路d限定

24、距离limit distance 离开变电站的距离，在此距离外的雷击引起的过电压不会产生危害变电站设备的侵入波。3.10 3. 11 3. 12 线路分闸(线路切除)line dropping 通过开断最后一台断路器将钱路断开。施加线路故障line fault application 对系统中的某一线路施加一个短路。甩负荷load rejection 断开线路断路器，引起向一定量的负荷停止供电。注:从暂时过电压的观点出发，最严重的情况是输送电厂大部分电能的长距离输电线路的负荷侧断路器分闸。3. 13 线路重合闸line re-energization 故障或继电器误动引起的线路断路器的分闸后的

25、快速合闸。注:对于线路充电，应计及线路的残余电荷。3. 14 最大绕击电流maximum shielding current 能够击中被架空地线保护的线路相导线的最大雷电流。2 GB/T 311 .4-2010 3.15 3.16 3.17 3. 18 3. 19 3.20 平行线路谐振parallel line resonance 因与平行的带电线路之间的电容隅合引起的在并联电抗补偿的不带电的回路上的过电压。选相操作point-on-cycle controlled switching 在合闸容性负载时，选择断路器触头间电压过零的瞬间合闸，以消除操作瞬态。在开断感性负载时，保证在电弧拉长和变

26、弱，电流过零时分闸，以消除重击穿和重燃的风险。代表性雷电流representatiVe lightning stroke current 在特定的雷击点产生设备能够耐受的过电压的雷电流最大值。它通常根据经验得出。缓波前过电压闪络率Slow-front overvoltage flashover rate 因缓波前过电压造成的每100km线路每年的闪络改数。并联电阻switching resistor 为了限制长线路来自电源激励的操作冲占的幅值，接人的和线路波阻抗相当的电阻。感性和容性电流的开合switching of inductive and capacitive current 包括电动机

27、启动电流的截断、变阻器励磁电流的开断或者并联电抗器的开断时的感性电流的截断、电弧炉以及其变压器的开合和操作、空载电缆和电容器组的开合，尚压熔断器的电流的截断。(见GB/T31 1. 2-2002中的2.3.3.5，)3.21 非同期断路器极(相)的操作uneven breaker. pole op町ations断路器的分闸和合闸期间断路器的一个或两个极缓动。4 符号和缩写AIS 空气绝缘开关设备-一BFO 反击逆闪)BFR 反击(逆闪与率EGM 电气几何模型FACTS 灵活交流输电系统FFO 快波前过电压GIS 气体绝缘开关设备HVDC 高压直流LIWV 雷电冲击耐受电压MOA 金属氧化物避雷

28、器SFO 缓波前过电压SIWV 操作冲击耐受电压SFOFR 缓波前过电压闪络率3 GB/T 31 1.4-2010 续表TOV 暂时过电压TRV 瞬态恢复电压VFFO 特快波前过电压Z，(或Z，)波阻抗(或特征阻抗)I, 临界电流Im 最大绕击电流养在某些场合也简写为VFTO。作为补充，见GB/T311.2-2002的1.3以及参考文献4J中的符号清单。5 过电压的类型表1和图1详述了所有类型过电压的特征。类别电压或过电压的波形表1过电压的类别和形状一一标准电压波形和标准耐受试验低频连续的暂时的缓波前瞬态快波前特快波前T,!lOO ns 电压或过电压U=50Hz或60Hzllo HzU。起始的

29、时间:参数k，U。和DE均使用伏一秒曲线来确定。该模型对于正极性或负极性的冲击都有效，但是，不适用于端子间的电压大于U。之后、然后又降到小于矶的振荡情况。在空气间隙小于1.2m的情况下推荐使用战模型。在文献59J中，标准冲击试验被用来计算某一些组别的L、矶和DE参数，这些参数用来预测绝缘承受非标准冲击的性能并与试验数据进行比较。相应于所考虑的不同结构的参数组在表4中列出。表4文献59J建议的对应于不同结构的h、川和DE值间隙试品极性h Uo/kV DE 56 cm 棒棒十I 306 4. 9 56 cm 棒-板+ 252.2 306.5 114 cm 棒-棒一卡l 577. 5 641. 2

30、8cm 绝缘子，)+ l 643 369. 3 56 cm 棒棒39 1. (j 240. 1 56 cm 棒-板。.475fJO 7 947 114 cm 棒-棒l 吉25.8427.5 8cm 绝缘子的1 638. 1 525.4 a) 8片254mmX 146 mm的悬式绝缘子串安装在铁塔的几何类似物上。7.6.5.1.4 基于表示先导传播的空气间醋模型4J，30J在长的空气间隙中(即空气间隙长于1m)的放电物理过程已经证明，长空气间隙中的击穿包括三个连续的阶段:电晕起始(tJ、流柱传播(ts)和先导传播(t1)。先导传播模型基于这三个阶段的数字模拟。a) 击穿过程当施加到空气间隙上的电

31、压超过电晕起始电压，流柱开始传播，如果电压保持足够高，经过时间t，后，流注贯穿整个间隙。18 当流柱贯穿了间隙，先导很快发展，其速度取决于施加的电压。流柱和先导可以从一个或两个电极发展。如果先导贯穿了间隙或者两个先导相遇就出现了击穿。击穿时间可用下式计算:tc = t i + t，十t1ti是流柱存在前的时间。实际应用时可以忽略。GB/T 311 .4-2010 b) ts (流柱传播时间)的计算在大多数模型中所做的近似是当施加的电压达到一个导致其平均梯度E等于E50(U50时的平均场强)时，流柱阶段完成。c) tl (先导传播时间的计算)先导速度I(t)可按下述公式4Jt十算:1 (t) =

32、 g(u(t) ,dg) (u(t) - Uo (dg - ll) / (dg - ll) 这里g、U。是函数，dg和II分别对应于间隙长度和先导长度。u(t)是间隙中实际电压的绝对值。即使实际上存在两个先导，模型仅考虑从一个电极传播的等效先导。如果以t)降低到小于Uo(dg-ll)，则认为先导停止。作为实际应用，对于计算先导的速度，提出了两种类型的公式:(t =170 X dg(u(t)/(dg -ll) - Eo)exp(O. 001 5 X u(t)/dg)以及(t) =ku(t)(u(t)/(dg -ll) - Eo) 参数h和E取决于间隙结构和电压的极性，其数值可以在文献4J中找到。

33、对于杆塔中的空气间隙上发生的具有快被前、短披尾的实际冲击电压放形，在文献31J和文献32J中提出了计算t，的公式。d) 先导电流由于同步问题，很难确定先导电流和先导速度之间的关系。如果q值在300C/m400C/m之间，il(t) =qvI (t)的线性关系似乎是可以接受的。先导模型适用于长空气间隙。注1:还存在其他模型28J。注2:7. 6. 5. 1. 3和7.6.5.1.4介绍的方法是针对标准大气条件的未考虑海拔高度的影响。不宜直接应用于工程。|7.6.5.2 闪络过程7.6.5.2.1 理想开关一个空气间隙，一旦达到了闪络条件，可以被简单地模拟为能在一个时间步长内闭合的理想开关。如果时

34、间步长不是太短该模型完全能够表示。对于此类研究.时间步长或许是太短。7.6.5.2.2 电压源在所采用的时间步长很短的研究情况下，上述的模型因高的dV/dt可能会导致过高的过电压。然后，可以通过一个等于数个时间步长的给定时间内，电压由初始电压逐渐衰减到零的电压酒、来模拟空气间隙的闪络。7.6.5.2.3 电感的使用空气间隙可以表示为一个小的电感。H/m)与理想开关连接。该电感相应于电弧的电感。该模型的物理背景在文献47J中给出。7.6.6 母线母线表示为传播元件。相对于时间步长如果母线太短(仅几个时间步长)，母线可用单个传输元件模拟，其长度为所考虑的母线的总长度。对于非常短的母线，可以使用一个

35、集中电感模拟。7.6.7 变压器在不要求计及变压器的内部电压或者从LV到HV、HV到LV的传递电压时，简化的近似方法是使用一个电容。更严密的方法要求确定与频率相关的阻抗矩阵以求用它来计算模型参数12J、43J和G/T 311.4一201054J。该矩阵根据变压器的内部结构12J或测量43J来计算。如果仅要求变压器的对地电压，变压器可以表示为其对地电容。对于Y形连接的自楠变压器的对地电容可利用下式来计算。对于D形连接的变压器，c应除以2。c=o. 52 X pO.4 式中:C一一电容，nF;P一一-额定容量，MVA。表5中给出的一组数据是日本推荐的对地电容最小值44J。表5摘自文献44J的变压器

36、对地最小电窑标称电压/kV电容/nF500 3 187-220-275 2. 5 110-155 1. 5 66一77表6中所示的是参考文献28J提出的一组数据，为各种变压器类设备的典型对地电容。表6摘自文献28J的典型变压器类设备对地电容电压/kV115 400 500 765 电容式电压互感器8000 5000 5 000 4000 对地电容/电磁式电压互感器500 550 600 pF 电流互感器250 680 800 自藕变压器3 500 2700 5 000 5000 注:500 kV数据中的自祸变压器对地电容值为计算时比较常用的数值，但不是测量值。如果需要计算从一侧传递到另一侧过电压，还需要表示变压器的纵向电容(见GB/T311. 2-2002)。还需要增加一个电感，电感值则根据变压器的尺寸来确定。变压器的参数也可以在文献8J中找到。7.6.8 断路器和隔离开关它们被表示为触头间的以及触头和地之间的电容。表7给出了电容值的例子。表7摘自文献28J的断路器和隔离开关对地电容115 400 500 765 100 200 150 160 100/ 150/ 140/650 /600 7.6.9 雷击各地区是通过它们的地闪密度来表征的。它是每单位面积每年的雷击次数，通常用年平均值表示。|、.-GB/T 31 1.4-2010 统计的有效信息在文献4J中给出，从而，有