GB T 25922-2010 封闭管道中流体流量的测量 用安装在充满流体的圆形截面管道中的涡街流量计测量流量的方法.pdf

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1、ICS 17.120. 10 N 12 道昌国家标准国不H11: /、民华人中GB/T 25922-2010/ISO/TR 12764: 1997 封闭管道中流体流量的测量用安装在充满流体的圆形截面管道中的涡街流量计测量流量的方法Measurement of fluid flow in closed conduits-Flowrate measurement by means of vortex shedding flowmeters inserted in circular cross-section conduits running full CISOjTR 12764 :1 997 ,

2、IDT) 2011-01-14发布2011-05-01实施数码防伪中华人民共和国国家质量监督检验检茂总局中国国家标准化管理委员会发布GB/T 25922-2010/ISO/TR 12764: 1997 目次前言.m 1 范围-2 规范性引用文件3 术语和定义4 符号和下角标4. 1 符号4. 2 下角标66.0.6.4 5 原理46 流量计描述6. 1 物理组件6.2 设备标志.6 6.3 安全问题.7 使用说明.7.1 口径7.2 过程流体力学67.3 振动.7.4 安全8 安装.8. 1 安装位置8. 2 排管-8.3 流动调整器89 操作.810 性能特性.811 校准(K系数的确定)

3、8 附录A(资料性附录)周期波动及其对校准的影响附录B(资料性附录)旋涡传感器.附录c(资料性附录)防止空化的压力限值计算参考文献I GB/T 25922-20 1 O/ISO/TR 12764: 1997 目U吕本标准等同采用1SO/TR12764: 1997(封闭管道中流体流量的测量用安装在充满流体的圆形截面管道中的涡街流量计测量流量的方法)(英文版)。本标准等同翻译1SO/TR12764: 1997 0 本标准在制定时按GB/T1. 1一2000(标准化工作导则第1部分:标准的结构和编写规则和GB/T 20000.2一2001(标准化工作指南第2部分:采用国际标准的规则的有关规定做了如下

4、编辑性修改:a) 删除国际标准前言:b) 本技术报告一词改为本标准;c) 原引用标准的引导语按GB/T1. 12000的规定改成规范性引用文件的引导语;d) 原引用文件ISO5167-1为老版本，现更改为等同采用ISO5167-2(新版本)的GB/T2624. 2; d 删除了标准中未见引用的引用文件1EC60359; f) 删除了标准中未涉及的术语随机误差、系统误差、随机不确定度、系统不确定度气g) 不确定度的定义改为与1SO5168:2005(流体流量测量流量测量不确定度的评估中的定义一致;h) 4.1中，原国际标准用符号i) 用小数点代替作为小数点的逗号飞，Ej) 附录A中原国际标准以流

5、量计口径145mm举例，因国内无此规格，改为以流量计口径150 mm举例。本标准的附录A、附录B、附录C为资料性附录。本标准由中国机械工业联合会提出。本标准由全国工业过程测量和控制标准化技术委员会(SACjTC124)归口。本标准负责起草单位:上海工业自动化仪表研究所。本标准参加起草单位:上海仪器仪表自控系统检验测试所、中国计量科学研究院、北京市计量检测科学研究院、江苏省质量技术监督气体流量计量检测中心、上海福克斯波罗有限公司、上海横河电机有限公司、上海肯特智能仪器有限公司、上海一诺仪表有限公司、大连中隆仪表有限公司、中山市恩豪仪表有限公司、天津亿环自动化仪表技术有限公司、北京菲波安乐仪表有限

6、公司、江苏伟屹电子有限公司、合肥精大仪表股份有限公司、余姚市银环流量仪表有限公司、青岛自动化仪表有限公司、浙江迪元仪表有限公司。本标准主要起草人:郭爱华、顾顺风、段慧明、杨有涛、肖晖、马宇峰、赵志良、孙海清、谈福根、孙华春、池兆明、刘忠海、李一平、唐贤昭、王国武、朱家I目、窦建军、孙向东。本标准为首次发布。阳山G/T 25922-20 1 O/ISO/TR 12764: 1997 封闭管道中流体流量的测量用安装在充满流体的圆形截面管道中的涡街流量计测量流量的方法1 范围本标准提供了涡街流量计的通用资料，包括术语和一系列确定性能的公式。描述了涡街流量计的典型结构，并规定了检验、认证和设备溯源等方

7、面的要求。本标准还向用户提供了涉及涡街流量计选型和应用的技术信息，并提供了校准指南。本标准阐述了相关术语，并且描述了试验步骤、技术规范、应用说明和确定性能特征的公式。本标准描述了如何利用旋涡频率实现流体流速的测量;如何实现体积流量、质量流量和标准状态体积流量的测量;以及如何实现指定时间内的累积流量的测量。本标准仅适用于满管式流量计(非插入式)，并且仅适用于封闭满管中稳定的或者变化缓慢的单相流体流量。2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否

8、可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。GB/T 2624.2 用安装在圆形截面管道中的差压装置测量满管流体流量第2部分:孔板CGB/T 2624. 2-2006 ,ISO 5167-2:2003 ,IDT) GB/T 3369. 1 过程控制系统用模拟信号第1部分:直流电流信号CGB/T 3369. 1-2008, IEC 60381-1:1982 ,IDT) GB/T 3369. 2 过程控制系统用模拟信号第2部分:直流电压信号CGB/T 3369. 2-2008 , IEC 60381号:1978 , IDT) GB 4208 外壳防护等级CIP代码)C

9、GB4208-2008 ,IEC 60529:2001,IDT) GB/T 17611 封闭管道中流体流量的测量术语和符号CGB/T17611-1998, idt ISO 4006: 1991) ISO 5168 流体流量测量流量测量不确定度的评估ISO 7066-1 流量测量装置校准和使用中不确定度的评估第1部分:线性校准关系ISO 7066-2 流量测量装置校准和使用中不确定度的评估第2部分:非线性校准关系3 术语和定义GB/T 17611、ISO5168、ISO7066-1和ISO7066-2确立的以及下列术语和定义适用于本标准。3. 1 不确定度uncertainty 表征合理地赋予被

10、测量之值的分散性，与测量结果相联系的参数。3.2 K系数K-factor 一个测量周期内，流量计输出的脉冲数与流过流量计的相应流体总体积之比(见图1)。注l:K系数的变化可以表示为管道雷诺数或者特定热力学条件下流量的函数。通常使用平均K系数，它定义为:G/T 25922-2010/ISO/TR 12764: 1997 3.3 3.4 3.5 3.6 3. 7 3.8 2 K.n _ Kmax + Km;n 一moan一。式中:Kmn是指定测量范围内的K系数的最大值，Kmin是同一测量范围内K系数的最小值。或者，用另一种方法，取流量计的整个流量范围内数个K系数，计算它们的平均值。K系数可能会随流

11、量计本身受到的压力和热效应而变化(参见第11章)。如果液体和气体的K系数之间有差异，或由于邻接管道的不同布局导致的差异，宜向制造商咨询。注2:K系数以单位体积的脉冲数表示。K阳XK川m图中:1一-K系数;2一一管道雷诺数p3一一指定的线性测量范围;4 线性度(士%)。图1典型的K系数曲结线性度Iinearity 指定的管道雷诺数或流量范围内K系数的一致性(见图1)。注:线性度范围的上、下限由制造商规定。范围度rangeabiIity 2 在指定的准确度(或不确定度)的范围内，流量计最大与最小流量(或雷诺敖)之比。雷诺数Reynolds number Re 表示管道中惯性力与蒙古性力之比的元量纲

12、数。用来表示勃度、密度和管线流速综合影响的相关参数。斯特罗哈尔数Strouhal number St 表示旋涡分离频率与流体速度和非流线型旋涡发生体特性尺寸之间关系的无量纲参数。注:实际应用中以K系数(有量纲的)取代斯特罗哈尔数。最小局部压力lowest local pressure 流量计中的最小压力。注:最小局部压力关系到闪蒸和空化现象的出现。在流量计的下游，压力可得到部分恢复。压力损失pressure loss 流量计的上游压力与下游恢复后的压力之差。G/T 25922-20 1 O/ISO/TR 12764: 1997 3.9 问蒸f1ashing 蒸气泡的形成。注:当压力低于液体蒸气

13、压时即发生间蒸。3. 10 空化cavitation 出现闪蒸后，压力恢复到高于蒸气压力且蒸气泡破裂(压破)的现象。注:空化能导致测量误差以及流量计的机械损坏。3. 11 晌应时间response time 显示流量从某一规定流量值(例如:10%)跃变到实际流量值所需的时间。3. 12 衰退fade 涡街流量计的旋涡分离或检测失效。4 符号和下角标4. 1 符号符号表征量量纲且响应时间T D 流量计内径L f 旋涡分离频率T-1 d 非流线型旋涡发生体迎流面宽度L K K系数，仪表系数=l/KL-3 N 脉冲数元量纲qv 体积流量L3T-1 qm 质量流盐MT-1 Q, 累积体积流盐u Qm

14、累积质量流量M Re 雷诺数无量纲St 斯特罗哈尔数元量纲v 流量计内平均流速LT-1 材料的线膨胀系数一1 绝对秸度(动力)ML-1T-1 p 流体密度ML-3 T 温度 B 平均周期的百分比误差元量纲t 置信度95%的双尾学生氏t分布系数元量纲 平均周期的标准偏差T SI单位s 口1Hz 口1口1-3m3/s kg/s 口13kg m/s K-1 Pa s kg/m3 K s 3 GB/T 25922-20 1 O/ISO/TR 12764: 1997 表(续)符号表征i豆i主纲SI单位T 旋涡分离的平均周期T s n 测量周期数无量纲 压力ML-1T-2 Pa Pdmin 最小下游压力限

15、ML -lT-2 Pa Cl , C2 经验常数元量纲A 总压降ML-1T-2 Pa PP 工况温度下流体蒸气压力ML-1T-2 Pa 注:基础符号:M=质量，L=长度，T=时间，8=温度。4.2 下角标下角标说明b 标准状况flow 流体流动条件D 无阻塞的流量计内径，见4.1盯l质量单位。参比条件V 体积单位，参比条件v 体积单位，工况条件口lean极值的平均值rnax 最大值rnm 最小值z 第i次测量d 下游f 工作状况5 原理5. 1 当非流线型旋涡发生体置于流体流动的管道中时，沿着非流线型旋涡发生体的表面形成一个边界层并逐步增长。由于动量不足和存在一个反向的压力梯度，于是发生分离，

16、并形成一个固有的不稳定剪切层。最后剪切层卷起成为旋涡，交替地从非流线型旋涡发生体的两侧分离向下游扩散。这一系列旋涡被称作冯卡门涡街(见图2)。旋涡成对分离的频率与流体速度成正比。由于分离过程是可再现的，因此可以用来测量流量。4 GB/T 25922-20 1 O/ISO/TR 12764: 1997 图中:1一-流体流向;2一一旋涡发生体;3一-旋涡;4 管道。2 3 图2原理示意图5.2 传感器用于检测分离的旋涡，即把与旋涡有关的压力或流速转换成电信号。4 5.3 斯特罗哈尔数St描述了涡街频率f，非流线型旋涡发生体的特性尺寸d和流体速度u的关系。fXd v= St . ( 1 ) 5.4

17、对于确定的非流线型旋涡发生体形状，斯特罗哈尔数在很大雷诺数范围内保持基本恒定。这表明斯特罗哈尔数与流体的密度、压力、秸度和其他物理参数元关。因此，流体流速与旋涡分离的频率，即涡街脉冲频率成正比:v=Xf 式中，为常数，=d/Sto而工况条件下体积流量，即体积流量，由下式给出:户监尘二St 1 式中，A为考虑了管道及流量计配置影响的等效流通面积。涡街流量计的K系数为:因此，K= , .St _=f 一二一一(A X d) qv f qV=K . ( 2 ) . ( 3 ) ( 4 ) . ( 5 ) 为获得质量流量或标准状况下的体积流量，即标准体积流量，必需已知流体标准状况下的密度(b和流体温度

18、和压力条件下的密度Plo质量流量:qm=似云标准体积流量:qvb=(去)X丢指定时间间隔内流过流量计的累积流量为:Qv=言，Qm=向言，或电b=(2)去式中，N是该时间间隔内旋涡分离的总数，即旋涡脉冲的总数。5 GBjT 25922-2010jISOjTR 12764: 1997 6 流量计描述6. 1 物理组件涡街流量计由两部分组成:测量管(有时称一次装置)和输出装置(有时称二次装置)。6. 1. 1 测量管测量管是管道系统的组成部分，由流量计表体、非流线型旋涡发生体和传感器组成。6. 1. 1. 1 流量计表体通常有两种型式:采用螺栓直接与管道法兰连接的法兰式;利用螺栓夹持在相邻管道法兰间

19、的元法兰夹装式。6. 1. 1.2 非流线型旋涡发生体是一个安装在流量计表体横截面上的结构件。其形状、尺寸以及与流量计表体横截面上流通面积的比值都会影响K系数的线性度。理想的非流线旋涡发生体形状目前尚未知晓。图2所示的正方形旋涡发生体并不是欲推荐或实用的形状。6. 1. 1.3 传感器用于检测分离释放的旋涡。传感器的安装位置和原理根据流量计设计而不同。(参见附录B)6. 1.2 输出装置输出装置将传感器检出信号转换成数字的流量读数、数字的累积流量读数、定标脉冲信号和(或)标准化的模拟量输出(参见GBjT3369)。6.2 设备标志6.2.1 流量计铭牌应标明制造商、序列号、压力等级、平均K系数

20、或流量计因子。如有需要还应有危险区域认证标志。6.2.2 在流量计表体上应有永久性的流向标志，最好两侧都标示。6.3 安全问题6.3.1 流量计的所有承压部件及接触过程流体的部件应符合适用于具体装置的规范和标准的要求。6.3.2 由于涡街流量计是管道系统的组成部分(管线式仪表)，它必须与其他管线式设备一样接受同等检查和测试。6.3.3 制造商应提供任何所需的结构件使用材质和静压试验等相关证书。7 使用说明7. 1 口径在选择涡街流量计的口径时，应使流量保持在满足不确定度的最大流量和最小流量之间。由于线性度和流量范围是与雷诺数相关的，因此流动条件下流体的雷诺数应在规定限值范围内。在指定的不确定度

21、范围内，涡街流量计的误差或校准曲线可表示为体积流量或雷诺数的函数。流量计的工作条件应保持在确保不确定度的规定极限内(见图1)。这些极限决定了流量计的线性测量范围。最小体积流量取决于雷诺数，即取决于流体密度和教度。最小体积流量同样受到传感器的灵敏度的限制。7.2 过程流体力学7.2.1 流体压力流体的最低压力值应足够高，以防止产生闪蒸或空化现象，而且流体不应是气/液多相流，例如:湿蒸汽。7.2.2 空化应咨询制造商有关防止产生闪蒸和空化现象的建议。这些建议包括被测流体饱和蒸气压以及流量计内最小局部压力的计算公式。还可包括在下游设置阀门增加背压的建议(参见附录。 GB/T 25922-201 O/

22、ISO/TR 12764: 1997 7.2.3 旋涡和未充分发展的剖面涡街流量计对异常速度剖面和旋涡敏感。当用户认为某一特定流量计安装偏离制造商的建议时，可以通过现场校准或联系制造商获知其影响程度(参见10.3)。也可以使用流动调整器来矫正流动的不规则性(参见8.3)。7.2.4 流动稳定性流体的流动应是稳定的，或者变化速度相对于流量计的响应时间应比较缓慢。流量或压力的脉动可能影响性能。7.3 振动涡街流量计和相关管道的振动应在制造商推荐的等级范围内。7.4 安全流量计的水密性和危险区域认证应符合现场要求。参见GB420S(外壳防护等级)。8 安装应按照制造商的安装说明进行安装。若缺少此类建

23、议时，可按GB/T2624.2中有关孔板的安装要求进行安装。以下为补充建议。8. 1 安装位置在选定流量计的安装位置时，应注意下述通用事项:a) 共模电噪声可能会干扰测量。射频干扰(RFI)、电磁干扰CEMI)、接地不当和不良的信号屏蔽也可能干扰测量。在某些情况T，不可能枪查元流量时输出信号的噪声。如果怀疑这些噪声的强度高到足以导致误差，可征询制造商的建议。b) 应遵守制造商规定的温度极限、振动极限、腐蚀性气体和l温度极限(参见10.2)。c) 选择便于日常检查、维护、排管、布线的位置。8.2 排管在准备排管安装流量计和相关装置时应考虑以下因素。8.2. 1 应在流量计的上、下游安装所需长度、

24、元阻塞的直管段，以获得工作条件下规定的准确度。直管段应符合8.2. 28. 2. 15列出的条件。直管段的长度依据流量计的结构和上游扰动的性质而定。8.2.2 连接管道的内径宜与流过计的公称通行相间。同样，校准流量计用管道的内径也应相同。流量计与其连接管道之间的内径突变可能导致流量汁n能的变化。!N_向制造商联系，寻求有关此类影响的信息。8.2.3 流量计应与管道同轴安装，密封垫圈不可突入管道内。8.2.4 如果使用了多段管道，则全部长度上应平直，尽可能减小轴线不重合度。8.2.5 靠近流量计的上、下游处不应有阀门或旁通管。如果上游必须安装阀门，应向制造商咨询其对流量计性能任何可能的影响。8.

25、2.6 使用合适的流动调整器可以减少所需的直管段长度(参见8.3)。8.2.7 当液体中有残留气泡，或者所要测量的流体含有杂质时，可能需要使用气体分离器和(或)过滤器。这些装置应安装在直管段或流动调整器的上游。8.2.8 如有必要安装一个旁路以方便维护、检查和清理流量计，所需的T形接头应安装在上游直管段或流动调整器的前面和下游直管段的后面。8.2.9 流量计应有超压保护，以防止流量计上下游阀门同时关闭时，由于流体热膨胀导致的压力过大造成的损坏。8.2.10 涡街流量计可进行如压力、温度、密度等附加的过程测量。但这些传感器的安装位置可能影响某些涡街流量计的使用，可要求制造商给予指导。8.2. 1

26、1 流量计应按照制造商推荐的方向安装。7 GBjT 25922-20 1 OjISOjTR 12764: 1997 8.2. 12 测量液体流量时，流体应充满管道。把流量计安装在流动方向朝上的垂直管道中可确保满管流。8.2.13 应防止流量计承受过度的管道应力。8.2.14 如果流体是可凝结气体(例如蒸汽)应征求制造商的相关建议。8.2.15 如果流量计用于极端条件下，例如液体的水击现象、气体测量时的带液现象、超量程等，应征求制造商的相关建议。8.3 流动调整器各种流动调整器可有效减少管道中轴向速度分布特性畸变和(或)紊流的影响，因而在安装条件不符合制造商建议的情况下，可以有效地改善流量计的性

27、能。有关安装条件和(或)流动调整器的使用建议可向制造商咨询，包括流动调整器的类型、尺寸以及相对于流量计的安装位置。9 操作9. 1 流量计应在制造商建议的工作条件下运行，以获得指定的不确定度及正常的使用寿命。关键在于合适的口径以及正确的安装、使用和维护方法。9.2 安装前应清扫管道，清除焊渣，锈蚀物或其他管道残留物。清扫前最好拆除非流线型旋涡发生体和传感器，或整体拆除，在试压检漏试验前再装回。9.3 应遵守制造商推荐的投运程序，以避免超量程和水击等现象对非流线型旋涡发生体和传感器造成损坏。9.4 为避免K系数的偏离，应咨询制造商关于维修和更换传感器时所要采取的措施以及非流线型旋涡发生体磨损的影

28、响。10 性能特性10. 1 在规定的雷诺数范围和相关的流量测量不确定度内，涡街流量计可以测量流经测量管的流体的实际体积流量，而与流体的特性，即密度或秸度元关(参见5.4关于质量流量和标准体积流量的测量)。如果使用在规定的雷诺数范围之外，可向制造商咨询修正系数和预期的测量不确定度。10.2 当过程的温度和压力与校准时的温度和压力存在显著差异时，可能会影响测量管的几何形状，从而影响流量计的K系数。可向制造商咨询相关的修正系数。10.3 影响旋涡分离过程的诸多现象可能会影响流量计的性能，例如速度剖面、两相流、泵扰动、脉动流、入口节流扰动和空化等。这些现象会影响涡街频率的检测，并引起K系数的变化。认

29、真选择和配置流量系统的部件以及正确配管可以减少或消除这些影响。可以咨询流量计制造商解决这些问题的方法。11 校准(K系数的确定)11. 1 流量计制造商应说明规定参比条件下流量计的平均K系数和预期不确定度。此系数可以根据实际尺寸的测量进行推算，但通常是通过实流校准获得。由于涡街流量计的性能对雷诺数不敏感，因而可以用任何适用的流体进行校准，但是必须使涡街频率和雷诺数保持在流量计的极限范围内。应说明所采用的校准方法。11. 2 如果有可能，可以通过现场校准的方法改善测量的不确定度(校准应遵循相应的国际标准)。对于气体流量的测量，参比流量测量装置通常采用传递装置、带压力和温度修正的容积计量容器，或临

30、界流喷嘴。对于液体流量的测量，可采用传递装置、称重法或容积法。11. 3 可与制造商联系获取所需的校准或性能认证的证书。8 G/T 25922-201 O/ISO/TR 12764: 1997 附录A(资料性附录)周期波动及其对技准的影响周期波动和相关的频率波动通常只与校准有关。注1:所有流体流量的在线测量方法都不同程度地受到与紊流(通常称之为流体噪声有关的波动的影响。在旋涡测量中，这种噪声会导致传感器信号的周期发生变化，称为周期波动。有多种因素影响流量计的旋涡分离特性，从测量所依赖的物理现象到基础测量的电信号处理技术。下面的论述仅限于旋涡分离这一物理现象。关于周期波动(见注2)，众所周知，即

31、使流量是恒定的，从一个循环到另一个循环的旋涡分离周期也可能存在小的随机波动。由此，个周期的确定总是要用一个平均周期(r)和平均周期的标准偏差()来表示。如果周期测量数足够多，再增加测量次数将不能明显改善标准偏差了。平均周期的百分比误差由下式给出t式中:r; r=一一一;n =)OQ气一一一-一(n)2 .( A.l ) t一一置信度95%的双尾学生氏分布系数，自由度为(n1)(对于30次或以上的测量:t=2.0);n一一周期恻量次数;r(r;r)2lt -一一一一一-1: I n-l l a一一第t次周期测量; 平均周期的百分比误差。注2:后续旋涡的强度和相对位置可能与其平均值不同。这些变化与

32、紊流现象有关，可能会引起传感器输出信号的频率波动和幅值变化。频率波动会影响流量计的响应时间。严重的幅值变化会影响流量计的性能，特别是在小流盐时会导致计数或脉冲丢失。如果紊流程肢能导致上述现象时，应与制造商联系。一旦确定，为保证不确定度在顶定的土%内，需计数的脉冲数N由下式给出:1100to 2 =1一一:1( A.2 ) l 获得此响应时间=Nt:，它与流量有关:或:式中:fXd t=-z一一二斯特罗哈尔数;f一一涡街频率;U一一一流量计内流速;NXd G二=St X v N a=一一一一一一K Xqv d一一非流线型旋涡发生体迎流面的宽度;K 平均K系数;qv一二体积流量;a一二响应时间。(

33、 A.3 ) .( A.4 ) 9 G/T 25922-20 1 O/ISO/TR 12764: 1997 因此可见，假设斯特罗哈尔数不随流量变化(未必是个好的假设)，流量计的响应时间只与旋涡分离的周期不确定度相关，与流速或体积流量成反比。例如:假设流量计的斯特罗哈尔数为0.24，则平均周期的标准偏差由下式给出:100 lVVO =1. 5% 假设d/D=O.27，获得不确定度为0.25%的平均流量所需的时间为:1100tL1 2 NXd飞T ast u St 11 代人上述数值并假设N很大，上式变成:(占X1.5)2dpnn d TPnD G0.24u-U L U 具有这些特性的、口径为25

34、mm和150mm流量计的响应时间的计算结果见表A.1:表A.1流量不确定度为0.25%所需要的晌应时间aa/s 流速流量计口径m/s D=25 mm D=150 mm 0.31 13.1 78.4 3. 10 1. 31 7.84 6.35 0.64 3.8 63. 5 0.064 0.38 .( A.5 ) .( A.6 ) .( A.7 ) 因此，对于大口径低流速情况，时间常数应足够大，以便在流量扰动后有足够的时间来获得高的准确度。注意，如果100/=3%，上表的时间应当乘以40应向制造商咨询这些现象对流量计的影响。10 附录B(资料性附录)旋涡传感器G/T 25922-20 1 O/IS

35、O/TR 12764: 1997 多种传感器技术可用于检测旋涡分离。检测元件的最重要特性是对被测量敏感，而对其他影响量不敏感，例如温度，压力脉动，振动等。在旋涡分离区域的流速和压力的变化可产生不同的效应，可由以下所列的旋涡传感器检测。a) 检测非流线型旋涡发生体运动产生的机械应力的有:-一压电式应变传感器;一一电阻应变传感器;一一电容应变传感器;一一光学传感器等。b) 检测非流线型旋涡发生体侧面差压变化的有:一一压电式压力传感器;十一电容压力传感器;振动体式传感器;二二可变电感式压力传感器等。c) 检测非流线型旋涡发生体周围流速变化的有:一一热敏电阻传感器;一一热线式风速计;一一超声传感器等。

36、这些传感器可以安装在非流线型旋涡发生体的内部或外部，也可以安装在流量计壳体的外面。流体密度会影响旋涡传感器的性能。低密度流体，由于其旋涡能量相对较低，会影响小流量检测时的性能。高密度流体，由于旋涡能量相对较高，可能导致灵敏的传感器的损坏而影响大流量检测时的性能。其他需考虑的因素还包括:新度影响;液体的空化现象;温度引起的尺寸变化;过程中管道的振动;一一过程中压力波动;一一安装影响(参见第8章)。11 G/T 25922-2010/ISO/TR 12764: 1997 附录C(资料性附录)防止空化的压力限值计算旋涡分离现象是以旋涡从非流线型旋涡发生体上分离的稳定性为基础的，因此，任何引起流体特性

37、变化的条件都将影响流量测量的准确度。在非线性旋涡发生体处，由于流通面积减小，导致流速局部增大，从而使局部压力降低。在液态系统中，当局部压力降至液体蒸气压或更低时，将会产生闪蒸和空化现象。这将导致气泡的形成从而改变流体特性，引起旋涡分离的不规则，进而产生测量误差。公认的指标是下游最低压力限值Pdmm可用下式计算:户dmin= (Cj X )十(C2Xvap)( C.l ) 式中:如mm一一-下游最低压力限值;Pvap 工况温度下流体蒸气压力;A 总压力损失;Cj ,C2 取决于不同设计和尺寸的经验常数。由于压力降低取决于流量计的结构，应与制造商联系获取Cj和C2的值。12 GB/T 25922-

38、201 O/ISO/TR 12764: 1997 参考文献lJ GB/T 17612 1998 封闭管道中液体流量的测量称重法Cidt IS0 4185: 1980) 2J GBjT 17613. 1 1998 采用称重法进行封闭管道中液体流量的测量校验装置的程序第1部分:静态称重系统CidtISO 9368-1: 1990) 3J ISO 8316 封闭管道中液体流量的测量用体积罐收集液体的方法4J 测量不确定度表示指南，IS0BIPM, IEC , IFCC, IUP AC , lUP AP , 01ML. hmmFH寸hNFM口。自o-ON|NNmmNH阁。华人民共和国家标准封闭管道中流

39、体流量的测量用安装在充满流体的圆形截面管道中的涡街流量计测量流量的方法GB/T 25922-2010/ISO/TR 12764: 1997 国由1* 中国标准出版社出版发行北京复兴门外三里河北街16号邮政编码:100045 网址电话:6852394668517548 中国标准出版社秦皇岛印刷厂印刷各地新华书店经销* 印张1.25 字数29千字2011年5月第一次印刷开本880X12301/16 2011年5月第一版晤二I号:155066. 1-42637 21. 00元如有印装差错由本社发行中心调换版权专有侵权必究举报电话:(010)68533533定价GB/T 25922-2010 打印日期:2011年5月30BF002A