DB32 T 5276-2025 木结构人行桥梁技术规程.pdf

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1、江苏省地方标准木结构人行桥梁技术规程Technical specification for timber pedestrian bridgesDB32/T 52762025主编单位:南京工业大学东南大学建筑设计研究院有限公司批准单位:江苏省住房和城乡建设厅江苏省市场监督管理局实施日期:2026年5月1日2026 南京江苏省地方标准木结构人行桥梁技术规程Technical specification for timber pedestrian bridgesDB32/T 52762025主 编 单 位 南京工业大学东南大学建筑设计研究院有限公司责 任 编 辑 宋华莉出 版 发 行 东南大学出版社

2、出版社地址 南京市四牌楼2号,邮编:210096出版社网址 http:照排 江苏卓越商务有限公司印刷 南京碧峰印刷有限公司开本 850 mm1 168 mm 1/32印张 2.375字数 60千字版次 2026年1月第1版印次 2026年1月第1次印刷统 一 书 号 75641614定价 29.00元图书如有印装质量问题,可随时寄印刷厂调换。前 言根据 江苏省住房和城乡建设厅关于印发 的通知(苏建科2017409号)的要求,编制组经广泛调查研究,认真总结实践经验,参考有关国际标准和国外先进标准,结合国内研究成果,并在广泛征求意见的基础上,编制了本规程。本规程于2025年11月5日经主管部门批准

3、发布,自2026年5月1日起实施。本规程共10章,主要技术内容包括:1总则;2术语;3材料;4基本设计规定;5承载能力极限状态设计;6正常使用极限状态设计;7 连接设计;8 结构防护;9 构件制作与安装;10验收。本规程由江苏省住房和城乡建设厅负责管理,由南京工业大学(地址:南京市浦口区浦珠南路30号80号信箱,邮政编码:211816)负责具体技术内容的解释。各单位在执行过程中若有修改意见和建议,请反馈至江苏省住房和城乡建设厅科技发展中心(地址:南京市鼓楼区草场门大街88号江苏建设大厦8楼,邮政编码:210036)。本规程主编单位、参编单位、主要起草人和主要审查人:主 编 单 位:南京工业大学

4、东南大学建筑设计研究院有限公司参 编 单 位:中建三局科创产业发展有限公司苏交科集团股份有限公司中国建筑第五工程局有限公司江苏省土木建筑学会1南京溧水经济开发区管理委员会南京江宁经济技术开发集团有限公司主要起草人:陆伟东 杨会峰 丁建明 孙小鸾 李文军贲庆国 王 璐 王深山 程小武 李升玉刘杏杏 宗 超 史本凯 岳 孔 徐一鸣吴晓飞 汤丽娟 主要审查人:张 晋 王志强 陆勤丰 夏长春 沈中标2目 次1 总则12 术语23 材料44 基本设计规定65 承载能力极限状态设计86 正常使用极限状态设计20 6.1 变形20 6.2 振动237 连接设计24 7.1 一般规定24 7.2 木构件连接2

5、5 7.3 木 混凝土组合构件界面连接26 7.4 连接构造措施328 结构防护36 8.1 一般规定36 8.2 防水与排水36 8.3 防腐37 8.4 防生物危害389 构件制作与安装40 9.1 构件制作40 9.2 构件安装4110 验收43 10.1 一般规定43 10.2 验收项目431本规程用词说明46引用标准名录47条文说明492Contents1 General provisions12 Terms23 Materials44 General design requirements65 Design of ultimate limit state86 Design of s

6、erviceability limit state20 6.1 Deformation20 6.2 Vibration237 Designof connections24 7.1 General requirements24 7.2 Connections for timber members25 7.3 Interfacial connecitons for timber-concrete composite members26 7.4 Connection construction measures328 Protections of structures36 8.1 General re

7、quirements36 8.2 Waterproof and drainage37 8.3 Wood preservation38 8.4 Biological protection409 Fabrication and installation of members41 9.1 fabrication of members43 9.2 Installation of members4310 Quality acceptance43 10.1 General requirements431 10.2 Quality acceptance items43Explanation of wordi

8、ng in this specification46List of quoted standards47Explanation of provisions4921 总 则1.0.1 为使木结构人行桥工程中贯彻执行国家和省内的技术经济政策,做到技术先进、安全适用、经济合理,确保质量和保护环境,制定本规程。1.0.2 本规程适用于新建和改建人行桥梁工程中木结构的设计、制作、安装、验收与防护。1.0.3 木结构人行桥的设计、制作、安装、验收与防护,除执行本规程外,尚应符合国家和江苏省现行有关标准的规定。12 术 语2.0.1 木结构 timber structure采用以木材为主制作的构件承重的结构

9、2.0.2 人行桥 footbridge/pedestrian bridge仅用于行人和非机动车辆通行的桥梁,可建于室内或室外,或者位于建筑物之间。2.0.3 工程木 engineered wood以木材为主要原材料,采用结构胶黏剂加压胶合而成的用于承重结构的深加工木质材料。主要包括层板胶合木、正交胶合木、结构复合木材和木基结构板等。2.0.4 木材含水率 moisture content of wood木材内所含水分的质量占木材绝干质量的百分比。2.0.5 顺纹 parallel to grain木构件木纹方向与构件长度方向一致。2.0.6 横纹 perpendicular to grai

10、n木构件木纹方向与构件长度方向相垂直。2.0.7 斜纹 an angle to grain木构件木纹方向与构件长度方向形成某一角度。2.0.8 层板胶合木 glued laminated timber(glulam)以厚度不大于45 mm 的胶合木层板沿顺纹方向叠层胶合而成的木制品。也称胶合木或结构用集成材。2.0.9 正交胶合木 cross laminated timber(CLT)以厚度为15 mm45 mm 的层板相互叠层正交组坯后胶合而成的木制品。也称正交层板胶合木。2.0.10 结构复合木材 structural composite lumber2采用木质的单板、单板条或木片等,沿构

11、件长度方向排列组坯,并采用结构胶黏剂叠层胶合而成,专门用于承重结构的复合材料。包括旋切板胶合木、平行木片胶合木、层叠木片胶合木和定向木片胶合木等,以及其他具有类似特征的复合木产品。2.0.11 木基结构板 wood-based structural panel以木质单板或木片为原料,采用结构胶黏剂热压制成的承重板材,包括结构胶合板和定向刨花板。2.0.12 销钉连接 dowel-type connection采用销钉紧固件将被连接的构件连成一体的连接方式。销连接也称为销钉连接。销钉紧固件包括螺栓、销、六角头木螺钉、圆钉和螺纹钉。2.0.13 植筋连接 glued-in rod connecti

12、on采用植筋方式将被连接的构件连成一体的连接方式。2.0.14 木 混凝土组合结构 timber-concrete composite struc-ture木梁或木板与钢筋混凝土板通过剪力件组合而形成的结构。33 材 料3.0.1 木结构人行桥材料应符合 木结构通用规范GB 55005、木结构设计标准GB 50005和 重型木结构技术标准DB 32/T 3914的规定。3.0.2 木结构人行桥应采用具有明确的材质等级或强度等级的原木、方木、板材、规格材和工程木。3.0.3 层板胶合木和正交胶合木用胶宜采用苯酚基胶黏剂和耐候型单组份聚氨酯胶黏剂,并应符合下列规定:1 胶合木试件所有胶层的平均剪切

13、强度不应低于6.0 MPa,剪切强度单值不应低于4.0 MPa,平均木破率应符合表3.0.3的规定。对于针叶材或密度小于0.5 g/cm3 的阔叶材,若木破率为100%,所有胶层的剪切强度不应低于4.0 MPa。2 胶合木试件两端面的总剥离率在5%以下,并且任一胶层的最大剥离长度不大于该胶层长度的1/4。表3.0.3 胶合木胶层剪切强度和木破率之间的对应关系胶层剪切强度fv/MPa木破率/%6,8908,c 时:=ac2Ek2fck(5.0.4 3)当c 时:=11+2fckbc2Ek(5.0.4 4)式中:受压构件长细比;i构件截面的回转半径(mm);l0受压构件的计算长度(mm),应按本规

14、程第5.0.5条的规定确定;fck受压构件材料的抗压强度标准值(N/mm2);9Ek构件材料的弹性模量标准值(N/mm2);ac、bc、cc材料相关系数,应按表5.0.4的规定取值;材料剪切变形相关系数,应按表5.0.4的规定取值。表5.0.4 相关系数的取值构件材料acbcccEk/fck方木、原木TC15、TC17、TB200.92 1.96 4.13TC11、TC13、TB11TB13、TB15、TB170.95 1.43 5.281.00330300规格材、进口方木和欧洲进口结构材0.88 2.44 3.68 1.03胶合木0.91 3.69 3.45 1.05按 木结构设计标准GB

15、50005 附录E的规定采用注:当方木、原木对应系数由权威技术部门试验确认时,可选择采用,但计算的稳定系数不宜高于按照表中数据计算结果的1.1倍。5.0.5 受压构件的计算长度应按下式确定:l0=kl(5.0.5)式中:l0计算长度(mm);l构件实际长度(mm);k受压构件的长度计算系数,参照 木结构设计标准GB 50005,应按表5.0.5的规定取值。表5.0.5 受压构件的长度计算系数k失稳模式k0.650.81.21.02.12.401续表 5.0.5端部支座示意图不能转动,不能移动不能转动,自由移动自由转动,不能移动自由转动,自由移动5.0.6 受弯构件的受弯承载能力应按下式验算:1

16、 按强度验算:MWnfm(5.0.6 1)2 按稳定验算:当构件截面宽度小于截面高度、沿受压边长度方向没有侧向支撑并且构件在端部没有防止构件转动的支撑时,受弯构件的侧向稳定应按下式计算:MlW fm(5.0.6 2)式中:fm构件木材抗弯强度设计值(N/mm2);M受弯构件弯矩设计值(Nmm);Wn受弯构件的净截面抵抗矩(mm3);W受弯构件的全截面抵抗矩(mm3);l受 弯 构 件 的 侧 向 稳 定 系 数,按 照 本 规 程 第5.0.7条执行。5.0.7 受弯构件的侧向稳定系数l应按下列公式计算:m=cm Ekfmk(5.0.7 1)B=lehb2(5.0.7 2)当Bm 时:l=am

17、Ek2Bfmk(5.0.7 3)11当Bm 时:l=11+2BfmkbmEk(5.0.7 4)式中:Ek构件材料的弹性模量标准值(N/mm2);fmk受弯构件材料的抗弯强度标准值(N/mm2);B受弯构件的长细比,不应大于50;b受弯构件的截面宽度(mm);h受弯构件的截面高度(mm);am、bm、cm材料相关系数,应按表5.0.7 1的规定取值;le受弯构件的计算长度,应按表5.0.7 2的规定采用;材料剪切变形相关系数,应按表5.0.4的规定取值。表5.0.7 1 相关系数的取值构件材料ambmcmEk/fmk方木、原木TC15、TC17、TB20TC11、TC13、TB11TB13、TB

18、15、TB170.70 4.90 0.90220220规格材、进口方木和欧洲进口结构材0.70 4.90 0.90胶合木0.70 4.90 0.90按 木 结 构 设 计 标 准 GB 50005附录 E 的规定采用注:当方木、原木对应系数由权威技术部门试验确认时,可选择采用,但计算的稳定系数不宜高于按照表中数据计算结果的1.1倍。表5.0.7 2 受弯构件的计算长度le梁类型和荷载情况荷载作用在梁的部位顶部中部底部简支梁,是否为“在两端作用相等弯”le=1.00lu21续表 5.0.7 2梁类型和荷载情况荷载作用在梁的部位顶部中部底部简支梁,均匀分布荷载le=0.95lule=0.90lul

19、e=0.85lu简支梁,跨中一个集中荷载le=0.80lule=0.75lule=0.70lu悬臂梁,均匀分布荷载le=1.20lu悬臂梁,悬端一个集中荷载le=1.70lu悬臂梁,在悬端作用弯矩le=2.00lu注:表中lu 为受弯构件两个支撑点之间的实际距离。当支座处有侧向支撑而沿构件长度方向无附加支撑时,lu 为支座之间的距离;当受弯构件在构件中间点以及支座处有侧向支撑时,lu 为中间支撑与端支座之间的距离。5.0.8 双向受弯构件的抗弯承载能力,应按下式验算:MxWnxfmx+MyWnyfmy1(5.0.8)式中:Mx、My截 面 绕 x 轴 和 y 轴 的 弯 矩 设 计 值(Nmm

20、);fmx、fmy截 面 正 向 和 侧 向 抗 弯 强 度 设 计 值(N/mm2);Wnx、Wny截 面 沿 x 轴、y 轴 的 净 截 面 抵 抗 矩(mm3)。5.0.9 受弯构件的顺纹抗剪承载能力,应按下式计算:VSIbfv(5.0.9)式中:fv木构件顺纹抗剪强度设计值(N/mm2);V 剪力设计值(N);I 构件全截面惯性矩(mm4);b 构件截面宽度(mm);S剪切 面 以 上 的 截 面 面 积 对 中 和 轴 的 面 积 矩(mm3)。315.0.10 拉弯构件的承载能力应按下列公式验算:1 按强度验算:NAnft+MWnfm1(5.0.10 1)2 按稳定验算:1lfmM

21、Wn-NAn 1(5.0.10 2)式中:N 轴向拉力设计值(N);M弯矩设计值(Nmm);An构件净截面面积(mm2);Wn构件净截面抵抗矩(mm3);l受 弯 构 件 稳 定 系 数,按 本 规 程 第 5.0.7 条确定;ft构件材料的顺纹抗拉强度设计值(N/mm2);fm构件材料的抗弯强度设计值(N/mm2);fm不考虑高度或体积调整系数的构件材料抗弯强度设计值(N/mm2)。5.0.11 压弯构件及偏心受压构件的承载能力应按下列规定进行验算:1 按强度验算时,应按下式验算:NAnfc+M0+Ne0Wnfm1(5.0.11 1)2 按稳定验算时,应按下式验算:NmA0fc(5.0.11

22、 2)m=1-k 2 1-k0 (5.0.11 3)k=Ne0+M0Wfm 1+NAfc (5.0.11 4)41k0=Ne0Wfm 1+NAfc (5.0.11 5)式中:轴心受压构件的稳定系数;A0计算面积(mm2);m考虑轴向力和初始弯矩共同作用的折减系数;N轴向压力设计值(N);M0横向荷载作用下跨中最大初始弯矩设计值(Nmm);e0构件轴向压力的初始偏心距(mm),当不能确定时,可按120构件截面高度采用;fc、fm考虑调整系数后的构件材料的顺纹抗压强度设计值、抗弯强度设计值(N/mm2);W构件全截面抵抗矩(mm3)。5.0.12 压弯构件或偏心受压构件弯矩作用平面外的侧向稳定按下

23、式验算:NyA0fc+M0lWfm 21(5.0.12)式中:y轴心压杆在垂直于弯矩作用平面y y 方向按长细比确定的轴心压杆稳定系数;l受弯构件的侧向稳定系数;N、M0轴向压力设计值(N)、弯曲平面内的弯矩设计值(Nmm);W构件全截面抵抗矩(mm3)。5.0.13 木结构人行桥梁桥面板可采用防腐规格层板,对于耐久性要求较高的桥梁宜选用应力叠合面板(图5.0.13)、交错叠合木板以及木 混凝土组合桥面板等。51 图5.0.13 应力叠合木桥面板1钉或者螺栓;2预应力钢束;3层板胶合木之间的胶合缝;4层板胶合木中叠合木之间的胶合缝5.0.14 采用应力叠合面板、交错叠合木板以及木 混凝土组合桥

24、面板时,木桥面板的结构分析应考虑正交异性板理论,桥面板的内力模拟宜采用梁格法。5.0.15 桥面板采用交错叠合面板时需要考虑剪切变形的影响。5.0.16 应力叠合桥面板张拉预应力水平应满足如下公式:Fv,Eddp,minh(5.0.16)式中:Fv,Ed单位长度上由水平或竖向荷载产生的剪力设计值(N);d摩擦系数,可按照表5.0.16取值;p,min由预应力长期作用产生的最小压应力,不小于0.35 MPa;h板厚(mm)。61表 5.0.16 摩擦系数d叠合板表面情况在垂直于木纤维方向在平行于木纤维方向湿度小于12%湿度大于16%湿度小于12%湿度大于16%锯木叠合桥面板0.300.450.2

25、30.35层板叠合桥面板0.200.400.170.30锯木层板叠合桥面板0.300.450.230.35木 混凝土组合结构桥面板0.400.400.400.405.0.17 木 混凝土组合结构桥面板应满足以下要求:1 混凝土桥面板应与下部结构可靠连接,下部结构可采用胶合木梁或CLT板,剪力连接件应满足本规程第7章规定的基本构造和连接性能要求。2 计算木 混凝土组合梁和木 混凝土组合楼板截面(图5.0.17)承载力时,界面连接应按照非完全组合作用考虑,截面的抗弯刚度应采用下式计算:(EI)eff=EcIc+EwIw+EcAca2c+EwAwa2w(5.0.17 1)式中:(EI)eff有效抗弯

26、刚度;Ec混凝土的弹性模量(N/mm2);Ic混凝土截面的惯性矩(mm4);Ew木材的弹性模量(N/mm2);Iw木材截面的惯性矩(mm4);Ac混凝土的截面面积(mm2);Aw木材的截面面积(mm2);aw木材截面形心到中性轴的距离(mm),按式(5.0.17 2)计算;ac混凝土截面形心到中性轴的距离(mm),71按式(5.0.17 3)计算;考 虑 界 面 滑 移 影 响 的 折 减 系 数,按 式(5.0.17 4)计算。aw=EcAc(hc+hw)2(EcAc+EwAw)(5.0.17 2)ac=hc+hw2-aw(5.0.17 3)=11+EcAc2kL2(5.0.17 4)式中:

27、L木 混凝土组合梁桥的净跨度(mm);k连接界面单位长度上的连接滑移刚度(kN/mm2),按式(5.0.17 5)计算。k=Kss(5.0.17 5)式中:Ks剪力连接件的滑移刚度(kN/mm);s剪力连接件的间距(mm)。图 5.0.17 木 混凝土组合截面示意3 当混凝土桥面板的下部结构为胶合木梁时,计算截面承81载力时应按 组合结构设计规范JGJ 1382016第12.1.1条考虑混凝土桥面板的有效翼缘板宽。4 混凝土桥面板的正截面受弯承载力应按照 混凝土结构设计标准GB/T 500102010(2024年版)第6.2.11条进行计算。5 混凝土桥面板受拉边缘应力应满足 混凝土结构设计标

28、准GB/T 500102010(2024年版)第7.1.1条的相关规定;混凝土桥面板受拉边缘的最大裂缝宽度应满足 混凝土结构设计标准GB/T 500102010(2024年版)第7.1.2条的相关规定。6 混凝土桥面板混凝土保护层厚度满足 混凝土结构设计标准GB/T 500102010(2024年版)第8.2.1条的相关规定。916 正常使用极限状态设计6.1 变 形6.1.1 木结构人行桥梁应根据正常使用极限状态要求按照瞬时荷载和永久荷载状况进行挠度验算。6.1.2 计算人行木桥的挠度时应考虑材料长期变形的影响:1 对于纯木桥梁,可仅考虑木材蠕变的影响,木材的蠕变变形系数kdef 按表6.1

29、2取值。表6.1.2 木材的蠕变变形系数kdef材料含水率12%12%20%20%层板胶合木0.600.802.00单板层积材0.600.802.00正交胶合木0.801.00 2 对于木 混凝土组合桥梁,应考虑木材的蠕变和混凝土徐变的影响。6.1.3 当人行木桥采用木组合结构建造时,应考虑木组合结构节点或者界面连接长期变形的影响:1 当节点或连接由长期性能相同的两个木构件组成时,木结构节点的变形系数kdef 为木材的2倍。2 当节点或者连接由长期性能不同的两个木构件组成或者由木 混凝土组成时,节点或者连接的变形系数kdef 应按下式计算:kdef=2 kdef,1kdef,2(6.1.3)

30、02式中:kdef,1 和kdef,2 分别为两个组件的变形系数。6.1.4 木结构人行桥梁按照人群荷载计算的最大竖向挠度,不应超过下列允许值:1 对于梁板式结构,不超过L/400。2 对于梁板式悬臂结构,不超过L1/200。3 对于桁架结构和拱结构,不超过L/800。4 对于木 混凝土、钢 木组合结构,不超过L/600。注:L 为计算跨径;L1 为悬臂长度。6.1.5 木结构人行桥梁设计采用的人群荷载值及计算式应符合下列规定:1 人行桥面板及梯(坡)道面板的人群荷载按5 kPa或1.5 kN竖向集中力作用在一块构件上计算,取其不利者。2 梁、桁、拱及其他大跨结构,采用下列公式计算:当加载长度

31、l20 m 时:W=520-B20(6.1.5 1)当加载长度20 ml1):wfin,Qi=winst,Qi(0,i+2,ikdef)(6.1.6 4)承受均布荷载的受弯构件的挠度应按下式计算:winst=5ql4384EI(6.1.6 5)式中:winst瞬时挠度,即为构件按荷载效应的标准组合计算的挠度(mm);wcreep蠕变挠度(mm);wc反拱挠度(mm),未设反拱时取0;wfin最终挠度(mm);wfin,G、wfin,Q1和wfin,Qi分别是荷载作用组合G、Q1 和Qi 下的永久挠度(mm);winst,G、winst,Q1和winst,Qi分别是荷载作用组合G、Q1 和Qi

32、下的瞬时挠度(mm);2,1、2,i可变荷载准永久值系数;0,i可变荷载组合值系数;q作用于受弯构件的均布线荷载(N/mm);kdef长期变形系数,按本规程第6.1.2条的规定选取。图 6.1.6 挠度分量示意226.2 振 动6.2.1 人行木桥上部结构竖向自振频率不应小于3.0 Hz,侧向自振频率不应小于1.2 Hz。6.2.2 计算木结构人行桥自振频率时,应计入行人质量的影响。6.2.3 人行木桥的阻尼比宜取1.0%,对于木组合结构等存在机械节点的人行木桥,阻尼比宜取1.5%。6.2.4 当人行木桥的自振频率不满足本规程第6.2.1条规定时,应参考 城市人行天桥与人行地道技术规范CJJ

33、69进行舒适度验算。6.2.5 当舒适度不能满足要求时,可采取提高结构刚度或提高结构阻尼的措施。327 连接设计7.1 一般规定7.1.1 木结构人行桥的连接设计应符合 木结构设计标准GB 50005和 重型木结构技术标准DB 32/T 3914的相关规定,并应符合本节的相关规定。7.1.2 木结构人行桥构件宜采用螺栓、销、六角头木螺钉和剪板等紧固件进行连接,当采用其他紧固件连接时,应符合 木结构设计标准GB 50005中的有关规定。7.1.3 木结构人行桥的连接设计应遵循如下原则:1 连接应受力简单、传力明确。2 连接在设计计算时采用的计算模型应与实际情况相符,当不能明确连接的计算模型时,应

34、提供试验验证或工程验证的技术文件。3 在容易发生腐蚀的使用环境下,应对连接部位采取专门防护措施或直接采用耐腐蚀材料。4 连接应避免连接部位的木材出现横纹受拉破坏;在偏心连接中易产生横纹拉应力时,应通过试验验证或工程验证。7.1.4 木结构人行桥连接的设计应满足如下要求:1 连接承载力应采用由整体结构分析得到的节点部位的内力来计算。2 节点的变形应与整体结构分析中的假定一致。3 应对采用钢填板和钢夹板的螺栓连接进行木材剪切破坏的复核。424 光圆钉不应用于承受永久荷载或长期荷载作用下的轴向作用力。7.1.5 在顺纹受力的销连接抗剪承载力计算中,应计顺纹方向同排紧固件之间的不均匀受力的影响。7.1

35、6 当木结构人行桥连接设计中考虑节点半刚性时,在整体结构分析中应以节点的弯矩 转角关系为计算依据,弯矩 转角关系应由试验或经试验验证的数值模拟确定。7.1.7 木结构人行桥连接在加工制作和安装过程中,应满足如下要求:1 木结构连接在装配时,应保证构件连接面紧密接触。2 对于销钉紧固件的连接,荷载作用方向与销钉紧固件轴线方向垂直。7.1.8 木结构人行桥不应采用齿板连接和承受轴向荷载的钉连接。7.2 木构件连接7.2.1 木结构人行桥中的销连接设计应符合 木结构设计标准GB 50005的相关规定;剪板连接应符合 胶合木结构技术规范GB/T 50708的相关规定。7.2.2 在正常使用极限状态下

36、当木 木销连接中紧固件轴线与木材顺纹方向垂直时,单个紧固件在每个剪面上的滑移刚度ks 取值,应按表7.2.2的规定采用。表7.2.2 木 木销连接在每个剪面上的单个紧固件的滑移刚度ks 取值紧固件类型ks(N/mm)圆钢销、螺栓、木螺钉、有预钻孔的钉ks=1.5d/23无预钻孔的钉ks=1.5d0.8/30剪板ks=dc/252注:1 为木材的密度(kg/m3),d 为紧固件的直径(mm),dc 为剪板的直径(mm);2 当被连接木构件的木材密度不同且分别为1和2时,表格中密度取值为=12。7.2.3 对于木构件钢填板连接和钢夹板连接,当采用传统销钉连接时,单个紧固件在每个剪面上的滑移刚度k

37、s 取值可取为相应木 木构件连接滑移刚度的2倍。7.2.4 在承载能力极限状态下,单个紧固件在每个剪面上的滑移刚度ku 取值,应按公式(7.2.4)计算。ku=23ks(7.2.4)7.3 木 混凝土组合构件界面连接7.3.1 木 混凝土组合构件界面连接方式宜采用销钉连接 图7.3.1(a),图7.3.1(b)和榫连接 图7.3.1(c),当采用其他连接方式时应进行专家论证。(a)竖直销钉连接 (b)斜螺钉连接 (c)榫连接图7.3.1 木 混凝土组合构件界面的主要连接方式7.3.2 当木 混凝土组合构件界面采用销钉连接时,销钉宜采用六角头木螺钉、自攻螺钉或植筋方式,界面连接承载力计算不应考虑

38、紧固件的绳索效应。7.3.3 当木 混凝土组合构件界面采用榫连接时,应符合下列规定:621 应配置六角头木螺钉、自攻螺钉或植筋紧固件以在木和混凝土界面处提供足够的抗拔力,且抗拔力不应小于界面处剪力的1/10。2 榫口部位应设置构造钢筋 图7.3.1(c)。7.3.4 对于木 混凝土组合构件,当采用图7.3.1(a)所示的竖直销钉连接时,单个紧固件在每个剪面上的滑移刚度ks 取值可取为相应木 木构件连接界面滑移刚度的2倍。7.3.5 在正常使用极限状态下,当木 混凝土界面采用斜螺钉连接且剪面受剪过程中产生螺钉抗拔力作用时,单个木螺钉在每个剪面上的滑移刚度ks 取值,应按公式(7.3.5 1)计算

39、ks=kcos2+k/sin2(7.3.5 1)式中:螺钉的倾斜角度();k垂直于螺钉方向的刚度分量(N/mm),由式(7.3.5 2)确定;k平行于螺钉方向的刚度分量(N/mm),由式(7.3.5 3)确定。k=kh,(sin2l+sinh2l)sin(cos2l+cosh2l+2)(7.3.5 2)k=-wEsAsltanhw(7.3.5 3)式中:w2 kax,Esd l 文 克 尔 弹 性 特 征 值(mm-1),且=kh,/(4EsIs)1/4;kh,与木材顺纹夹角为 时的木材销槽承压模量(N/mm2),需由试验确定;d螺钉直径(mm);l螺钉贯入长度(mm);72As螺钉横截面面

40、积(mm2);Es螺钉的弹性模量(N/mm2);Is钉截面惯性矩(mm4);kax,螺 钉 与 木 材 顺 纹 夹 角 为 时 的 拔 出 模 量(N/mm3),可按式(7.3.5 4)计算。kax,=9.351.5sin2.2+cos2.2(7.3.5 4)7.3.6 在正常使用极限状态下,当木 混凝土界面采用榫连接时,单榫的滑移刚度ks 取值,应按公式(7.3.6)计算。ks=GwGcdwdcGwdw+Gcdc(7.3.6)式 中:Gw,Gc分 别 为 木 材 和 混 凝 土 的 剪 切 模 量(N/mm2);dw,dc 分 别 为 木 材 和 混 凝 土 的 受 剪 面 宽 度(mm)。

41、7.3.7 当木 混凝土界面采用斜螺钉紧固件且剪面受剪过程中产生螺钉抗拔力作用时,单个木螺钉在每个剪面上的抗剪承载力Rst 取值,应按公式(7.3.7 1)计算。Rst=minRst,0=fax,dtcot+fh,dtRst,1=fax,dtcot+fh,dt2xst,1t-1 Rst,2=fax,dtcot+fh,dxst,2(7.3.7 1)式中:Rst,0不出现塑性铰时的界面抗剪承载力(N);Rst,1出现一个塑性铰时的界面抗剪承载力(N);Rst,2出现两个塑性铰时的界面抗剪承载力(N);d螺钉直径(mm);t螺钉贯入深度(mm);82螺钉与界面的夹角(rad);fh,木材沿顺纹夹角方

42、向的承压强度(N/mm2);fax,螺钉与木材顺纹夹角为时的抗拔强度(N/mm2);xst,1顺剪钉产生单塑性铰时塑性铰位置的深度(mm),可按式(7.3.7 2)计算;xst,2顺剪钉产生双塑性铰时第二个塑性铰位置的深度(mm),可按式(7.3.7 3)计算。xst,1=t22Mysin2fh,dt2+1(7.3.7 2)xst,2=2tMyfh,dt2sin(7.3.7 3)式中:My螺钉的屈服弯矩(Nmm)。7.3.8 当木 混凝土界面采用斜螺钉紧固件且剪面受剪过程中不出现螺钉抗拔力作用时,单个木螺钉在每个剪面上的抗剪承载力Rsc 取值,应按公式(7.3.8 1)计算。Rsc=minRs

43、c,1=fh,d(2xsc,1-0.5x1-t)Rsc,2=fh,d xsc,2-0.5x1 (7.3.8 1)式中:Rsc,1逆剪钉产生单塑性铰时的抗剪承载力(kN);Rsc,2逆剪钉产生双塑性铰时的抗剪承载力(kN);xsc,1逆剪钉产生单塑性铰时塑性铰位置的深度(mm),按式(7.3.8 2)计算;xsc,2逆剪钉产生双塑性铰时塑性铰位置的深度(mm),按式(7.3.8 3)计算。xsc,1=Mysin2fh,d+x216+t22(7.3.8 2)92xsc,2=4Mysin2fh,d+x213(7.3.8 3)式中:x1逆 剪 钉 斜 截 面 上 达 到 其 承 压 强 度 的 深 度

44、mm),取值为 fh,d2tanfs。其中,fs 为木材顺纹抗剪强度(N/mm2)。7.3.9 当木 木连接采用榫连接(图7.3.9)时,单榫的抗剪承载力Rs 应按公式(7.3.9 1)计算。图7.3.9 榫连接示意图Rs=minFc,w,Fs,w,Fc,c,Fs,c (7.3.9 1)式中:Fc,w榫口处木材受压破坏承载力,按公式(7.3.92)计算(N);Fs,w榫口间木材受剪破坏承载力,按公式(7.3.93)计算(N);Fc,c榫 口 处 混 凝 土 受 压 破 坏 承 载 力,按 公 式(7.3.9 4)计算(N);Fs,c榫 口 间 混 凝 土 受 剪 破 坏 承 载 力,按 公

45、式(7.3.9 5)计算(N)。Fc,w=fc,wbc,wdncos(7.3.9 2)03式中:fc,w木材的顺纹抗压强度设计值(N/mm2);bc,w木材受压面的总宽度(mm);dn开口榫的深度(mm);开口榫斜面与垂直面之间的角度()。木材受剪切破坏承载力由下式计算确定:Fs,w=fs,wbs,wlw(7.3.9 3)式中:fs,w木材的顺纹抗剪强度设计值(N/mm2);bs,w木材受剪面的总宽度(mm);lw木材受剪端的长度(mm)。混凝土受压破坏承载力由下式验算:Fc,c=fc,cbc,cdn(7.3.9 4)式中:fc,c混凝土的抗压强度设计值(N/mm2);bc,c混凝土受压面的宽

46、度(mm)。混凝土受剪破坏承载力由下式验算:Fs,c=0.8Pw+0.2fc,cbc,c(2dntan+ln)(7.3.9 5)式中:Pw螺钉的抗拔承载力设计值(kN),由螺钉抗拔试验确定;ln混凝土凸榫的长度(mm)。7.3.10 当木 混凝土组合构件连接界面处设置了永久模板或橡胶层等非结构性中间层时(图7.3.10),界面连接承载力和滑移刚度应提供试验验证或工程验证的技术文件。图7.3.10 混凝土和木材之间的中间层注:1 混凝土;2 非结构性中间层;3 木材137.4 连接构造措施7.4.1 销钉紧固件在木构件内的端距、边距、间距和行距最小尺寸应符合表7.4.1的规定。当采用螺栓、销或六

47、角头木螺钉作为紧固件时,其直径不应小于6 mm。表7.4.1 销钉紧固件的端距、边距、间距和行距的要求距离名称顺纹荷载作用时横纹荷载作用时最小端距e1受力端7d受力边4d非受力端4d非受力边1.5d最小边距e2当 l/d61.5d当l/d 6取1.5d 与r/2两者较大值4d最小间距s4d4d最小行距r2d当l/d22.5d当2l/d6(5l+10d)/8当l/d 65d几何位置示意图注:1.受力端为销槽受力指向端部;非受力端为销槽受力背离端部;受力边为销槽受力指向边部;非受力边为销槽受力背离端部。2.表中,l为紧固件长度,d 为紧固件的直径,并且,l/d 应取下列两者中的较小值。231)紧固

48、件在主构件中的贯入深度lm 与直径d 的比值lm/d;2)紧固件在次构件中的总贯入深度ls与直径d 的比值ls/d。3.当钉连接不预钻孔时,其端距、边距、间距和行距应为表中数值的2倍。7.4.2 交错布置的销钉紧固件(图7.4.2),其端距、边距、间距和行距的布置应符合下列规定:1 对于顺纹荷载作用下交错布置的紧固件,当相邻行上的紧固件在顺纹方向的间距不大于4d 时,则可将相邻行的紧固件确认是位于同一截面上。d 为紧固件的直径。2 对于横纹荷载作用下交错布置的紧固件,当相邻行上的紧固件在横纹方向的间距不小于4d 时,则紧固件在顺纹方向的间距不受限制;当相邻行上的紧固件在横纹方向的间距小于4d时

49、则紧固件在顺纹方向的间距应符合本规程表7.4.1的规定。d 为紧固件的直径。图7.4.2 紧固件交错布置几何位置示意图7.4.3 当六角头木螺钉承受轴向上拔荷载时,端距e1、边距e2、间距s以及行距r应满足表7.4.3的规定。表7.4.3 六角头木螺钉承受轴向上拔荷载时的端距、边距、间距和行距的最小值距离名称最小值端距e14d33续表 7.4.3距离名称最小值边距e21.5d行距r和间距s4d注:表中d 为六角头木螺钉的直径。7.4.4 对 于 采 用 单 剪 或 对 称 双 剪 的 销 钉 紧 固 件 的 连 接(图7.4.4),应符合下列要求:1 构件连接面应紧密接触。2 荷载作用方向与

50、销钉紧固件轴线方向垂直。3 六角头木螺钉在单剪连接中的主构件上或双剪连接中次构件上的最小贯入深度不应包括端尖部分的长度,并且,最小贯入深度不应小于六角头木螺钉直径的4倍。(a)单剪连接(b)双剪连接图 7.4.4 销钉紧固件的连接方式7.4.5 对于销连接的紧固件在木构件上的开孔及与木构件直接接触的垫圈,应符合下列要求:1 木构件中螺栓孔直径比螺栓直径最多大1 mm,圆钢销在木构件中的预钻孔直径不应大于销直径,销直径的允许偏差为0到+0.1 mm。2 对于光圆螺杆部分的直径不大于6 mm 的木螺钉连接,当连接针叶材木构件时,不需要预钻孔。3 当阔叶材木构件采用木螺钉连接,以及对于光圆螺杆部分的