JGJ T 186-2009 逆作复合桩基技术规程.pdf

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1、UDC 中华人民共和国行业标准JGJ/T 186一P 案号J952-2009 Technical specification for composite pile foundation with top-down method 10-30 发布2010-07 - 01 实施中华人民共和国住房和城乡建设部发布中华人民共和国行业标准逆作复合桩基技术规程Technical specification for composite pile foundation with top-down method JGJ/T 186-29 批准部门:中华人民共和国住日期:20 1 0 年7 月1 日中国建筑工业出

2、版社2例9北中华人民共和国行业标准逆作复合桩基技术规程Technical specification for composite pile foundation with top-down method JGJ/T 186 - 2009 每中国建筑工业出版社出版、发行(北京西郊百万庄)各地新华书店、建筑书店经销北京红光制版公司制版北京密东印刷有限公司印刷争等开本:850X1l68毫米1/32 印张z1%字数247千字2010年1月第一版2010年1月第一次印刷定价:10.元号:15112.17746 印必究如有印装质量问题，可邮政编码100037)本社网址:http:/www.cabp.co皿

3、cn网上书店:http:/www.china- 中华人民共和国住房和城乡建设部公告第422号关于发布行业标准逆作复合桩基技术规程的公告现批准逆作复合桩基技术规程为行业标准，编号为JGJ/T 186 -2009，自2010年7月1日起实施。本规程由我部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。中华人民共和国住房和城乡2009年10月30日3 前根据住房和城乡建设部关于印发GB 50007的有关规定。4 单桩刚度应按下列公式计算zZn 4、I2 wtanh (Ul) l kn 【1一)J I Ul - r o Gre n. 1Il r( r1/4、tanh(Ul) l -. v 1 + , !

4、一一一一.1 .一一一一一一7r:. 飞卢(1一)/ule ro (A. o. 7-6) , Ln o. 25 + 2. 5(1一)一O.25月1，。卢Gt/= Gt/dGt . Ep/Gt 2、1/2L Ul .) ro 式中kp一一单桩刚度CkN/m); 卢桩端土与桩端以下土的剪变模量比;G1 桩端土的剪变模量(kPa); 桩端以下土体的剪变模量(kPa); 一一桩身平均剪变模量与桩端土剪变模量tt;Gt/2一一桩身平均剪变模量，对于匀质土取1;1一一桩土刚度比;Ep一一桩身弹性模量(kPa); CA. O. 7-7) CA. 0.7-8) (A. o. 7-9) CA. 0.7-10)

5、(A. 0.7-11) ro 桩半径(m); 5一一修正系数;-一一土体泊松比;23 u, 桩身的压缩变形系数。5 群桩刚度应按下孔，异:Kp = n1寸kp(A. o. 7-12) 式中Kp 群桩刚度(kN/m); 桩数; J 6复与场地有关的系数，对蒙古性土可取0.5，砂质土可取O.3 o. 40 公式计算:K,. KP十K(12J pr 1一(K/Kp)L(A. 0.7-13) ln (r/D) m 1一一一一一一(A. 0.7-14) 叩ln(rm/rp) rm2. 5(1 )1) l (A. 0.7-15) rr /Lc. Bc/() (A. 0.7-16) 式中Kpr一一一复合桩基

6、刚度(kN/m); 24 rm一一一单桩位移影响范围(m)，在该范围以外认为由桩体引起的沉降为0;rp-L单桩等效半径(m); 一一土体泊松比;1一一一桩身长度(m); rr一一承台的等效半径(m); Lc一一承台的长度(m); Bc一一承台的宽度(m)。工程名称制作单位附录B逆作复表B-l收表格桩类别编号制备日期外观检查质量鉴定备注工程名称压桩日期最终入土深度桩段序号压桩时间B-2 逆作复合桩(m) 设汁工记录桩号最终压桩力(kN) (m) 压桩力(kN)施工设计施工25 8-3 工程名称鼻S也. I.! JJ11 H 7YJ 桩位是否清孔(m) 加强筋焊缝长度(mm) 26 本规程用词说明

7、1 为了便于在执行本规程条文时区别对待，对于要求严格程度不同的用词说明如下:1)表示很严格，非这样做不可的用词:正面词采用必须，反面词采用严禁;2)表示严格，在正常情况下均应这样做的用词:正面词采用应，反面词采用不应或不得;3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应该这的用词:正面词采用宜气，反面词采用不宜4剧)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用可。2 条文中指明应按其他有关标准执行的，写法为:应符合的规定或应按执行。27 28 引用标准名录1 (建筑地基基础设计规范)GB 50007 2 (混凝土结构设计规范)GB 50010 3 (建筑变形测量规范)JGJ 8 4 (建筑桩基技术规范

8、)JGJ 94 5 (建筑墓桩检测技术规范)JGJ 106 中华人民共和国行业标准逆作复合桩基技术规程JGJ/T 186 - 2009 条文说明制定说明逆作复合桩基技术规程)JGJ/T 186 -2009经住房和城乡建设部2009年10月30日以本规程制定过程中，时，卦，全面总结了已有型。422号公告批准、发布。国内逆作复合桩基技术进行了，并开展了一系列室内模于广大设计、施工、科研、学校等单位人员在使用本标准时能正确理解和执行条文规定，50击即可终孔，根据N63.5-Z曲线规律来预测压人桩长。5 地质类比法，在无钻孔控制(或两孔之间)，或者无动力触探资料的地段，应该根据附近的地质情况进行详细的

9、地层状况(厚度变化及岩土的各物理力学指标)的类比，从而推测该处的压人桩长。4.2.2 当压桩孔在承台边缘转角处，压桩力较大时，应拉构造钢筋。4.2.3 桩头与承台的连接是逆作法复合桩基静压桩施工的重要环节之一，必须连接可靠。桩头伸人承台的长度，一般为(50100)mm。承台厚度不宜小于350mm，承台边缘距边桩的距离不宜小于200mm。桩与承台的连接，采用强度等级高于承台混土的微膨胀早强混凝土。在浇筑混凝土前，压桩孔内的泥水、杂物必须清理干净，应对孔壁做凿毛处理，以增加新老混凝土的黠结力。4.3 逆11=复合桩基荷载分配及4.3.1 压桩前施工阶段，基础的受力特性与天然地基上的浅基础受力特性一

10、致，上部结构荷载与承台自重及承台上土自重全部由地基土承担。4.3.2 在压桩阶段，桩体和承台尚未形成有效连接，此时天然地基刚度明显改善，但是由于在桩位处预留孔洞，桩体上方并没有直接承受荷载，只是由于桩体加入而使复合土体变形模量增大，沉降速率明显降低，在桩数较多的饱和蒙古土中，结构有可能抬(并非所有逆作法工艺中都会出现这种情况)，所以直36 到封桩前，土体将承担全部上部荷载。4.3.3 封桩完毕后，桩与承台已建立可靠连接，承台在配中发挥了作用，此后增加的上部荷载将在桩和承台之间进行分配，基础的受力进入了复合桩基阶段。封桩后增加N3层上部结构所增加的竖向力F3k在桩土之间的分配与桩、土及其整个基础

11、的刚度有关。分别由式(A.O.7-13)和式(A.O. 7-3)得到群桩及承台刚度，并引人复合桩基中群桩对承台的影响系数甲，将人定义为地基土的荷载分担比，竖向力F3k分配给地基土的荷载即为人与F3k的乘积。4.3.4 本规程式(4.3.3-1)所确定的是在封桩后的第二阶段所增加的竖向力F3k分配给土体的荷载，由于封桩前，在荷载F1k+F2k作用下基础的固结沉降并未完全完成，在第三阶段，原本在封桩前全部由土体承担的荷载Flk十F2k由于封桩后桩体的介入，将有一部分转移至桩体承担，转移荷载量的大小与封桩前地基土的固结度有关，如果在封桩之前，地基士的固完成，则固结度为1，由式(4.3.4-1)可看出

12、，在第三阶段不会发生荷载的转移，只有第三阶段的荷载在桩、土之间进行分配。4.3.7逆作复合桩基在实际工程应用中，实配桩数有可能多于按公式计算桩数，这样就导致了桩体极限承载力不能完全发挥。实配桩数的增加会引起基础上抬量的增加，而基础的上的重要组分，应考虑压桩时间的早晚进行合理的基础上抬。若实配桩数增加过量，将导致群桩刚度过大，桩体荷载水平远低于极限承载力水平。有关分析表明:桩数的增加并不能无限地增加群桩刚度，适当地减少桩数将使第三阶段有更多的荷给土体，并使整体沉降量略有增加，但只要在沉降的容许范围内，便可以节约材料，并减少沉桩施工时的附加沉降。4.4承台设计4.4.2 桩基逆作法中的承台设计与传

13、统的浅基础没有本质上的37 区别，承台的厚度通常由桩或柱(墙)的抗冲切来控制，由于桩的反力位置常常在靠近支座，所以承台设计应考虑布桩I-I:JTQ 3GB 50007 的有关规定。5.4 压桩及封桩施工5.4.1 静压桩桩侧阻力可分为无侧阻区、滑移区、挤压区三个区域。无侧阻区:由于桩身横向晃动，浅层土体位移会使桩与土体间形成小的裂缝，加上在超孔隙水压力作用下孔隙水沿桩侧的渗流作用，会使上部桩侧摩阻力接近于零，II (0.15 O. 3)lp; 滑移区:由于土体结构扰动，超孔隙水压力作用和孔隙水沿桩侧的渗流作用，使桩身中部桩侧土软化，降低蛙侧单位摩阻力，当桩的人土深度lp小于30m时，l2取距挤

14、压区顶部(O. 5 ,._, 0.6) lp当人土深度lp达到45m，._，60m时，l2可取距挤压区(0. 4 O. 5) lp;挤压区z在桩贯人的同时，桩端处土体产生向桩平压力，使桩端附近单位摩阻力增大，但因桩对土体产生的扰动影响和孔隙水压力的作用，又降低了土体强度，在上述因素的共同作用下，桩端下部土层接近于或稍大于原状土强度，挤压区厚度可取距桩端58倍桩直径，当桩径很大且土质硬时取小值，反之取大值。5.4.2 对于表层为杂填土的情况，场地整平时应该首先清除土中的大体积障碍物以防止对后期压桩产生影响。5.4.3 承受竖向压力的桩，是指承受竖向压力为主的桩。压桩过程中桩节就位必须保持垂直，使

15、千斤顶与桩节轴线保持在同一垂线上，桩顶应做好保护措施。可在桩顶垫上30mm- 40mm的木板或是多层麻袋，套上桩帽，然后再进行压桩。采用硫黄胶泥锚接法时，接桩前要把上、下两节桩的端头用钢丝刷刷净，把预留钢筋调直，清除粘在上面的砂土、铁锈等杂物，并把底桩的预留孔清理干净。接桩时先把烧好的硫黄液浇在底桩的预留孔内及桩头表面，再将上节桩的预埋筋伸进底桩的预留孔内，然后将上节桩与底桩的表面紧密接触，并施加一定的压力。根据外界温度和桩截面大小，分别等3min_10min, 40 待胶泥冷却后方可继续压桩。当遇到个别桩头表面与桩身不垂直时，要在底桩上加一个临时护套，以便储存一定厚度的胶泥，保证上节桩的垂直

16、度，待胶泥干硬后，再拆除护套，按常规办法压桩。硫黄胶泥锚接的影响因素较多，如原材料的配合比、胶泥制作的好坏、成品胶泥熔化的温度、锚接时浇筑时间的控制等。硫泥的配合比可以根据试验确定，其原材料为工业硫黄、建筑用中砂、普通硅酸盐42.5级水泥和聚硫橡胶，配合比(重量比)如下:工业硫黄z中砂=水泥z聚硫橡胶为37: 15 : 47 : 1。以以石蜡代替，但会使胶泥的物理性能略差。胶泥前必须将水泥和中砂烘干，按比例拌匀，待硫化且温度升至1200C130C时加人，待升温至1500C 1600C时将聚硫橡胶加入。这期间必须不停地搅拌，否则会因局部升温太快而燃烧。温度必须严格控制在1700C内，待完全脱水后

17、(一般需要2h3h)，降温成型而成成品硫黄胶泥。采用焊接工艺，接桩前先将预制桩的预埋钢帽表面处理干净，接桩时上、下节桩的中心线偏差不得大于10mm，两接触面尽量平整，当接触面有间隙时应用铁片填实焊牢，减少焊接变形，焊接应连续饱满。5.4.4 接桩前可以先用模块把桩固定住，然后用凿子开3cm5cm深的沟槽，露出的钢筋加以切割，以便摘除桩头。5.4.5 封桩时可以利用锚固筋和交叉钢筋焊接以加强封口的锚固能力，保证桩与承台连接成-体参与基础受力。41 6 检测与验收6.1检6.1.1 静压桩竖向承载力检验可根据建筑物的重要程度确定抽检数量及检验方法。对地基基础设计等级为甲、乙级的工程，宜采用慢速静荷

18、载加载法进行承载力检验。6. 1. 2 沉降观测应包括施工阶段的沉降观测以及工程竣工后的沉降观测。42 附录A逆作复合桩基沉降计算A.O.l 逆作复合桩基的最终沉降由四部分组成。首先，在压桩前，施工的N1层总竖向荷载F1q将引起基础产生S1沉降;在压桩时，挤土效应将使建筑物产生整体上抬，上抬量S2的大小与、桩的类型、施工顺序等因素有关;压桩结束后，若并不马上封桩，基础处于复合地基阶段，压桩后封桩前施工的N2层的总竖向荷载F2q引起的基础沉降为53;封桩以后，为复合桩基阶段，在继续施工的凡层的总竖向荷载值F3q作用下产生沉S40 A. O. 2 在压桩前，施工的N1层总竖向荷载F1q将引起基础产

19、生S1的固结沉降，因为在F1q作用下，地基土尚未达到且又可1.1午，与压桩前的施工时间以及土的渗透系数有关，可采用Terzagh一维国结理论方法求得。A. O. 3 压桩引起的基础上抬量，目前暂无完善的理论方法对其进行计算，可以把沉桩过程模拟在半无限弹性介质中的孔洞扩张问题，根据桩压人土中体积大小按式(A.O.3)进行简单估算。A. O. 4压桩后封桩前，由于桩体的压人增加了地基土刚度，基础沉降速率减小，按照桩土变形的特点，可利用式CA.O. 4)计算这一阶段基础的沉附呈。A. O. 5 封桩后，基础的沉降由两部分组成，其一为继续施工的凡层的总竖向荷载值F:lq作用下引起的基础沉降，第二部分沉

20、由于封桩前在荷载F1k十几k作用下地基土的固结沉降并未完成，在封桩后仍将引起基础的沉降，两部分沉降均可采用弹性理论按式(A.O.5)。A. O. 7 计算参数的取值应符合下列规定t2 为了表征承台的刚度特征，可将承台视为弹性地基上的43 刚性板，取承台的平均沉降来计算承台的刚度:T 1 Jl Src-E一m(1) K.=垦主丘(2) 将式(1)代人式(2)，即可得到承台刚度计算公式(A. O. 7-3)。4 工程中，可通过基桩的现, 关规定。当缺乏试桩资料时，对于得单桩的刚度。试验获得单桩的竖向的间歇时间需满足有，可采用剪切位移法求5 群桩刚度计算可由单桩刚度推广而得，式(A.O.7-13)为

21、群桩刚度计算经验公式，建立群桩刚度与单桩刚度之间的关系式，对于确定的桩长、桩径、土性而言，群桩刚度与单桩刚度呈幕指数关系。要求得群桩刚度精确解，同样可采用剪切位移法，考虑群桩的相互影响，编制电算程序获得，也可在电算结果的基础上，拟合出针对实际应用工程土质条件的值。6 引人柔度矩阵考虑桩基础中群桩刚度和承台刚度的影响，可封桩后复合桩基刚度与位移的矩阵方程表达式:l/Kppr/Krl (Pp , Wp (3) 甲/Kpl/KrJ lPrJ lWr 式中Wp 复合桩基阶段群桩的，)弓VL障;44 Wr 复合桩基中承台的平均沉降，当承台为绝对刚性时，复合桩基Wr =己Wpr;Pr一一承台Pp一一群桩所分担的荷载;台沉降有WP=pr一一复合桩基中承台对群桩的影响系数;甲一一复合桩基中群桩对承台的影响系数。令矩阵的对角元素pr/Kr二甲/Kp，可得到群桩分担的Pp、承台分担的Pr表达式如下:叫-1-UJ度飞一矶tw一wkk-K 一一一一凡几一凡/r/J/-,/ Ir- (K一(lt一一P (4) (5) Pr+Pc (6) pr Wpr 将式(4)、(5)代人式(的，可得复合桩基刚度表达式(A. o. 7-14) ，联立式(4)、(5)还可得地基土的荷载分担比表达式(4.3. 3-2)。45 1511217746 统一书号:15112 17746 定价:10.00元