DB34 T 3676-2020 双主梁钢板组合梁桥设计与施工指南.pdf

《DB34 T 3676-2020 双主梁钢板组合梁桥设计与施工指南.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《DB34 T 3676-2020 双主梁钢板组合梁桥设计与施工指南.pdf（37页珍藏版）》请在麦多课文档分享上搜索。

1、ICS 93.040 P 28 DB34 安 徽 省 地 方 标 准 DB 34/T 36762020 双主梁钢板组合梁桥设计与施工指南 Guide for Design and Construction of Steel-concrete Composite Bridge with Twin Girder 文稿版次选择 2020 - 08 - 03发布 2020 - 09 - 03实施 安徽省市场监督管理局 发布 DB34/T 36762020 I 目 次 前言 . III 1 范围 . 1 2 规范性引用文件 . 1 3 术语和定义 . 1 4 材料 . 3 4.1 一般规定 . 3 4.

2、2 钢材 . 3 4.3 混凝土 . 3 4.4 钢筋及预应力筋 . 4 5 结构设计 . 4 5.1 一般规定 . 4 5.2 总体布置 . 4 5.3 钢主梁 . 5 5.4 钢横梁 . 6 5.5 桥面板 . 6 5.6 桥墩 . 7 6 结构计算 . 7 6.1 一般规定 . 7 6.2 作用与作用组合 . 7 6.3 计算模型 . 8 6.4 承载能力极限状态计算 . 9 6.5 正常使用极限状态计算 . 16 6.6 短暂工况应力计算 . 17 7 构造要求 . 18 7.1 钢主梁 . 18 7.2 钢横梁 . 19 7.3 桥面板 . 20 7.4 连接件 . 21 7.5 桥

3、面板湿接缝 . 21 8 耐久性与可维护性设计 . 22 8.1 钢梁耐久性设计 . 22 8.2 桥面板耐久性设计 . 23 8.3 钢混结合面耐久性设计 . 23 8.4 桥面耐久性设计 . 23 DB34/T 36762020 II 8.5 连接件耐久性设计 . 23 8.6 钢梁的可维护性 . 23 8.7 桥面板的可维护性 . 24 9 加工与制造 . 24 9.1 钢梁制造 . 24 9.2 桥面板预制 . 25 10 现场施工 . 26 10.1 一般规定 . 26 10.2 钢梁运输 . 26 10.3 钢梁安装 . 27 10.4 桥面板运输 . 27 10.5 桥面板现场施

4、工 . 27 附录A（资料性附录） 双主梁钢板组合梁设计流程. 29 附录B（资料性附录） 桥面板预制施工流程 . 30 附录C（资料性附录） 架桥机架设钢梁安装工艺流程 . 31 DB34/T 36762020 III 前 言 本标准按照 GB/T 1.12009 给出的规则起草。 本标准提出单位：安徽省交通控股集团有限公司。 本标准归口单位：安徽省交通运输厅。 本标准起草单位：安徽省交通控股集团有限公司、安徽省交通规划设计研究总院股份有限公司、安 徽省交通建设股份有限公司。 本标准主要起草人：胡可、曹光伦、刁凯、陈发根、吴平平、梁长海、杨大海、杨凯、刘志权、张 国栋、王胜斌、李润清、姚春江

5、、马天、窦维禹、魏民、陈玉宏、陈维平、李绍华、曹皓、阮仁华、胡 浩。 DB34/T 36762020 1 双主梁钢板组合梁桥设计与施工指南 1 范围 本标准规定了双主梁钢板组合梁桥的术语、材料、结构设计、结构计算、构造要求、耐久性与可维 护性设计、加工与制造、现场施工等要求。 本标准适用于单跨跨径不大于 60 m 的公路双主梁钢板组合梁桥的设计与施工，其他钢混组合梁桥 可参照执行。 2 规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文 件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。 GB/T 714 桥梁用结构钢

6、GB/T 1591 低合金高强度结构钢 GB/T 31387 活性粉末混凝土 GB/T 33959 钢筋混凝土用不锈钢钢筋 GB 50661 钢结构焊接规范 CJJ 139 城市桥梁桥面防水工程技术规程 DL/T 5193 环氧树脂砂浆技术规程 JC/T 975 道桥用防水涂料 JG/T 502 环氧树脂涂层钢筋 JGJ/T 178 补偿收缩混凝土应用技术规程 JT/T 722 公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件 JTG/T 3310 公路工程混凝土结构耐久性设计规范 JTG 3362 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D60 公路桥涵设计通用规范 JTG D64 公路钢结构桥梁设

7、计规范 JTG/T D64-01 公路钢混组合桥梁设计与施工规范 JTG F40 公路沥青路面施工技术规范 JTG/T F50 公路桥涵施工技术规范 JTG F80/1 公路工程质量检验评定标准 第一册 土建工程 3 术语和定义 下列术语和定义适用于本文件。 3.1 双主梁钢板组合梁桥 steel-concrete composite bridge with twin girder DB34/T 36762020 2 上部结构采用钢筋混凝土或预应力混凝土桥面板与两个工字形钢主梁组合的桥梁。 3.2 钢主梁 steel girder 与桥面板形成组合截面的纵桥向主要受力构件。 3.3 端横梁 e

8、nd cross beam 设置于钢主梁边支点顶部对应位置的钢横梁。 3.4 中横梁 middle cross beam 设置于钢主梁中支点顶部对应位置的钢横梁。 3.5 跨间横梁 internal cross beam 设置于钢主梁非支点处的跨内钢横梁。 3.6 支撑横梁体系 supporting crossbeam system 所有横梁均与桥面板连接，与桥面板共同受力的钢板组合梁结构体系。 3.7 非支撑横梁体系 unsupportingcrossbeam system 中横梁、跨间横梁与桥面板不连接的钢板组合梁结构体系。 3.8 U型连接钢筋 u-shaped connecting s

9、teel bar 用于预制桥面板湿接缝连接，且相互交错的 U 字形状的钢筋。 3.9 混凝土底托板 concrete supporting plate 用于提供湿接缝浇筑底模板的预制板伸出构造。 3.10 超高性能混凝土 ultra-high performance concrete 具有超高强度、超高韧性、超长耐久性的水泥基复合材料，简称 UHPC。 DB34/T 36762020 3 4 材料 4.1 一般规定 钢板组合梁使用的材料除应符合本标准的规定外，尚应符合有关法律、法规及国家、行业现行有关 标准的规定。 4.2 钢材 4.2.1 主梁钢材牌号不应低于Q355D，交货状态宜为TMCP

10、，质量应符合GB/T 1591的规定。 4.2.2 钢材强度设计值应按照 JTG D64的规定执行， Q460及以上钢材的强度设计值应符合表1的规 定。 表1 钢材的强度设计值（MPa） 钢材 抗拉、抗压和抗弯 fd 抗剪 fvd 端面承压（刨平顶紧） fced 牌号 厚度 （mm） Q460钢 16 365 210 410 1640 350 200 4063 340 195 6380 325 185 80100 320 180 Q500钢 16 400 230 460 1640 390 225 4063 380 220 6380 365 210 80100 360 205 4.2.3 主梁钢

11、材可采用耐候钢，钢材牌号不应低于Q345qDNH，交货状态宜为TMCP，质量应符合GB/T 714 的规定。 4.2.4 耐候钢在无涂装使用情况下，耐大气腐蚀性指数不应小于6.0，且不应使用在以下环境： a) 年平均湿度大于80； b) 空气中的盐分（NaCL）含量超过0.05 mdd； c) 重腐蚀性工业大气或硫酸盐（SO3）含量超过2.1 mdd； d) 通风性较差地区； e) 距离设计水位线2.5 m以内； f) 大量使用融雪剂（除冰盐）且有大量盐分聚集地区。 4.3 混凝土 4.3.1 钢筋混凝土桥面板混凝土强度等级不应低于C40，预应力混凝土桥面板强度等级不应低于C50， 设计指标应

12、符合JTG 3362的规定。 4.3.2 现浇桥面板、现浇湿接缝及剪力槽混凝土宜采用补偿收缩混凝土，相关技术指标应符合JGJ/T 178的规定。膨胀剂的掺量应以混凝土28 d体积保持不变为原则，并根据试验确定。 DB34/T 36762020 4 4.3.3 现浇湿接缝及剪力槽可采用超高性能混凝土（UHPC），技术标准应符合GB/T 31387的规定或设 计规定。 4.4 钢筋及预应力筋 4.4.1 桥梁负弯矩区域桥面板纵向钢筋可根据使用环境选用环氧树脂涂层钢筋或不锈钢钢筋，技术指 标应符合JG/T 502 、GB/T 33959的规定。 4.4.2 桥面板横向预应力筋可采用缓粘结预应力筋或大

13、直径预应力筋。 5 结构设计 5.1 一般规定 5.1.1 双主梁钢板组合梁桥的设计除应符合本标准的有关规定外，尚应符合JTG D60、JTG 3362、JTG D64、JTG/T D64-01的有关规定。双主梁钢板组合梁桥的设计流程参见附录A。 5.1.2 钢板组合梁桥的结构设计应根据技术发展、建设条件、施工技术、运营及养护等要求，进行标 准化设计，结构与连接应简洁、合理。 5.2 总体布置 5.2.1 简支结构宜采用桥面连续体系，连续跨数根据当地气候条件等确定，连续长度不宜超过150 m。 结构的约束体系可采用图1所示的方式。 桥面连续 桥面连续 双向弹性支座 桥墩 LnLL 桥面连续 桥

14、面连续 桥墩 LnLL 桥面连续 固定支座桥墩 滑动支座 图1 桥面连续体系结构约束示意图 5.2.2 连续结构的总体布置应符合下列规定： a) 跨数不宜小于4跨，跨径宜取为横梁间距的整数倍，最大联长根据气候、抗震、墩高条件及伸 缩缝、支撑形式确定； b) 3跨连续结构的边中跨比宜取为0.60.8；多跨连续结构的边中跨比宜取为0.81.0；边中 跨比小于0.6时，应进行配重或设置抗拔装置； c) 梁高一般采用等高型式；当采用变高度设计时，边跨端部或中跨跨中梁高宜取为中支点梁高的 2/3； d) 高跨比大于1/3的桥梁，墩梁间可优先采用固结或固定支座连接。 DB34/T 36762020 5 5

15、.2.3 双主梁钢板组合梁桥面宽度不大于17 m时，宜采用非支撑横梁体系，桥面宽度大于17 m时， 宜采用支撑横梁体系，且桥面宽度不应大于25 m。 5.2.4 桥梁横坡可通过图2所示方式设置： 梁底高差 现浇桥面板 钢主梁 钢主梁 上翼缘斜置 预制桥面板 上翼缘水平 梁底高差 图2 桥面横坡设置方式 5.3 钢主梁 5.3.1 非支撑横梁体系钢板组合梁的标准断面见图3 ，主梁高度、主梁间距、翼缘宽度可按表2选用。 bchb fo bfu a hab 图3 非支撑横梁体系钢板组合梁标准断面 表2 非支撑横梁体系钢板组合梁尺寸（m） 主梁高度（等梁高） eq eq0.45ca max( ( )

16、,0.4 )28 12 35L Lbh 主梁间距 c0.55a b 下翼缘宽 eqc cfu (0.25 )(0.92 )40 125 150Lb bb 上翼缘宽 两车道桥面： fo fu 0.1b b 四车道桥面： fo fu 0.2b b 式中： Leq 跨径参数，简支梁、等跨连续梁取为 1.4L，连续梁中跨取为(2Li+Li+1)/3，LiLi+1，连续 梁边跨取为 1.25L； L 简支梁、等跨连续梁的计算跨径； Li、Li+1 不等跨连续梁相邻两跨的跨径； bc 桥面宽度； ha 主梁高度； hb 横梁高度； DB34/T 36762020 6 a 主梁间距； bfu 下翼缘宽； b

17、fo 上翼缘宽。 5.3.2 支撑横梁体系钢板组合梁的标准断面见图4，主梁高度、主梁间距、翼缘宽度可按表3选用。 bchb fo bfu a hahb悬臂横梁 图4 支撑横梁体系钢板组合梁标准断面 表3 支撑横梁体系钢板组合梁主梁尺寸（m） 主梁高度（等梁高） eq eq1/3ca max( ( ) ,0.4 )28 12 35L Lbh 主梁中距 无悬臂时： c0.55a b ，有悬臂时： c-7a b 下翼缘宽 eqcfu 0.25 40 125Lbb 上翼缘宽 两车道桥面： fo fu 0.1b b 四车道桥面： fo fu 0.2b b 5.4 钢横梁 5.4.1 支撑横梁体系的横梁设

18、计应符合下列规定： a) 横梁间距一般为3.0 m4.0 m，宜等间距布置； b) 跨间横梁高度宜取为主梁间距的1/91/13，且不小于0.3 m；中横梁高度可取为主梁高度的 1/2，端横梁梁高可取为主梁高度的2/3，且不小于跨间横梁高度； c) 桥面板悬臂长度大于2.5 m时，宜在主梁外设置悬臂横梁，位置与尺寸见图4。 5.4.2 非支撑横梁体系的横梁设计应符合下列规定： a) 横梁间距跨中区域不宜大于8 m，中支点区域不宜大于6 m； b) 跨间横梁高度可取为0.40.7 m；中横梁高度可取为主梁高度的1/2，且不小于跨间横梁高度； 端横梁应与桥面板连接，梁高可取为主梁高度的2/3，且不小

19、于跨间横梁高度。 5.5 桥面板 5.5.1 钢板组合梁桥宜采用预制桥面板。支撑横梁体系预制桥面板横向宜采用分块预制，非支撑横梁 体系预制桥面板宜采用全宽预制。 5.5.2 预制桥面板分块应考虑预制、运输、安装的要求确定，公路运输短边长度不宜大于3 m。 5.5.3 支撑横梁体系桥面板宜采用等厚设计，厚度一般可取为240260 mm。 DB34/T 36762020 7 5.5.4 非支撑横梁体系桥面板横向应采用变厚度设计，主梁顶部厚度可按照式（1）计算，横向跨中厚 度可按照式（2）计算。 ccs 0.1326b ah . (1) ca 0.1250 ah . (2) 式中： hcs 主梁顶部

20、桥面板厚度（m）； hca 横向跨中桥面板厚度（m）； a 主梁间距（m）； bc 桥面总宽度（m）。 5.5.5 非支撑横梁体系桥面宽度大于12.5 m时，宜设置横向预应力。 5.6 桥墩 5.6.1 钢板组合梁桥的桥墩根据建设条件、施工方案等选择合理的型式。 5.6.2 桥墩采用预制墩型式时，应符合下列规定： a) 墩柱的设置宜与上部结构相对应，可采用管型或方型，混凝土宜采用C55及以上等级； b) 墩柱与承台可采用承插式连接，与盖梁可采用灌浆金属波纹管连接，顶部构造应能适应上部结 构的施工。 6 结构计算 6.1 一般规定 6.1.1 双主梁钢板组合梁桥的相关计算应符合本标准的规定，本标

21、准未规定的计算可按照JTG D60、 JTG 3362、JTG D64、JTG/T D64-01的规定执行。 6.1.2 钢板组合梁桥应对其构件及连接进行下列计算： a) 按持久状况承载能力极限状态的要求进行承载力、整体稳定、疲劳计算； b) 按持久状况正常使用极限状态的要求进行抗裂性、应力、挠度、局部稳定计算； c) 按短暂状况结构受力状态的要求进行施工等工况的计算。 6.1.3 钢板组合梁桥总体计算应考虑混凝土开裂的影响。钢板组合梁纵向承载能力计算宜按塑性理论 进行。 6.1.4 钢板组合梁桥整体失稳的弹性稳定系数小于10时，在总体计算中应按式（3）考虑二阶效应的 影响。 2 1 crit

22、 1 1 (1/ )M M a . (3) 式中： M1 按一阶理论计算弯矩； M2 按二阶理论计算弯矩； acrit 整体失稳荷载系数。 6.2 作用与作用组合 DB34/T 36762020 8 6.2.1 钢板组合梁桥计算采用的作用应符合下列规定： a) 混凝土收缩与徐变作用应在钢梁与混凝土结合后开始计入，收缩、徐变作用可按JTG 3362 和 JTG/T D64-01 的规定执行； b) 混凝土开裂区不应计收缩与徐变作用； c) 其他作用应符合JTG D60 的规定。 6.2.2 钢板组合梁桥计算采用的作用组合应符合JTG D60 的规定。 6.3 计算模型 6.3.1 钢板组合梁桥总

23、体计算时，桥面板可取实际宽度。承载能力计算时桥面板有效宽度be应符合 JTG/T D64-01的规定。 6.3.2 负弯矩区桥面板按部分预应力B类或普通钢筋混凝土构件设计时，开裂的影响可按下列规定执 行： a) 通用方法：通过未开裂模型确定桥面板开裂范围，计算标准组合下（不计收缩与徐变作用）的 混凝土表层最大拉应力c ，取 c2ftd 范围为开裂范围； b) 简化方法：支点两侧各15L范围内为开裂范围，适用于相邻短长跨之比不小于0.6。 6.3.3 总体计算采用梁格法模型时，可按图5建模，横向梁单元间距不应大于1.5 m；开裂区桥面板 刚度只计入配筋影响。 主梁 横梁 横向梁单元 (桥面板）

24、支座 图5 梁格法模型示意图 6.3.4 总体计算采用实体有限元模型时，开裂区桥面板混凝土弹性模量应按式（4）计算，相应泊松比 取0，见图6。 r s c AE EA . (4) 式中： E 混凝土折减弹性模量； Ar 桥面板纵向钢筋面积； Ac 桥面板断面面积； Es 钢筋的弹性模量。 DB34/T 36762020 9 正交异性单元 开裂区未开裂区 未开裂区 E =ExE =E y c 各项同性单元 E =x E =Ey c 图6 实体有限元模型示意图 6.3.5 桥面板的计算宜采用简化实体有限元模型，桥面板采用实体单元，钢主梁采用梁单元，见图7。 桥面板（实体单元） 钢主梁(梁单元） 图

25、7 简化的实体有限元模型示意图 6.4 承载能力极限状态计算 6.4.1 抗弯承载力计算 a) 当截面尺寸满足表4要求时，可采用塑性理论计算组合截面抗弯承载能力；不符合时采用弹性 理论按JTG/T D64-01的规定计算； DB34/T 36762020 10 表4 塑性截面构造要求 截面受压区参数 限值 b t k11 w w h t 0.5 时， w k w 456 13 -1 h t 0.5 时， w k w 41.5h t 正弯矩区： sc st w w A A h t ， s d c cd r sdsc d - 2 Af Af AfA f 负弯矩区： sc sb w w A A h

26、t ， s d r sdsc d + 2 Af AfA f 式中： b 受压翼缘外伸宽度； t 受压翼缘厚度； hw 腹板高度； Ast 钢梁上翼缘面积； Asb 钢梁下翼缘面积； Asc 钢梁受压区的截面面积； As 钢梁的截面面积(mm2)； fsd 普通钢筋抗拉、抗压强度设计值（MPa）； fcd 混凝土轴心抗压强度设计值（MPa）； fd 钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值(MPa)。 b) 当截面尺寸不符合表4时，但受压区构件连接件同时满足以下要求时，仍可沿用塑性理论计算： 1) 桥面板与主梁翼缘的连接件最大间距不大于 22tfk ； 2) 连接件的外侧与翼缘边缘之间的距离不大于 9tf

27、k 。 c) 塑性抗弯承载力按下列规定计算： 1) 正弯矩区段，塑性中和轴在桥面板内，即 Ac fcd+Ar fsdAs fd 时： bhc2 As fcd fd Accfcd M Arfsd fdAs y12e 图8 组合截面正弯矩区图示（中和轴在桥面板内） DB34/T 36762020 11 0 d cc cd 1 r sd 2+M A f y Af y . (5) cc s d r sd cd=( )/A Af Af f . (6) 式中： Md 弯矩设计值(Nmm)； Acc 受压区桥面板的面积 (mm2)； y1 受压区桥面板截面形心至钢梁受拉区截面形心的距离(mm)； y2 受压

28、钢筋截面形心至钢梁受拉区截面形心的距离(mm)； 0 结构重要性系数。 2) 正弯矩作用区段，塑性中和轴在钢梁内时，即 Ac fcd+Ar fsdAs fd 时： Asc hc1 As Asc- fcd fd fd y1Acfcd Arfsd23fdAsc M ( )As Asc- fd be 图9 组合截面正弯矩区图示（中和轴在钢梁内） 0 d c cd 1 r sd 2 sc d 3M Af y Af y A f y . (7) s d c cd r sdsc d = 2Af Af AfA f . (8) 式中： y3 钢梁受压区截面形心至钢梁受拉区截面形心的距离(mm)。 3) 负弯矩作

29、用区段： Ar y45fsd Arfsd ( )As Asc- fd fd fdAsc M fd be 图10 组合截面负弯矩区图示 DB34/T 36762020 12 0 d s st sd 4 5( /2)M M A f y y . (9) s 1 2 d=( )M S S f . (10) sd r d s sc d sc+ ( )f A f A A f A . (11) 式中： S1、S2 钢梁塑性中和轴（平分钢梁截面积的轴线）以上和以下截面对该轴的面积矩(mm3)； y4 纵向钢筋截面形心至组合梁塑性中和轴的距离，根据截面轴力平衡式(11)求出钢梁受压区 面积 Asc ，取钢梁拉压

30、区交界处位置为组合梁塑性中和轴位置(mm)； y5 组合梁塑性中和轴至钢梁塑性中和轴的距离。当组合梁塑性中和轴在钢梁腹板内时，取 y5=Arfsd/(2twfd)，当该中和轴在钢梁翼缘内时，可取 y5 等于钢梁塑性中和轴至腹板上边缘的距离(mm)。 6.4.2 抗剪承载力计算 hw d0 图11 腹板加劲肋计算参数 a) 无加劲肋腹板的抗剪承载力按式（12）计算： vu vd wV Cf A . (12) 式中： Vvu 竖向抗剪承载力（N）； fvd 钢材抗剪强度（MPa）； Aw 腹板的截面面积(mm2)； C 剪切屈曲应力与剪切屈服强度的比值，当w w y/ 1.12 /h t Ek f

31、 时，取 1.0，当w w y/ 1.12 /h t Ek f 时， 取 y w w1.12 / /Ek f h t ，当w w y/ 1.4 /h t Ek f 时，取 2 2w y w1.57 /Ekt f h ，其中 k 为剪切屈曲系数，k=5。 b) 有加劲肋腹板，加劲肋间距大于1.5hw 时，抗剪承载力按式（13）计算： DB34/T 36762020 13 vu vd w 2 0 0 w w 0.87(1 ) 1 CV f A C d d h h . (13) 式中： d0 竖向加劲肋间距。 计算C值时， 2 0 w 5=5k d h 。 c) 有加劲肋腹板，加劲肋间距不大于1.5

32、hw时，抗剪承载力按式（12）计算，计算C 值时， 2 0 w 5=5k d h 。 d) 采用塑性理论计算的腹板抗剪力 Vd0.5Vvu 时，可不考虑剪力对弯矩的影响，否则式(5)、(7)、 (9)的计算考虑剪力对抗弯承载能力的影响， fd 取为 fd ： d d1f f . (14) 2 d vu 2= -1V V . (15) 式中： fd 考虑抗剪作用的折减屈服强度； 考虑抗剪作用的屈服强度折减系数。 6.4.3 钢板组合梁桥的整体稳定计算应符合下列规定： a) 符合下列情况时，可不进行整体稳定计算： 1) 桥面板与钢梁受压翼缘通过连接件连接，能阻止钢梁受压翼缘的侧向位移时； 2) 钢

33、梁受压翼缘的自由长度l1与其总宽度b1的比值不超过表5 时。 表5 I字型钢梁不需要计算整体稳定的最大l1/ b1值 牌号 跨中无侧向支承点的梁 跨中有侧向支承点的梁 Q355 10.5 13 Q390 10 12.5 Q420 9.5 12 Q460 9.0 11.5 Q500 8.5 11.0 b) 施工阶段桥面板与钢梁未结合前，应对钢梁进行整体稳定性验算，按JTG D64的规定验算。 DB34/T 36762020 14 c) 钢梁与桥面板结合后，负弯矩区应进行钢梁侧扭稳定性验算，按JTG/T D64-01的规定验算。 6.4.4 钢板组合梁桥的疲劳计算应按JTG/T D64-01的规定

34、验算。 6.4.5 剪力钉计算 a) 剪力钉的抗剪承载力Vsu 设计按JTG/T D64-01的规定计算。 b) 截面按弹性理论设计时，剪力钉的计算应符合下列规定： 1) 钢梁与混凝土板之间单位长度上的纵桥向水平剪力 Vl 按式（16）计算: un =l VSV I . (16) 式中： V 形成组合梁之后作用于组合截面的竖向剪力（N），一般可取总体计算最大值； Vl 单位长度上的纵桥向水平剪力（N/mm）； S 混凝土板对组合截面中性轴的面积矩(mm3)，截面特性的计算不考虑负弯矩区混凝土的开裂 影响； Iun 组合梁未开裂截面惯性矩(mm4)。 2) 剪力钉连续配置时，单位长度的剪力钉 n

35、l 数量可按式（17）计算： su = ll Vn V . (17) 3) 剪力钉集束配置时，见图12，每个集束区 Ni 剪力钉数量可按式（18）计算： i i+1i ( + )= 2ln L LN . (18) 式中： Li、Li+1 相邻集束区的距离。 Li Li+1 图12 剪力钉集束布置示意图 c) 截面按塑性理论设计时，剪力钉的计算应符合下列规定： 1) 剪跨区的划分应以弯矩绝对值最大点及零弯矩点为界限逐段进行； DB34/T 36762020 15 M1 M2 M3 M4 M5 M M M 图13 连续梁剪跨区段划分图 2) 每个剪跨区段内钢梁与混凝土桥面板交界面的纵向剪力 Vs

36、，应按下列方法确定； 正弯矩区： s s d c cd=min ,V Af A f . (19) 负弯矩区： s rt sd=V A f . (20) 3) 剪力钉布置及数量计算可参照6.4.5-b的规定。 d) 梁端部结合面上由于混凝土收缩徐变变形及温差引起的纵桥向剪力，由梁端部长度 lcs 范围内 的剪力钉承受。梁端部结合面上由混凝土收缩徐变变形及温差引起的单位梁长最大纵向剪力 Vms 为： hms cs 2= VV l . (21) h chh s s= -N zNV z AA I . (22) h cs cs c ts c c= +N E A E A . (23) 式中： Vh 由混凝土收缩徐变变