GB T 26978.1-2011 现场组装立式圆筒平底钢质液化天然气储罐的设计与建造.第1部分：总则.pdf

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1、ICS 75.060 E 24 道B中华人民圭K.、和国国家标准GB/T 26978.1-20门现场组装立式圆筒平底钢质液化天然气储罐的设计与建造第1部分:总则Design and manufacture of site built, vertical ,cylindrical, flat-boUomed steel tanks for the storage of liquefied natural gases Part 1 General 2011-09-29发布2012-03-01实施数码防伪、/中华人民共和国国家质量监督检验检夜总局中国国家标准化管理委员会发布GB/T 26978.1-

2、20门目次皿112555666mmmuu-uuuuuuuuuuUMUUMUUH白白白论口理接t力的M应器吁用容Ht统防选tu许次位系热预图制阳和和液热罐择型别定布控t标态计器计HHK件u罐罐罐罐选类识确分量境uu指状设性容设uu力土环-u础凝堪电文型容容容膜估述址罐害法化用险质和据H任能限震闭主高却础基混围雷嗡用义类单双全薄评概罐储危方变作风与全依责性极抗密与最冷基引定用罐险证E计述0123护性和选储JJJJ风JJJJJJJJ保j设棋JJJJJJJJJJJJJ保围范语念JJJJi-JJJJJ量康体JJJJJJJJJJJJJ-3范规术概J4444144444444质健总J777777777777

3、714E4477 前1234567GB/T 26978.1-2011 7.2.1 仪表157.2.2 压力和真空保护.16 7.2.3 防火.17 7.3 作用(荷载)177.3.1 概述.17 7.3.2 正常作用.17 7.3.3 偶然作用.18 7.3.4 作用组合.19 8 检查与维护.四附录A(资料性附录)常见的短类纯净气体的主要物理常数.20附录B(规范性附录)设计资料.21附录c(规范性附录)地震分析22附录D(资料性附录)储罐加热系统.24 附录NA(资料性附录)本部分与EN14620-1: 2006技术性差异及其原因25参考文献.28 E GB/T 26978.1-20门目U

4、昌GB/T 26978(现场组装立式圆筒平底钢质液化天然气储罐的设计与建造分为以下五个部分:一-第1部分:总则;二一第2部分:金属构件;二第3部分:混凝土构件;一第4部分:绝热构件;-第5部分:试验、干燥、置换及冷却。本部分为GB/T26978-2011的第1部分。本部分按照GB/T1. 1-2009给出的规则起草本部分修改采用EN14620-1 :2006(现场组装立式圆筒形平底钢质操作温度介于o.C一165.C的冷冻液化气储罐设计和建造第1部分z总则)(英文版)。主要差异如下:保留了与液化天然气有关的内容，删除与液化石油气、乙烯、乙皖和类似的碳氢化合物以及液氮、液氧、液氮及液氢储存等相关的

5、内容。增加了附录NA(资料性附录)，其中给出了技术性差异及其原因的一览表，以供参考。为了便于使用，本部分以法定计量单位为主，非法定计量单位的相应值标在其后的括号内。本部分的附录B、附录C为规范性附录，附录A、附录D、附录NA为资料性附录。本部分由全国石油天然气标准化技术委员会液化天然气分技术委员会(SAC/TC355/SC 1)归口。本部分负责起草单位:中海石油气电集团有限责任公司。本部分参加起草单位:中国石油股份有限公司唐山LNG项目经理部、中国成达工程公司、中国石油天然气管道工程有限公司、中国石化集团中原石油勘探局勘察设计研究院、中国石油天然气与管道分公司。本部分主要起草人:殷虹、何涛、曹

6、闯明、付垦华、赵旭青、王杰夫、孙青峰。皿1 范围现场组装立式圆筒平底钢质液化天然气储罐的设计与建造第1部分:总则GB/T 26978.1-2011 本部分是关于现场组装的地上立式圆筒平底钢质主容器的液化天然气储罐设计与建造的技术规范。如果设置次容器，次容器可由钢质或混凝土或二者的组合体制成。本部分不包括仅由预应力混凝土制成的内罐。本部分为在施工、试验、试运行、操作(包括故障)以及停止使用期间容器的结构设计规定了原则和适用规则。如果辅助设备诸如泵、泵井、阀、管路、仪表、扶梯等不影响储罐的结构设计，则本部分不对其提出相关要求。本部分适用于设计储存两相状态下(即液体和蒸发气)大气压沸点低于环境温度的

7、产品的储罐。通过冷却产品，使其在等于、或略低于其大气沸点的温度，并使储罐内处于微过压，以保持液相和气相间的平衡。本部分适用于最大设计压力不大于50kPa(500mbar)的储罐。对于更高的压力，可参见EN 13445，第1部分第5部分(参考文献3J，4J，5J，6J，7J)。需要储存的气体，其操作范围应介于o.C-165 .C之间。储罐用于大量储存低沸点的液化天然气(LNG)。注2液化天然气一般特性参见GB/T19204-2003，液化天然气中常见纯净气体的主要物理特性参见附录A.由于可能涉及到的储罐尺寸和构造种类繁多，因此本部分的要求不能涵盖设计和施工的所有细节。对某一特定设计未提供完整要求

8、的部分，宜在获得买方授权代表批准的前提下，由设计者提供设计方案和细节，安全性等同于本部分要求。本部分规定了储罐的概念、选择和总体设计考虑的一般要求。2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的，凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件。其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。GB/T 19204-2003 液化天然气一般特性(EN1160 :1 997 ,IDT) GB/T 26978.2-2011 现场组装立式圆筒平底钢质液化天然气储罐的设计与建造第2部分:金属构件GB/T 26978.3-2011 现场组装立式圆筒平底钢质液化天然气储罐的设计与

9、建造第3部分:混凝土构件GB/T 26978.4-2011 现场组装立式圆筒平底钢质液化天然气储罐的设计与建造第4部分:绝热构件GB/T 26978.5-2011 现场组装立式圆筒平底钢质液化天然气储罐的设计与建造第5部分:试验、干燥、置换及冷却EN 1991-1-4欧洲标准1对结构物的荷载第1-4部分:风的荷载(Eurocode1: Actions on GB/T 26978.1-2011 structures-Part 1-4: Wind actions) EN 1991-1-6欧洲标准1对结构物的荷载第1-6部分:一般荷载执行中的荷载(Eurocode 1: Actions on str

10、uctures-Part 1-6: General actions-Actions during execution) EN 1992-1-1:2004 欧洲标准2混凝土结构设计第1-1部分:一般规则和建筑物规则(Eurocode 2: Design of concrete structures-Part 1-1: General rules and rules for buildings) EN 1997-1:2004 欧洲标准7土木技术设计第1部分z总则(Eurocode7: Geotechnical design-Part 1: General rules ) EN 1998-1:200

11、4 欧洲标准8抗震结构设计第1部分:一般规则、地震荷载和建筑物规则(Eurocode 8:Design of structures for earthquake resistance-Part l:Generarules, seismic actions and rules for buildings) ENV 1998-4: 1998 欧洲标准8抗震结构的设计规定第4部分t筒仓、储罐和管道(Eurocode8: Design provisions for earthq uake resistance of structures-Part 4; Silos, tanks and pipelin

12、es) 3 术语和定义3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3. 7 3.8 3.9 2 下列术语和定义适用于本文件:作用action a) 施加在结构上的一组力(荷载)(直接作用); b) 因温度变化、湿度差异、不均匀沉降或地震等引起的变形或加速度(间接作用)。环形空间annular space 自支撑式储罐的内壁与外壁或外墙之间的空间。基础底板base slab 支撑储罐的连续式混凝土基座(包括地面式或架空式)。蒸发boil-off 通过储罐周围的绝热层导热使冷冻液体蒸发的过程。围堪bund wall 在围绕储罐相当远的距离处用泥土或提凝土建造的低矮构筑物，以容纳溢出的液体。聚合

13、物隔气层polymeric vapour barrier 加强的或不加强的聚合物层，应用于混凝土上作为产品蒸发气、水蒸气的隔离层，有时用作隔液层。承包商contractor 与买方就储罐的设计、建造、试验和试运行达成协议的公司。设计压力design pressure 最大容许压力。设计负ffdesign negative pressure 最大容许负压(真空。3. 10 3. 11 3. 12 3. 13 金属设计温度design metal temperature 金属部件的设计最低温度。注:该温度可能是最低设计温度对主容器而言或较高的计算温度。双窑罐double containment t

14、ank GB/T 26978.1-2011 双容罐由具有一个液密性的和气密性的主容器组成，该主容器是建在液密性的次容器内的单容罐。见4.1.2。基础foundations 所有用于支撑储罐及其内部储存物的结构单元，由底板、环墙或桩组成。全窑罐full containment tank 全容罐由一个主容器和一个次容器组成，此二者共同构成一个完整的储罐。主容器应是一个储存液体产品的自支撑式、钢质、单壁罐。见4.1.3。注:次容器正常操作条件下储存蒸发气，并确保在主容器泄漏时可控的排放蒸发气。3. 14 危害hazard 可能产生危害的事件，包括有害健康的卫生条件、人身伤害、财产损失、产品或环境破坏

15、、经营损失或债务增加等。3. 15 3. 16 3.17 3. 18 3. 19 3.20 3.21 内罐inner tank 金属自支撑式圆筒形主容器。绝热空间insulation space 储罐环形空间以及储罐底部或顶部容纳绝热材料的体积。衬里liner 紧贴混凝土外罐内侧安装的金属板，不会渗透产品蒸发气和水蒸气。承载绝热层load bearing insulation 具有特殊性能的绝热层，能将荷载转移至适当的承载结构上。气象资料lodmat 最低日平均环境温度注:平均温度是最高和最低温度之和的一半。最高设计渣位maximum design liquid level 储罐运行期间的最高

16、液位，用于确定静态下的罐壁厚度。最高正常操作班位maximum normal operating level 储罐正常运行期间的最高液位。通常是第一个高液位报警的设定值。3 GB/T 26978.1-20门3.22 3.23 3.24 3.25 3.26 3.27 3.28 3.29 3.30 3.31 薄膜membrane 薄膜罐的薄金属主容器。薄膜罐membrane tank 由薄膜(主容器)和承载绝热层以及混凝土储罐共同组成一个整体、组合型的储罐结构。最低设计温度minimum design temperature 由买方规定的产品的设定温度，储罐根据此条件进行设计。注:此温度可能低于产

17、品的实际温度。运行基准地震(OBE)operating basis earthquake (OBE) 不会造成损坏、不影响重新启动和可以继续安全操作的最大地震活动。注:此级别的地震不会损害运行的整体性，能够保证公共安全。外罐outer tank 由钢材或混凝土构成的自支撑式圆筒形次容器。买方purchaser 向承包商下达储罐设计、建造和试验订单的公司。主渡体容器primary Iiquid container 单容罐、双容罐、全容罐或薄膜罐的一部分，在正常操作条件下用来储存液体的容器。产品蒸发气隔离层product vapour barrier 聚合物蒸发气隔离层或衬里，以防止产品蒸发气从储

18、罐内泄漏。环梁ringbeam 罐壁下面的环形支承。翻渎roll-over 不可控制的储存液体剧烈运动，以消除不同密度下层状液体的不稳定状态，并释放出大量的产品蒸发气。3.32 罐顶roof 罐壁或罐墙顶部的结构，抑制蒸发气压力，使罐内物质不与大气接触。3.33 安全停运地震(SSE)safe shutdown earthquake (SSE) 基本失效保护功能(failsafe)和机械装置设计能承受的最大地震活动。注:允许造成永久性损坏，但无整体性和包容性的损伤。若未经过仔细检验和结构评估，该储罐将不能继续使用。3.34 次液体窑器secondary Iiquid container 储存液

19、体的双容罐、全容罐或薄膜罐的外部容器。4 GB/T 26978.1-2011 3.35 自支撑式储罐self supporting tank 在适用的情况下，设计用于承载所储存液体的静态压力和蒸发气压力荷载的容器。3.36 设定压力set pressure 使压力释放装置初次打开的压力。3.37 罐壁shell 金属立式圆筒。3.38 单窑罐single containment tank 单容罐由一个储存液体产品的容器(主液体容器)组成，该主液体容器应为自支撑式钢质圆筒形储罐。3.39 3.40 3.41 3.42 3.43 3.44 见4.1.10 注:产品蒸发气储存在主容器或金属外罐内。吊

20、顶suspended roof 支承顶部内绝热层的结构。试验压力test pressure 试验过程中罐内的气压。热防护系统(TPS)thermal protection system (TPS) 绝热和液密性结构，用来保护外罐免受低温影响。注z举例包括底部和底角(见7.1.11)。蒸发气窑器vapour container 在正常操作条件下单容罐、双容罐、全容罐或薄膜罐储存蒸发气的部分。罐墙wall 混凝土立式圆筒。隔气层vapour barrier 防止水蒸气和大气中其他气体进入绝热材料或外罐的隔离层。4 概念选用4. 1 储罐类型4. 1. 1 单窑罐单容罐由一个储存液体产品的容器(主液

21、体容器)组成，该主液体容器应为自支撑式钢质圆筒形储罐。产品蒸发气应储存在:5 GB/T 26978.1-2011 一一容器的钢质拱顶内;一一或，当主液体容器是一个敞开的杯状体时，储存在包围主液体容器的气密金属外罐内，金属外罐仅设计用于储存产品蒸发气及支撑和保护绝热层。注，:根据蒸发气储存和绝热的方式不同，单容罐分为多种形式。每个单容罐的周围应筑有围堪，以容纳可能泄漏的产品。注2:有关单容罐的例子，见图1.4. 1. 2 双窑罐双容罐由具有一个液密性的和气密性的主容器组成，该主容器是建在液密性的次容器内的单容罐。在主容器泄漏的情况下，该次容器应按照能装存主容器中的所有液体进行设计。主容器与次容器

22、之间的环形空间应不大于6.0m。注，:次容器顶部是敞开的，因此无法防止产品蒸发气的逸出。主容器与次容器之间的环形空间可用一个防雨罩遮盖，以防止雨水、雪、尘土等进入。注2:有关双容罐的例子，见图2。4. 1. 3 全窑罐全容罐由一个主容器和一个次容器组成，此二者共同构成一个完整的储罐。主容器应是一个储存液体产品的自支撑式、钢质、单壁罐。主容器应为z一一或在顶部开口，在此情况下，主容器不储存产品蒸发气;一一或配备拱顶，以便储存产品蒸发气。次容器应是一个具有拱顶的自支撑式钢质或混凝土储罐，其设计应同时满足以下要求:在储罐正常操作条件下:作为储罐的主要蒸发气容器(此情况适用于顶部开口的主容器)，并支撑

23、主容器的绝热层;在主容器泄漏的情况下:装存全部的液体产品，并保持结构上的气密性。可以进行排气，但应对其进行控制(通过卸压系统h主容器和次容器之间的环形空间不应大于2.0m。注，:在次容器外部安置有绝热层的全容罐也应符合上述要求。注2:有关全容罐的例子，见图304.1.4 薄膜罐薄膜罐由一个薄的钢质主容器(即薄膜)、绝热层和一个混凝土罐共同组成，构成一个整体的复合结构。该复合结构应能储存液体。作用在薄膜上的全部静液压荷载及其他荷载均应通过承载绝热层转移至混凝土罐上。蒸发气应储存在储罐顶部，该储罐顶部既可以是类似的复合结构，也可以由气密拱顶和吊顶上的绝热材料构成。注:有关薄膜罐的例子，见图40应按

24、照在薄膜泄漏时能够装存液体设计混凝土罐和绝热系统。6 图例:1一一主容器(钢质); 3一一底部绝热层;4 基础;5一一基础加热系统;6一一柔性绝热密封;7一一吊顶(绝热h3 注:EN 14620-1中没有图例208 8 a) b) 8 顶(钢质); 9一一罐璧外部绝热层;10一外部水汽隔层;11-一-松散充填的绝热层;12一一外钢壳(不能装存液体); 13 围堪。图1单容罐图GB/T 26978.1-20门7 GB/T 26978.1-2011 8 图例:1 主容器(钢质); 2 次容器(钢质或混凝土); 3 底部绝热层;4 基础;5一基础加热系统;6一一柔性绝热密封;7一一吊顶(绝热); 8

25、 a) b) 8 顶(钢质); 9一一-外部绝热层;10-一外部水汽隔层;11-松散充填绝热层;12司-外壳(不能装存液体); 13一一防雨罩。图2双窑罐图12 图例:1一一主容器(钢质); 2一二次容器(钢质); 3一二底部绝热层;4一一基础;5一一基础加热系统;6 柔性绝热密封;8 5 a) b) 7一一-吊顶(绝热); 8一一罐顶(钢质); 9一一松散充填绝热层;10-混凝土顶;11 预应力混凝土外罐(次容器); 12 预应力混凝土外罐内侧的绝热层。固3全容罐图GB/T 26978.1-20门9 G/T 26978.1-2011 图例:1 主容器(薄膜); 2 次容器(混凝土); 3 底

26、部绝热层;6柔性绝热密封;7一吊顶(绝热); 8一混凝土顶;9 4一一基础;9一一预应力混凝土外罐内侧的绝热层。5 基础加热系统F图4薄膜罐图4.2 凤险评估4.2.1 概述应根据风险评估结论选择储罐类型。买方应负责风险评估(指定/证明风险标准)。注:评估可由咨询公司执行。可能需要承包商提供协助。4.2.2 罐址选择在危害识别之前，应选择罐址。一般讲，储罐应设置在接收和供应源之间连接管道尽可能短的位置。也应考虑其他要求，例如，地方法规和安全距离(临近的装置和设施边界)、现场条件和土壤条件、可能发生的地震荷载及管道路由等。4.2.3 储罐类型预选应主要根据储罐的周围环境预选储罐类型。注:在人口或

27、设施有限的偏远地区，比较适合选择单容罐。对于其他地区，可选择双容罐或全容罐或薄膜罐。主要构件的材料、钢材或混凝土和用于设计的详细数据，如:入口/出口、架空的或地面式的基础、以及保护系统等均应加以选择，以便为风险评估提供充分的资料。风险评估应证明风险对装置边界线内外的财产和生命的危害是可以接受的。风险评估程序应从危害识别研究开始。4.2.4 危害识别危害识别研究不仅应针对储罐的正常运行阶段，还应针对储罐设计寿命内的所有其他阶段(设计、建造、冷却、运行、停止运行、甚至可能是报废)。至少应考虑下列各项:a) 对储罐整体性的外在威胁z1) 自然/环境(雪、地震、强风、闪电、洪水、高温); 2) 基础设

28、施(飞机失事;来自临近设施的冲击如火灾、爆炸、运输); 10 GB/T 26978.1一20113) 场地平面布置(装置的火灾和爆炸、泄压阀起火、建筑和交通等); 4) 操作原则/经验和设备失常。b) 对储罐整体性的内在威胁:1) 机械故障，如z热冲击、腐蚀、基础冻胀、法兰泄漏;2) 设备故障(泄压阀、液位计等); 3) 操作和维护不当(装料过满、翻滚、泵脱落、过压等)。c) 储罐整体性发生故障的后果:1) 对现场外的人员的影响(蒸发气/液体的泄漏、火灾和爆炸); 2) 对现场人员的影响(蒸发气/液体的泄漏、火灾和爆炸); 3) 环境损害(泄漏的蒸发气/液体、火灾); 的对邻近装置的影响(装置

29、的损害); 5) 对设施其他部分的影响(撞击影响、生产损失)。4.2.5 方法4.2.5. 1 概述风险评估应采用概率统计法或确定性方法。4.2.5.2 概率统计法应包括:列出源于外部和内部的潜在危害清单;一一收集故障率的相关数据;-一确定上述危害频率;确定对事件后果的影响及可缓解措施的概率;一一检验潜在冲击影响;一一确定每项危害后果;-一一通过将频率与后果相乘，并加上所有的情况进行风险确定;-一风险等级与预先确定目标值的比较。4.2.5.3 确定性方法包括:一列出危害清单;建立可信的方案;一一确定结果;一一确认限制风险的必要安全改进措施的合理性。4.2.6 变化4.2.6. 1 可能的变化在

30、储罐/设备使用期限内，应注意危害情况可能发生的变化，以避免将来安全措施的缺失。注:其他设施可能建造在储罐附近或装置边界线外。在发生较大变化的情况下，可能要对潜在的风险和损害进行重新评估，也可能帘要采取改进措施。4.2.6.2 基于研究结果的变化应对风险评估结果进行慎重评价。如果必定发生变化，则应重新进行风险评估。11 G/T 26978.1-2011 4.2.7 作用确定风险评估应能识别设计储罐时应考虑的关键因素，还应识别偶然作用(泄漏、火灾、爆炸等)。4.2.8 凤险分布图| 当地方主管部门提出要求，可通过多个方案确定的结果计算附布图应附对泄漏物质导致的死亡、火灾热辐射和爆炸超压的特定标准来

31、确定有效距离。根据事故发生率和气象条件(风向、稳定性等的影响，计算出每个方案对离活动一定距离的某一点的作用。把坐标网格放置在围绕活动的区域上，并为每个网格点标出所有方案的作用，应形成一个三维(x、y、风险)图。注2通常，通过连接分布图中的等风险点(如，每年10-5、10-6和10-7的致死率)，将三维图简化成为二维图，形成风险分布图。可通过与权威机构的协商来制定风险标准。5 质量保证与质量控制储罐的设计、材料采办、施工和试验应构成一体化的质量管理体系。注:推荐GB/T19001-2000中提供的指南。6 健康、安全和环境计划承包商应为储罐的设计、施工和试运行制定一个与买方所确定的整体目标一致的

32、健康、安全和环境(HSE)计划。该计划应包括责任、符合国家或地方的法律与法规的活动，还应规定设计和施工期间对人员、安全和环境保护的安全操作规程。7 总体设计依据7. 1 概述7. 1. 1 责任按附录B的要求，买方应负责提供储罐设计技术说明书。承包商应负责储罐的设计、采办和施工。买方与承包商应就责任界面划分达成协议，例如预试运行和试运行。鉴于钢材、混凝土和绝热构件的设计是由几方分别进行的，因此，正确理解工作和责任的划分非常关键，从而保证储罐的最终设计完整。应明确各设计方之间的报告关系，由一方负责各工程设计之间的总协调。注:例如，整个储罐结构的温度分布和荷载可从数据资料中得到。7. 1. 2 性

33、能指标储罐应按照下列要求进行设计:-一一在正常操作条件下，储存液体和蒸发气;一一按规定的流量灌注和排放;-一控制蒸发，并在异常情况下可以排放到火炬或排放口;二一保持规定的压力操作范围;防止空气和湿气进入，但真空泄放阀必须使用的异常情况除外;12 GB/T 26978.1-20门一一蒸发符合规定，并且外表面的水凝结/结霜是最小化的。应预防基础冻胀;一一设定的事故作用引起的损害是有限的，并将不会引起液体损失。7.1.3 极限状态和许用应力理论通常，有关建筑物和结构的欧洲标准均以极限状态理论为依据。对于钢质储罐和绝热系统，已取得了使用极限状态的有限经验。因此，在本部分上述构件的设计，应既可使用习惯的

34、许用应力理论，也可使用极限状态理论。详见GB/T26978. 2-2011和GB/T 26978.4-20110 对于极限状态理论，应使用如下两种状态z一一适用性极限状态(SLS)，这是根据正常荷载条件下应用于功能性能力或耐久性能标准确定的。最终极限状态(ULS)，这是根据事故作用下失效、大塑性位移或出现接近失效的应变等风险确定的。7. 1. 4 抗震设计买方应评估地震活动概率，以便按照7.3.2.2.13和7.3.3.3的规定来确定地震地面运动特性，以及确定运行基准地震(OBE)和安全停运地震(SSE)的相应的反应谱。主容器应按照其被灌注至最高正常操作液位时，能承受OBE和SSE作用进行设计

35、。如果使用次容器，该次容器应按照其内未装存液体时能承受OBE和SSE作用进行设计。次容器的设计也应按照在OBE作用下，能够满足装存全部液体(最大正常操作液位)的要求。薄膜罐的薄膜应按照能承受OBE作用进行设计。在SSE作用下，薄膜可能发生故障，但混凝土罐、包括拐角保护系统，应能装存液体。需要的现场调查应考虑下列内容:一区域地震、构造学和地质学;32:22?和震源区域的情况，推测在液化天然气设施的设计寿命期间地震活动的重现率|一根据震源确定场地位置;场地区域的地下地质状况;一一包括附近主运源影响的地面运动的衰减。应对OBE和SSE的水平分量反应谱和垂直分量反应谱进行研究。然而，垂直分量反应谱的坐

36、标值不得小于相应水平分量反应谱坐标值的50%。对于单容罐、双容罐和全容罐，主容器设计应按照在OBE和SSE作用下能够满足装存液体的要求。对于薄膜罐，薄膜或混凝土外罐，包括底部/拐角保护系统，均应能够装存液体。地震分析应符合附录C中的相关要求。7. 1. 5 密闭性铜板应认为具有液密性和气密性。如采用聚合物隔气层，其液密性和气密性应予以验证。如没有液密性衬里，预应力混凝土结构的液密性应由混凝土结构中的最小受压区厚度来确定。注:详见GB/T25978.3-2011. 7. 1.6 与主容器和次容器的接口7. 1. 6. 1 入口与出口注2基于严重泄漏风险被降至最低的原则，所有人口和出口宜经由储罐的

37、顶部，有必要使用罐内泵排出产品液体。13 G/T 26978. 1-2011 在使用底部人口和出口的情况下，应遵守下列事项z应安装远程操作内部关断阀，或;一-底部连接件应设计为主容器的一部分。第一个阀门应为远程操作型，并焊接到底部连接件上，不允许使用法兰连接件。对于薄膜罐，人口和出口仅能经由储罐顶部。7. 1.6.2 其他连接件与主容器和次容器的其他连接件(如导向器、支撑)应尽量减少。7. 1.7 最高设计液位主容器罐壁设计液位以上的最小安全超高(freeboard)为300mm。注:该高度的确定宜考虑到地震期间允许的液体晃动。7. 1. 8 冷却应设置储罐的冷却管道系统。该系统的设计应能保持

38、规定的冷却速率。应采用喷嘴或其他适合的方法/装置，以保证液体的充分蒸发/均匀分布。7. 1. 9 基础基础的设计应满足能够吸收储罐及其连接件的沉降要求。通常使用下列类型:一二浅基础(带有混凝土环梁或混凝土底板基础的储罐座); 桩基础(地面式或架空式的桩上基础底板)。应进行土壤和地震学调查，以便确定土壤的性质和土工特性。土壤调查应按照EN1997-1: 2004的要求进行。结构的抗震性应符合EN1998-1: 2004和附录C的要求。注1:可能要求使用减震材料或其他装置减轻地震导致的后果。经与买方协商，承包商应确定储罐的最大允许整体和不均匀沉降量。承包商应证明所有的储罐构件均可吸纳这些沉降。应对

39、储罐使用期间各阶段(施工、水压试验和使用等)的实际沉降进行监测。监测频率应与预定的时间和与荷载相关的沉降变化率相匹配。在储罐的建造和试验期，当沉降量与预计值不同时，承包商应调查原因并采取补救措施，以防止未来的损害，并应同买方商议。注2:当储罐使用期间的沉降状态与预计的不同时，建议买方与承包商协商。应避免基础冻涨。注3:需要时，为基础配备加热系统。注4:基础可能是架空式的，以便在地面和基础底板之间留有允许空气流通的间隙。在此情况下，可能不需要使用加热系统。承包商宜证明可获得充分的空气流通，且能防止基础底板上的长期冷凝和结冰。注5:更多有关基础的详细资料，见GB/T26978.3-2011，附录B

40、o7. 1. 10 基础加热系统基础加热系统的设计应使基础在任何位置上的温度不低于OOC。在一条加热带或回路发生故障时，加热管路的布置和加热系统的备用仍能满足上述要求。热输出量至少应由两个温控器控制。其中一个温控器应设置在可能出现低温的区域。各温控器在操作盘上应有数据显示，同时显示和发出低温报警。注:加热系统详细资料参见附录Do14 GB/T 26978.1-2011 7. 1. 11 混凝土罐热防护系统注:对于混凝土次容器(例如全容罐和薄膜罐)，在刚性基础墙连接的部位，可安装热防护系统(TPS)，以防止基础墙连接或基础底板内出现不可控的裂纹，该情况可能在主容器泄漏时发生。TPS覆盖着整个储罐

41、底部及罐墙较低部分。TPS可由钢板(双层底板)和绝热材料(双容罐和全容罐)或液体隔离层及绝热材料(薄膜罐)构成。TPS垂直部分的高度取决于温度分布和刚性拐角的变形能力。材料选择及设计要求应符合|GB/T 26978.2-2011及GB/T26978. 4-2011相关条款。I7. 1. 12 围堪单容罐应与围垣结合使用。围堪内容积应能够容纳储罐内全部储存物。此拦蓄区及围堪应设计成永久液密性。所使用的材料应能够阻止产品泄漏。应考虑到在不使产品液体溢出的情况下，排除聚集在围堪内的雨水和消防水。混凝土围堪应符合GB/T26978.3-2011的要求。7. 1. 13 雷电应防止雷电对储罐的影响。7.

42、2 保护系统7.2. 1 仪表7.2. 1. 1 概述应满足以下最低要求:一一应安装仪表，以保证储罐安全可靠的试运行、操作/维护和停运，并配有足够的在线备用仪表F一一在可能的条件下，储罐正常运行期间应能对仪表实施维护。一一检测数据应传输到控制室/操作人员。7.2. 1. 2 液位储罐至少应安装两个高精度、独立的液位计，以防止储罐发生溢流。每个液位计系统应设有高位报警器，高/高位报警器及关断装置。注:鉴于此要求，在储罐设计中不必考虑溢流。7.2. 1. 3 压力作为最低要求，储罐上应安装探测超高压力或超低压力的仪表。该系统的操作应独立于正常压力测量系统。7.2. 1. 4 温度作为最低要求，应在

43、储罐适当位置安装永久性的温度测量仪表，能监控以下温度:一一测量不同深度的液体温度。相邻两个传感器间的垂直距离不应超过2ffi; 一一蒸发气空间温度(如需要，测量吊顶下方和上方的温度); 一一主容器璧及底部(用于冷却/升温控制)。7.2. 1. 5 防止翻潦注，:同一座储罐内储存不同组分及密度的产品时，储罐内可能发生翻滚现象。15 GB/T 26978.1-20门防止翻滚措施:-一一使用密度测量系统监测，罐内液体不同高度的密度。当超过一定的设定值时，该系统会发出报警信号。在此情况下，应采取措施防止翻滚(例如混合)。密度测量系统与液位计系统应相互独立运行;一-在储罐底部和顶部之间，设置间断或连续的

44、循环系统。注2:鉴于此要求，储罐设计不谙考虑翻滚工况。7.2. 1. 6 火灾和气体应考虑安装火灾和气体探测系统。7.2. 1. 7 主容器的泄漏检副主容器应安装泄漏检测系统。该系统应基于下列任一系统z一-温降;一一气体探测;一一压差测量。7.2. 1. 8 绝热空间监测系统如果绝热空间与主容器隔离(例如薄膜罐)，应安装绝热空间监测系统。该系统应:一一通过分析置换气体组分，探测产品蒸发气(薄膜泄漏); 一一通过向绝热气相空间充入惰性气体，以保证正常运行期间蒸发气浓度保持在可燃下限的30%以下;一一控制绝热气相空间与主容器空间之间的压差，防止薄膜破损。该系统应设计成失效保护。7.2.2 压力和真

45、空保护7.2.2. 1 慨述储罐操作压力与设计压力之间应留有足够的余量，以避免不必要的排放。应按正常运行和非正常运行情况分别设计释放能力(压力和真空)。也应考虑关联设施的故障，例如工艺装置、排放或火炬系统等。注1:通常情况下，压力泄放阀和真空泄放阀是彼此分开的，但也可能组合。对于全容罐，压力泄放间应设计成能释放内罐泄漏产生的蒸发气。注2:压力释放系统的尺度可用第一圈壁板上一个直径为20mm孔的泄放量来确定，7.2.2.2 压力泄放阀应根据产品蒸发气总流出量和单阀泄放量设定值(setpoints)计算出需要的压力泄放阀的数量。此外，出于维护需要，应安装一个备用阀。人口管线应从合适的位置穿过吊顶，

46、这样在泄放的条件下防止冷蒸发气进入外顶及吊顶之间的暖区。7.2.2.3 真空泄放阔应根据空气总进入量和单间泄放量设定值计算出真空泄放阀数量。此外，出于维护需要，应安装一个备用阀。真空泄放阅应允许空气直接进入位于罐顶部下方的蒸发气空间。16 GB/T 26978.1-2011 7.2.3 防火需要对防火系统进行审核，审核时应考虑以下潜在火灾z一一-局部火灾;一一泄放阅火灾;一一邻近装置(包括其他储罐)的火灾。7.3 作用(荷载)7.3. 1 概述应符合7.3.2至7.3.3中所列的正常及偶然作用。7.3.2 正常作用7.3.2. 1 永久作用混凝土、钢材及绝热构件、管路、配件、辅助设备及固定设备

47、的自重。预应力局部敖应，例如锚固区域及破裂应力(burstingstresses) ，见EN1992-1-1: 2004。7.3.2.2 可变作用7.3.2.2.1 产品荷载产品静液压荷载。7.3.2.2.2 外加荷载顶部外加荷载:固定罐顶投影面积上的均布荷载1.2 kPa。注1:此荷载不宜与雪荷载及内部负压荷载组合。作用于平台及通道上的均布荷载2.4kPa。一一一作用在平台或通道上任何位置一块(300X300)mm2面积上的集中荷载5kN(l N=O. 102 kgf)。注2:在建造与维护期阔，吊顶上的最小均布荷载推荐为0.5kPa。7.3.2.2.3 凤荷载应参考国家数据库或EN1991-1-4选定适当的风荷载值。7.3.2.2.4 雪荷载应参考国家数据选定适