GB T 12360-1990 圆锥配合.pdf

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1、12360-90 GB 中华人民共和国国家标准tCJ 配锥圆:14 Cone fit 牛L标准参照采用lr.J际标准Is 0 51661982锥！主C从1 3至1500，氏度从6至630mm，口径至soomm 国锥配合巾lj)0主题内容与适用范围本标准规定了圆锥配合的形成、术t击及定义和本标准适用F锥度C从1: 3至1:500氏度L从6毛63Qmm,lj圭斗500mm光滑阅锥(t配仆。其公差的给定方法，按GB11334-89圆锥公差1t14.2a条的规定。出：“给出圆维的理论正确圆锥角（戎锥度C）和圆锥直径公差To，由To确定两个极限因锥。此时，圆锥角误差和国锥的形状误差均应在极限阅锥所限定的

2、区域内”。引用标准z 总论标准公差与基本偏差尺寸至soomm孔、轴公差带与配合157 锥度与锥角系列11334 圆锥公差1800 公差与配合1801 公差与配合RURMRUDU GGGG 圆键配合的形成3 3. 1 圆锥配合的配合特征是通过相互结合的内、外圆锥规定的轴向优置来形成归隙或过盈。间隙或过盈是在垂直于圆锥表面方向起作用，但按垂自1二圆锥轴线方ri1J给1：并测量，对锥度小F或等于1: 3的圆锥，需直于困锥表面与垂直f困锥轴线给定的数值之间的美异可忽略不计。3.Z 按确定相结合的内、外圆锥轴向位置的不同方法，圆锥配合的形成有以下方式za. 由内、外圆锥的结构确定装自己的最终位置而获得自

3、己合。这种方式可以得到间隙配合、过渡配合和过盈配合。图1为由轴肩接触得到间隙配合的，i；例。轴；1外圆锥内圆锥. 阁11991 05 01实施国家技术监督局199006 14批准, GB 12360-90 b. 由内、外圆锥基准平面之间的尺寸确定装配的最终位置而获得配合。这种方式可以得到间隙配合、过渡配合和过盈配合。图2为由结构尺寸得到过盈配合的示例。a 占在推平面图2c. 由内、外圆锥实际初始位置P.）开始，作一定的相对轴向位移（.）而获得配合。这种方式可以得到间隙配合和过盈配合。图3为间隙配合的示例。跑止位四E, 际韧瞌位置P1 P, L一一图3d. 由内、外圆锥实际初始位置P.）开始，施

4、加一定的装配力产生轴向位移而获得配合。这种方式只能得到过盈配合见图4）。实际阳抽位置些止位置装配1JP, P1 - _J 图4方式a和b为结构型圆锥配合，方式c和d为位移型圆锥配合。4 术语及定义4. 1 圆锥配合（conefit) 基本圆锥相同的内、外圆锥直径之间，由于结合不同所形成的相互关系。对于结构型圆锥配合， S GB 12360-90 由内、外圆锥直径公差带决定IJ;扫一位移型圆锥配合，由内、外圆锥相对轴向位移E.）决定。4.2 圆锥直径配合公差T0p (variation of cone diameter fit) 圆锥配合在配合的直径t允许的问隙或过题的变动量。对于结构型困锥配合

5、，真f良等于最大间隙量（Smax）与最小l可除量（Smin ）之差，戎最大过盈量（5max）与最小过盈量（5min）之差，或最大l同隙量（Smax)最大u盈量（5max）之和，也等于内圆锥直径公差To且与外圆锥直怜公差TD）之和。间隙配合：TD p = S max Sm in 过盈配合T DP max 5 m川过渡配合：T n p = S max + 5 max Top=T0,+To, 对于位移型圆锥配合，其值苦于最大间隙量（Smax）与最小fa隙量（Smin）之差或最大过盈量(5 max）与最小过盈量（5min）之差，也等于轴向位移公差（TE）与锥度C之积。4.3 位移型圆锥配合4. a.

6、1 初始位置P(starting position) 在不施加力的情况下，相互结合的内、外圆锥表面接触时的轴向fir置。4.3.2 极限初始位置pl、P2 (limit starting position) 初始位置允许的界限。极限初始位置Pl为内圆锥以最小极限圆锥，外圆锥以最大极限圆锥接触时的位置（图5）。极限初始位置P，为内圆锥以最大极限圆锥，外因锥以最小极限圆锥接触时的位置（图5）。但是眼相抽忧置P,极限制析：位置P,T 参考平面参.，ilfj 图54. a.3 初始位置公差TP (tolerance on the starting position) 初始位置允许的变动量。它等于极限初

7、始位置pl和P，之间的距离（见阁5）。式中sC一斗佳度，To，一一内圆锥直径公差8To e一一外圆锥直径公差。T p 古Tn,+To,)4. a.4 实际初始位置P,(actual starting position) 相互结合的内、外实际圆锥的初始位置（见图3、图4）。它应ft于极限初始f:IJ:置P，和P，之间。4.3.5 终止位置P1 (final position) 相互结合的内、外圆锥，为使其终止状态得到要求的间隙或过蕉，所规定的相瓦轴向位置（见:!”I GB 12350-90 图3、阁4) 0 4. 3.6 装自己力F, (assembly force) 相：i.结合的内、外圆锥，

8、为在终止位置Pr）得到要求的过盈所施加的轴句力（见图4）。4.3.7 轴向位移Ea (axial displacement) 相互结合的内、外圆锥，从实际初始位置P）到终止位置（pf）移动的距离（见图3）。4. 3.8 最小轴向位移Eamin(minimum axial displacement) 在相互结合的内、外圆锥的终止位置上，得到最小日隙戎最小过盈的轴白j价格。4. 3.9 最大轴向位移Eamax(maximum axial displacement) 在相瓦结合的内、外困锥的终止位置上，得到最大间隙或最大过盈的轴向位移。图6为在终止位置i：得到最大、最小过盈的抗例。. , m 日2

9、ID Il TE I E,.,. .墨I 巳二一一I一实际初始位置ll 最小过盈（II. Ill 最大过战f坦白图64.3.10轴向移公差r.(tolerance on the axial displacement) 轴向位移允许的变动量。它等于最大轴向位移Eamax）与最小轴向位移CEam in）之差（见图6）。TE= E amax Eamin 5 m锥配合的一般规定5. 1 结构型圆锥配合推荐优先采用基孔制。内、外圆锥直径公羞带及配合按GB1801选取。如GB1801给出的常用配合仍不能满足需要，可按GB 1800规定的基本偏茅和标准公差织成所需配合。5.2 位移型圆锥配合的内、外圆锥直径

10、公差帘的基本偏差推荐选用H、h Js、.is。其轴臼j位移的极限值按GB 1801规定的极限间隙或极限过盈来计算。5.3 位移型圆锥配合的轴向Ur.移极限值CEam川、Eam ax）和轴向位移公差er.）按f71J公式iI 算：a. 对fl词隙配合sEam in古Smin E古Smax T. = Eamax Eam川式中zC一一斗住度，s mX 配合的最大间隙量，Sm in一一配合的最小间隙量。b. 对于过擅自己合s式中：C一一锥度，0 max一配合的最大过盈量，0 min 配合的最小过盈量。GB 12360一”古山axS min) E am in 上m. C E毛Omaama x一T E二E

11、max E m川古山口Om川）:; II I GB 12360-90 附录A圆锥角偏离基本圆锥角时对困锥配合的影响参考件）Al 内、外圆锥的圆锥角偏离其基本因锥角的圆锥角偏差影响圆锥配合表面的接触质量和对中性能。由圆锥直径公差To）限制的最大圆锥角误差（timax）在GB 11334附录A巾给出。在完全利用圆锥直径公差带时，国锥角极限偏差可达timax。A2 为使圆锥配合尽可能获得较大的接触Ii:度，应选取较小的嗣锥直径公差TD），或在圆锥直径公差带内给出更高要求的圆锥角公差。如在给定圆锥直径公差Tol后，还需给出圆锥角公差（AT),它们之间的关系应满足下列条件za. 圆锥角规定为单向极限偏差

12、AT或Al）时：AToZ圆整到GB 11334中AT公差系列的数值（般应小一些）。A3 内、外圆锥的圆锥角偏差给定的方向及其组合，影响配合圆锥初始接触的部位，其影响情况ylj于表A1 0 A3. 1 当要求初始接触部位为最大圆锥直径时，应规定圆锥角为单向极限偏差，外圆锥为1E （te 11 l ) 叫l、），AT, +AT, -AT, 一）他1耻大阳！甘I1( i （， ，II、I),一一十A 1 , +- 2 e l时，山r110 11 i;,_小叫甘；山附叫挝小川忧fi卡拉触的叶能利比较大+AT, AT, +- 2 AT更+ 2 AT, 十二一口JHo t挝人：I叫甘II飞往（a,也f能1

13、：挝小IWIHf1( ii Cl ，II(), 最大l贝l饰自怡It触flr 110 ti.比较大q时，AT, AT 士一一AT, +-2 +AT-, r I ; GB 12360-90 附录B内圆锥或外圆锥的圆锥轴向极限偏差的计算（参，%牛）本附录给出了圆锥配合的内圆锥或外圆锥直径极限偏差转换为轴向恨恨偏差的计算方法，口I用以确定圆锥配合的极限初始位置和圆锥自己台后基准、俨面之间的极限轴I白距离，吗用阿甘Ji量规检验因锥fl径时，可用以确定与圆锥直径极限偏差相应的倒锥量规的轴向距离。81 圆锥轴向极限偏差的概念圆锥轴向极限偏差是圆饿的某一极限圆锥与其基本因l锥轴向位置的偏离（图B1、图B2）

14、。规定最小极限困锥与基本圆锥的偏离为轴向t偏差（Cs，、Es,)I最大极限圆饿与基本剧锥的偏离为轴向下偏差（e i，、El,)1。轴向上偏差与轴向F偏差之ft数差的绝对值为轴向公差T，）。注2J）这样规：.；二的门的是泊使占B1I11.(II 7 4号7 所有耳级。0.02 0.04 0.06 0.1 0. 14 0. 18 一0.20o. 26 0. 32 o. 4 。.6 。o. 01 - 0.04 - 0. 08 - 0.12 - 0.15 一o.19 0.23 0. 28 0.35 0.42 - 0.5 0 .8 。- 0.01 0.06 0.1 - 0.15 0.19 -0.23 0

15、.28 0. 34 句0.42句0.52 - 0.67 - 0 97 -0.33 o. 4 0. 5 0.64 0.9 - I. 3 。0.01 - o. 07 - 0.12 -0.18 如0.23- o. 2川自0.33 。.390.45 - 0.6 0.77 一1.081 5 0.41 - 0.47 -0.54 -0.63 0.73 -0.98 1. 36 I. 88 。0.02 0.08 - 0.15 -0.22 一0.28- 0.35 0.41 0.48 - 0.55 - 0.64 0.75 0.88 - 1.18 一1.6 2 .18 - 0. 48 - 0.6 -0.68 -0.8

16、 o. 94 1.12 1.48 2 2. 74 。- 0.02 - o. 09 0.17 - 0.26 0.34 0.43 - 0.54 - o. 7 0.81 - 0.97 - 1.14 -1. 36 - 1.80 2.42 3 25 - 0.41 - o. 53 0.66 - 0.87 - 1.02 1.22 1. 44 - 1. 72 - 2.25 3 4.05 。o. 02 - 0.11 -0.2 一o.32 0.43 - 0. 59 。75-1. 02 1.2 1.46 1. 74 2. 1 币2.74- 3.6 4. 8 0.51 。.71 0.91 -1.24 - 1. 46

17、- 1. 78 - 2. 14 2.58 3.35 4 45 5 85 。0. 03 - 0.13 - 0.23 卢0.37- 0.54 - o. 79 - 1. 04 1.44 -1. 72 2. 10 2.54 一3.1 4 - 5. 25 6.9 0.63 - 0.92 - 1. 22 1. 7 2.02 2.48 3 3.65 4. 7 6. 2 8 。0.03 0.15 o. 27 - o. 43 - o. 65 - 1 - 1.34 - 1. 9 - 2. 28 2.8 3.4 4 .15 - 5.35 7 一9-0.68 -1. 08 1.46 - 2 .1 2.52 3 .1

18、3. 8 4. 65 6 7. 8 10 0.77 -1. 22 - 1.66 - 2.36 - 2.84 - 3. 5 4.25 5. 2 6. 7 一8.811.5 。0.04 0.17 -0.31 0.5 - 0.80 1. 3 1. 8 - 2.58 - 3 .1 - 3.85 - 4. 7 5 75 - 7 .4 - 9.6 12 5 -0.84 -1.4 - 1.96 - 2.84 一3.4 - 4. 25 - 5. 2 6. 4 -8.2 -10.s 13.5 - 0.94 1. 58 - 2.18 - 3.15 3.85 - 4. 75 - 5. 8 - 7 .1 - 9.2

19、-12 15.5 。0.04 0.2 -0.34 0.56 0.98 - 1. 7 - 2.4 3.5 -4.25 一5.256.5 - 7 .9 10 13 17 -1. 08 1. 9 -2.68 -3.9 -4. 75 5.9 7.3 一911.5 15 19 。- 0.04 干0.21-0.37 “ 0,62 - 1.14 - 2. 08 - 2.94 4.35 - 5.3 6.6 一8.2一10-13 一16.521 - 1.26 2.32 一3. 3 也4.9 但5.95 户7.4 - 9. 2 -11 - 14.5 一18.524 。0.05 o. 23 -0.4 -0.68 -

20、1. 32 2.52 - 3.6 - 5. 4 - 6.6 - 8.2 10 一12.516 21 26 :111 GB 12360-90 83.2 锥度C= 1 : 10时，按GB 1800规定的标准公差计算所得的轴向公差Tz的数值列于表B2. 83.3 当锥度C不等于l10时，圆锥的轴向基本偏差和轴向公差按$B 1、表B2给出的数值，乘以炭B3，表B4的换算系数进行计算。83.4 基孔制的轴句极限偏差按表B1 .& B 2、表B3和表B4 rt1的数值由F列公式计算：a. 对内阔锥g基本偏差为H时zES,= o El,= T, b. 对外圆锥z基本偏差为a3引lj时2es,=e,+T, e

21、1,=e, 主主4偏差为h时2e Sz二T , e1，二。基本偏差为JS时z币一2 + 区 T , e lz 一一2 基本偏差为jflj zc时：es, = e z ei,=ez T, 表B2锥度c= 1 : 10时，轴向公差（1J数itim盯1!, 4: I .J 公E吗、F、,. 纯大1 IT3 IT4 IT5 lT6 IT7 IT8 IT9 IT lll l11I T12 3 0.02 0.03 0.04 0. 06 。.10 0. 14 0 25 0.40 0.60 3 6 0.025 0.04 0.05 0.08 0 .12 0.18 0.30 0.48 0.75 l. 2 6 10

22、 0.025 0.04 0.06 o. 09 0 .15 。.22 0.36 0.58 0.90 l . 5 10 18 0.03 0.05 0.08 。.11 0. 18 0.27 0.43 0.70 I. I I. 8 18 30 0.04 0. 06 0.0 0. 13 0.21 0.33 0.52 0.84 I 3 2. I 30 50 0.04 0.07 0 11 。160.25 0. 39 0.62 I . 6 2.5 50 80 0.05 0.08 0. 13 。190. 30 o. 46 0. 74 1. 2 I. 9 :i 80 120 0.06 0.10 0.15 0.22

23、 。.35 0.54 。.87 1 4 2.2 3 5 120 180 0.08 0.12 0 18 0.25 0.40 0.63 1 6 2. 5 180 250 。.100.14 0.20 o. 29 。.46 0.72 l. 15 l. 85 2.9 4 6 250 315 0.12 0.16 0.23 0.32 0.52 0.81 1. 3 2 I 3.2 5 2 315 400 0. 13 0. 18 0.25 0. 36 0.57 0.89 l . 4 2.3 3 6 5.7 400 500 0.15 0.20 0.27 0. 40 。，63。.97 l. 55 2.5 4 6.

24、:i 31 GB 12360-90 表B3一般用途圆锥的换算系数某本值基本值换算数换算系数* 91J 1 列2系列1系列21 3 0. 3 115 1. 5 14 0.4 1,20 2 1. 5 0.5 130 3 1, 6 0.6 I 40 4 l 7 0.7 1 50 5 1,8 0.8 1 100 10 1 10 l 1, 200 20 1,12 1. 2 1 500 50 表B4特殊用途阻锥的换算系数基丰值换算系数基本值换算系数18 30 0. 3 118.779 1. B 1154 。.48119.002 1. 9 8 40 0.66 119.180 1. 92 7 40 0. 75

25、 119.212 1.92 7, 24 o. 34 1, 19.254 l. 92 1 . 9 0.9 1 19.264 1. 92 l 012.262 1. 2 119.922 1.99 112.972 1. 3 120.020 2 115.748 1.57 1 20.047 2 116.666 1. 67 1 20. 288 2 ,1 I I 圃GB 12360-90 附录C基准平面间极限初始位置和极限终止位置的计算参考件）本附录给出了由相互配合的圆锥基准半面之间的距离（慕面距确定的极限初始位置和极限终止位置的计算方法。Cl 基准平面间极限初始位置的计算c 1.1 由内、外圆锥基准平面之间

26、的距离确定的极限初始位置Zpm;n和ZPm ax的计算公式歹lj于表Cl。注z对于结构型圆锥配合，极限初始位置仅对过盈配合有意义，H在必要时才需计算。表C1计算公式已知参数基准平面的位置Z Pm io Z pm 在锥体大直径端（图CI ) I z, 一（刷一ES) Z, + (es甲EI ) c c 圆锥直径极限偏差在锥体小直径端图c2) I l z p 一（El-es)z，一CES-e;)c c 在锥体大直径端（阁C1lZ,+EI,-es, Z,+ES,-ei, 圃锥轴向极限偏差在锥体小直径端（图c2) Z,+ei,-ES, z,+es,-EI, 注，c&JZ, = Z, -Z，在外圆锥距基

27、准平面为Ze处的d和内圆锥距基准平面为Za处的d,i是相害的。. 、3z, 革唯平面昆、3d草d . z. 图C1 Z,.=Z, Z、z 12360 90 GB J.准司F位iT ”、z, 斗z. 其计算公式)iiJj灰C2。Z，二z.z 图C2对本标准5.2条规定的位移型阅锥配合，iiJ按轴向公差进行简化计算，表C2d剧0d., c 1.2 配合罔f排自径公是带it 算公式J占晴：平面的位贯位留的组合Z pm Z pm 在锥体大1伦瑞（阳C1 ) z, - (T, +T, l Z, fl h 在锥体小1（伦瑞阁c2) z Z,+ (7,+T,l lE锥体大rl径端（阁Cl ) Z，一（7,+

28、T,lz p十一（T,+y,J2 2 J s i s 在锥体小ri1手端（闯c2) z，一T, e宁T ) z p 一（T 十T, ) 2 2 基准平面闽极限终止位置的计算C2 Z p fmax的计算公式如！于表C3,.l l I 对于位移型圆锥配合，基准、F面之间极限终止位置ZP !m川、c 2.1 , GB 12360-90 $. C3 算， 飞、式已坷l参数岛是准、卡面的优胃Zr fm Zvim 在锥体大tj圣端（闯c1) Zvmio + /:,mo Zp m + f;m 1可隙配合轴向位移J:,在锥体小民经端罔C2) Zrmio - Eom Zrm - E, m叫在锥体tf，圭端阁CI)Zemi皿1:,mZem - E,m, 过甜配合轴向位移，在锥体小直径端（图c2) Zem，且E,m, Ze m z十F,m注,&1l1Zemio、ZPm的值用丰附录在Ci的公式确也。CZ.2 对于结构型圆锥配合，基准平面之间的极限终止位置由设计给定，不需要进行计算（见周1、图2）。附加说明E本标准由全国公差与配合标准化技术委员会提出。本标准由机械电子工业部机械标准化研究所归口。本标准由机械电子工业部机械标准化研究所、陕西省标准局、哈尔槟工业大学等单位负责起草。本标准主要起草人李晓沛、俞汉清、吴京祥、高延新。3l2