DL T 5199-2004（条文说明） 水电水利工程混凝土防渗墙施工规范.pdf

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1、DL/T5199 - 2004 水电水利工程混凝土防渗墙施工规范条文说明45 DL/T 5199一2004 目录1 范围.c.，.47 4般规定.48 5 施工平台与导墙.50 6 泥浆.52 7 槽孔建造.55 8 墙体材料及成墙施工.58 9 墙段连接.67 10钢筋笼及预埋件.70 11 特殊情况处理.73 12 质量检查和竣工资料.75 46 DL IT 5199 - 2004 1范围本章说明了本标准的适用范围，也充分反应了我国混凝土防渗墙施工技术的发展和水平。国内已建成的防渗墙最大深度超过60m的己达十余道，其中比较有代表性的有：四川铜街子左深槽挡士防惨墙（74.4m）、河南小浪底主

2、坝防渗墙（81.9m）、三峡二期上游围堪防惨墙（73.Sm）、三峡二期下游围堪防渗墙(66.7m）。墙体厚度一般为600mm和800mm，由于工程的需要和技术的进步，一方面能建造的防渗墙厚度越来越大，如1992年修建的四川宝珠寺电站防冲墙墙厚达l.4m，为国内最厚的地下连续墙；另一方面，由于施工设备的多样化，混凝土防渗墙也可做得很薄，广泛用于堤防的病险库处理。本标准能涵盖的混凝土防渗墙墙厚最小为300mm，其他如射水法、锯槽法等建造的混凝士防渗墙虽然可以做得更薄，但由于其成槽工艺和成墙技术与本标准的规定不尽相同，难以涵盖，所以将墙厚下限定为300mmo防渗墙是地下连续墙的一个分支，本标准虽然主

3、要用于防渗墙施工，但其所涵盖的施工技术完全能适用于地下连续墙的施工，故可参考使用。47 DL IT 5199 - 2004 4一般规定4.0.1 混凝土防渗墙施工前，具有本条文所涉及的资料，有助于确定施工方案及工艺，及时进行充分且必要的施工组织。随着社会的发展，人们的环保意识有所增强，越来越多的工程对环保提出了很高的要求，有关单位先应了解相关要求，然后进行针对性的施工组织。如果用当地站土制浆，制浆薪土的有关资料是十分必要的o4.0.2 在进行防渗墙施工准备和早期的施工组织时，必须根据防渗墙中心线处的地质资料确定施工工艺，选择主要施工设备，确定工期。地质资料不详细和不准确，可能造成工艺不当，资源

4、不足，继而延误工期，甚至影响工程质量，国内防渗墙施工中这样的教训不少。现行勘察规范或勘探规程，对于勘探孔间距的要求一般为不大于30m或50m。而国内多道防渗墙工程实例表明，过大的勘探孔问距，不利于确定防渗墙的终孔深度，特别是存在孤石、陡（反）坡、深槽等复杂地层，易造成基岩误判而形成悬挂墙，所以本规范要求在地质资料不够详尽或地层条件复杂的情况下增加补充勘探孔。在国外，对第四系覆盖层勘察时，一般都进行了动力触探试验，通过测定锤击数的N值，对土层的物理力学性质特别是密实程度进行判别，并依此确定其可钻性，进而确定施工工艺及设备配置。这一经验应予以学习和借鉴。4.0.3 施工试验所取得的资料，不仅可以验

5、证及优化设计参数，而且可以验证和优化施工方案，为正式施工提供准确的技术资料。如三峡二期上游围堪防渗墙工程，之所以能在一个枯水期48 DL IT 5199 - 2004 克服强漏失覆盖层、深槽、陡坡、硬岩等技术难题，在不到800m轴线上完成30000m2防渗墙，是因为前期的施工生产性试验为大规模施工奠定了坚实的技术基础。4.0.5 在己建成的土石坝坝体内修建防渗墙，往往会对坝体产生定的影响：一是在槽孔建造过程中，极易引起坝体侵润线变化，并由此影响到坝坡的稳定：二是在槽孔浇筑混凝土时，较高的浇筑强度可能会造成坝体劈裂，产生横向裂缝。故要求定期对坝体沉陷、裂缝、位移、测压管等进行监测。49 DL/T

6、 5199一20045 施工平台与导墙5.0.1 “平台的宽度应满足施工需要”，指满足施工设备和运输车辆作业与行走的需要。其中施工设备的选择受地层、工期等客观条件的影响，不同的施工设备和工艺对平台宽度的要求差别很大，故在此对平台宽度不便作出统一的规定。在确定防渗墙施工平台高程条件中，最重要的是第1条“应高出地下水位I.Sm以上”，因为只有满足此条件，固壁泥浆的静压力才可能支撑士和地下水的侧压力，以保持槽孔的稳定。以往相关规范规定高出地下水位2.0m以上，偏于保守，参考国内施工经验和有关规范，规定为I.Sm。“施工期水位”，对于某些防渗墙工程而言，只是指施工期设计频率洪水所形成的水位。5.0.2

7、 导墙的功用不仅是在开挖槽孔时给开挖机具导向，以及保护泥浆液面处于波动状态槽口的稳定，还要承受士压及施工机械等荷载，并要支撑混凝土导管、钢筋笼、接头管（板）等临时荷载，因此要求其具有一定强度和刚度，并应建在稳定的地基上。导墙在早期一般为木结构，其稳定性不好，易造成槽口明塌，故从20世纪70年代末期开始，己多为现浇（或预制）混凝土或钢筋混凝土代替。其结构型式常用的有矩形、直角梯形、L型、倒L型、槽钢型等。在地质条件合适、槽孔施工周期短的情形下，导墙也可用钢结构型式，其优点是可周转使用，降低成本。导墙高度由槽口土质条件、所承受的荷载和槽孔施工周期等因素决定。导墙内间距，在用抓斗、液压镜槽机建造槽孔

8、时，宜大于50 DL IT 5199 - 2004 设计墙厚40mm60mm：在用冲击钻机建造槽孔时，宜大于设计墙厚60mm1oomm。导墙下地基加固方法，对松散土可采用振冲碎石桩，对软弱土可采用深层搅拌桩或粉喷桩，其他的方法还有水泥灌浆和高压喷射灌浆。加固深度视地质条件而定，最小不少于Sm。5.0.3 本条规定的质量标准适合于一般的防渗墙工程，对于需吊放钢筋笼的防渗墙和地下连续墙工程，其标准应有所提高，建议采用以下标准：导墙内墙面应与防渗墙轴线平行，其允许偏差士lOmm：导墙内墙面应坚直，顶面高程允许偏差lOmm,导墙内墙面间的距离允许偏差士lOmm。5.0.4 本条文对冲击式钻机轨道铺设提

9、出的要求，是确保造孔施工质量的重要措施。5.0.5 近年来，履带式成槽机械己广泛用于防渗墙施工，由于该类设备重量大，为了槽孔及设备的安全，故对其作业平台提出了较高的要求。51 DL/T5199一20046泥浆6.0.1 本条简明扼要地阐述了泥浆应具备的功能。泥浆首先必须具有良好的物理性能，如较小的失水量，能形成稳定致密的泥皮：适当的比重，才能起到支承孔壁、稳定地层的作用。泥浆良好的流变性能主要有以F三个方面的作用：一是有利于稳定地层：二是适当的动切力和塑性黠度之比（动塑比），有利于悬浮和携带钻渣，提高钻进效率：三是可减少钻进时槽内泥浆的压力波动，以防止泥浆的漏失和塌孔。泥浆的稳定性是指在正常钻

10、进时，泥浆中的分散粗颗粒不易下沉和它们不易聚结变大而沉降的性质。条文中的“水泥污染”是由于用钻凿法钻接头孔，处理漏失地层向槽内投放水泥，浇筑时泥浆和混凝土表面接触以及向槽内散落混凝土所致。水泥污染即是钙污染。当钙离子含量达到0.1%。时就足以使泥浆失去胶体性质，水泥污染后泥浆失水量增大，泥皮增厚且松散，新度、动切力增加，pH值升高，形成所谓“絮凝”。所以，应尽量避免向槽内加水泥和向槽内散落混凝土。为提高泥浆的抗水泥污染能力和处理轻度污染的泥浆，可在泥浆中加纯碱、复合磷酸盐等分散剂。6.0.2 本条阐明了选择制浆土料的重要因素。施工条件主要包括防渗墙轴线上的工程及水文地质条件和士料的开采、采购、

11、运输及质量等条件。本条中的成槽工艺主要是指出渣方式，如采用间断出渣（冲击钻、抓斗），宜用妻自土浆：如采用连续出渣（液压镜槽机、反循环钻机），宜用膨润土浆。膨润士泥浆性能优于黠土泥浆，如采用循环出渣、回收净化再重复使用的工艺，其耗量和成本将大幅度下降，对环境的52 DL IT 5199 - 2004 污染也小，因此宜优先选用膨润土制浆。在当地无较好的黠土，而膨润士因运距等原因成本太高时，可考虑使用两种士料的混合料制浆，其配比通过试验确定。6.0.3 膨润士是以蒙脱石为主要矿物成分的一种黠土。在进行矿物成分分析时，可以确定茹土的类型，而根据蒙脱石含量的高低，还可初步确定其造浆性能。对土样进行化学分

12、析后，依据Si02( Al203+Fe203）克分子的比值（约为4）和MgO的含量，也可确定黠土的类型。另外根据蒙脱石所含的高碱性阳离子的种类和含量的分析，可把膨润土划分为铀质膨润土和钙质膨润士。对于商品膨润士可不作矿物成分和化学成分分析，而可直接依据SY厅5060进行鉴定与选用。对当地开采的膨润土，应对其矿物成分和化学成分进行分析，并采取土样制浆化验，参照上述标准判定其质量。6.0.4 应根据本条中的标准尽量选择优质茹士拌制泥浆。因素占粒含量大于50%的优质茹士来源有限，故本标准修订为45%。6.0.6 对于商品膨润士，在鉴定其士料造浆性能时，可按SY厅5060标准执行即可。对施工过程中的泥

13、浆测试项目，只列出了最基本的三项指标。在实际工程中，可针对不同的施工阶段（成槽、清孔换浆、混凝土浇筑），成槽的不同工艺和是否吊放钢筋笼等条件，视需要增加若干指标，以满足施工的特殊需要。6.0.7 现依据国外的资料和近年来国内应用膨润土泥浆的实践，制定了一个常用的膨润土泥浆的重要性能指标。这个指标，应根据地层情况予以修正，如漏失地层、松软地层、高承压水位地层等。上述指标中未包括反映泥浆流变性能的一些指标，如塑性勤度、动切力等，根据工程地质条件和钻探工艺的要求，也可提出标准进行检测。本条及6.0.8条中涉及到两类泥浆试验仪器，这反映目前在53 DL/T 5199 - 2004 国内是两类仪器并存的

14、现状：一类是符合国际上通用的APIC美国石油协会）标准的，一类是仿前苏（联）式的。例如946/1500ml马氏漏斗是符合A目标准的，而500月OOml漏斗是仿苏式的。6.0.8 本条文中仅列入了lmin静切力标准，原因是国内数卡道防渗墙使用的勤土泥浆试验证明，l臼回n静切力相对于lmin静切力并无明显增长，这说明茹土泥浆并不具备良好的触变性能。6.0.9 本条提出的“洁净的淡水”，指的是矿物质含量不高，清洁无泥沙，不含有机质、油质等有害物质，适于饮用的水。6.0.10 高速搅拌机是指搅拌转速达1200r/min以上的搅拌机。旋流式搅拌机的送浆泵的泵叶也起搅拌作用，其转速达1200r/min以上

15、，也属高速搅拌机。如用高速搅拌机拌制膨润士泥浆，新浆的溶胀时间可由普通搅拌机的24h减至4h。54 DL IT 5199 - 2004 7槽孔建造7.0.2 本条为确定槽孔长度时的一般原则。“墙体平面形状”是指墙段的拐弯、分叉等具体形状，此时应根据结构要求和施工方便考虑墙段划分。“条件较好”指成槽难度相对较小和地层渗漏量较小的部位，以减少槽孔建造时间和避免渗透水流对墙壁稳定的影响和对龄期较短混凝土的溶蚀。7.0.3 如两期槽孔同时施工并相距过近，在成槽或槽孔浇筑过程中，两槽间土体可能因明塌或被混凝土挤穿，而造成槽孔连通的事故。7.0.4 近年来，越来越多的先进设备应用于防渗墙工手里中进行槽孔建

16、造，但是任何先进设备均有其局限性，同一设备不可能在所有地层中都可以达到高效施工，如先进的液压镜槽机在均质砂层中挖槽效率明显高于抓斗，却不能处理地层中的孤石。所以，在地质条件复杂的地层建造防渗墙，有必要选用多种设备组合施工，以发挥各自优势。钻劈法、钻抓法和抓取法是当前槽孔建造的常用方法。钻劈法属于传统的槽孔建造方法，对地层适应性强，多用于砂卵石或含漂石地层中，但工效较低，其设备是冲击钻机或冲击反循环钻机。钻抓法由钻机和抓斗配合施工，适用于多数复杂地层，总体工效高于钻劈法。钻机可以是冲击钻机、冲击反循环钻机或回转钻机等，抓斗可以是液压抓斗或机械抓斗。抓取法为纯抓斗施工，目前在国内属于较新的槽孔建造

17、工艺，多适用于细颗粒地层，工效高于上述两种方法，但成槽精度相对稍低。施工设备可以是液压抓斗或机械抓斗。机械抓斗配以重凿也可用于复杂地基处理甚至嵌岩作业。55 DL/T5199一2004就削法是用液压就槽机镜削地层形成槽孔的一种方法，是最新的槽孔建造方法，多用于砾石以下细颗粒松散地层和软弱岩层。该法施工效率高、成槽质量好，但成本较高。7.0.5 选定钻头直径时应考虑地层特点，既能满足墙厚要求，又不加大扩孔系数，以免造成混凝土严重超方。钻劈法的副孔长度一般为主孔直径的1.5倍，视地层的密实程度和墙体的厚度，可作适当调整。7.0.6 钻抓法施工时，在槽孔的两端必须钻凿主孔，其目的主要是保证墙段连接质

18、量。槽孔中间可根据地层情况决定是否再钻凿主孔，其目的是为抓斗导向，便于切割土体。7.0.7 抓取法和镜削法施工时，副孔长度小于抓斗开度，并为其开度的1/22/3，是为了使抓斗施工副孔时，便于切割士体，井可保证槽孔的连通。7.0.8 本条的规定是为了保持槽内足够的泥浆静压力，以维持孔壁的稳定。7.0.9 由于近年来引进了先进防惨墙施工设备，开发了先进施工工艺，重凿冲砸硬岩和钻孔预爆均在实际施工中处理孤石和硬岩地层时取得了良好效果。重凿重量可达8tlOt，可以用履带式吊车驱动，效果明显优于传统的冲击钻头：钻孔预爆是在槽孔开挖前进行，其钻孔设备可采用岩芯钻或各类快速跟管钻机。7.0.10 对己知的漏

19、失地层，在开挖槽孔以前，应备足堵漏材料如茹土球、水泥、锯末等，也可采用预灌浓浆的方法先行处理。7.0.11 清除槽孔周围的各类废弃物，是为了避免其进入槽孔污染泥浆，影响孔壁稳定或浇筑质量。7.0.14 槽孔建造是防渗墙施工的关键工序，如质量不合格即进行清孔换浆，修孔处理又会影响固壁泥浆质量，以后需再次清孔换浆，造成浪费。终孔质量检查中的孔斜检测方法有多种：对于般工程，56 DL IT 5199 - 2004 可用测量悬吊钻头或抓斗的钢绳的偏斜值并进行计算的重锤法：对于重要或对孔形有严格要求的工程，应采用超声波测井仪进行检测：成槽设备携带的测斜仪器，其测量精度经校检合格后，检测成果也可作为验收依

20、据。7.0.15 槽孔的孔斜率是槽孔建造质量的主要控制因素，端孔的孔斜率更是决定墙段是否可靠连接的重要因素。总体原则是要保证墙体厚度、槽段内部的连通性以及墙段连接部位的墙体厚度。根据抓取法施工特点，并结合国内外地连墙施工经验，此处规定了其孔斜率控制在6%。8%。范围内，比国内以前的相关规范要求稍低，具体操作时仍要遵循上述原则。应该注意的是：不能把孔斜率确定为检验和控制槽孔建造质量的惟一标准。浅槽孔孔斜率即使较大，可能超过规范的要求，但其绝对偏差值可能较小，不会影响墙段连接质量，没有必要耗费资源进行处理：对于深度较大的槽孔（比如达到60m以上），接头孔的孔斜率可能并没有超出规范要求，但绝对偏差值

21、可能超过了设计墙体厚度的1/3，此时已不能满足墙体连接质量要求。因此，施工中对孔斜率既要严格控制，又要根据实际情况具体掌握。7.0.16 清孔换浆方法应根据地层特点、槽孔建造工艺综合确定。泵吸法和气举法相对于传统的抽筒法更能保证清孔质量，所以加以推荐。7.0.18 近年来，越来越多的防渗墙施二中采用膨润士泥浆固壁，不但有利于孔壁稳定，也有利于保证洁孔质量。此处的膨润土清孔控制指标是根据近年来众多的工程实践提出的。7.0.19清孔合格后于他内开烧混凝土，是完全可以做到的，对于因吊放钢筋笼等不能在4h内开浇混凝土的工程，为确保浇筑质量，可采用优质膨润土泥浆，以提高清孔换浆质量。并应在浇筑前重新进行

22、检测，淤积厚度若不合格，需补充清孔或采取其他补救措施。57 DL/ T 5199一一20048 墙体材料及成墙施工8.1墙体材料8.1.1 本条列出了防渗墙常用墙体材料的种类，这些墙体材料已在第3章“术语和定义”中予以定义。钢筋油凝土与普通混凝土在泪凝土本身的物理性能方面无本质区别，故本规范不再单独列出。近年来，国内墙体材料有两个发展趋势：是在吸取国外经验的基础七，塑性混凝土等柔性墙体材料的应用越来越广泛，如三峡、小浪底等工程的围堪防渗墙以及堤防垂直防渗均大量采用塑性混凝土，取得了良好的技术经济放果。二是随着商品膨润土在墙体材料中的广泛使用，普通黠土的使用较少，有逐渐为膨润士所取代的趋势。不同

23、种类的墙体材料有不同的性能适用范围，其材料组成、施工方法及造价也各不相同，应根据具体用途和工程条件选择墙体材料。墙体材料各项性能指标之间的匹配应合理，否则在施工中难以兼顾各项性能要求，既造成资源浪费，也不利于工程质量评定。各种墙体材料性能的）般适用范围参见表lo表1防渗墙墙体材料性能的一般适用范围抗压强度弹性模量抗渗等级渗透系数允许MP a MP a 巳mis渗透坡降普通混凝土15.0 35 0 22000 31500 二三W6运4.19l9150 250 秸土混凝土7.0J 12 0 12000 20000 ?oW4 运7.8JO80 150 塑性混凝土I 0 5.0 300 2000 fl

24、 10 6 n JO 40 80 国化灰浆0.3 1.0 30 200 n 10-W6），故对水胶比、茹土掺量和最低胶凝材料用量须有一定的限制。由于站士的吸水量较大，茹土混凝60 DL IT 5199 - 2004 土的水胶比上限可略高于普通混凝土，但不宜大于0.650由于站土具有一定的保水作用，且含有部分砂粒，故黠土混凝土的砂率下限小于普通混凝土，为36%。8.2.6 塑性混凝土是一种水泥用量较少，并掺加膨润土、茹土的塑性墙体材料。它的变形模量接近地基的变形模量，在外荷作用F能适应地基的变形，从而大大改善了墙体的应力状态，在强度较低的情况下，墙体也不会开裂。20世纪70年代以来，国外对塑性泪

25、凝土做了大量的试验研究工作。我国从20世纪80年代中期开始研究和应用塑性混凝土防渗墙。自1982年第14届国际大坝会议以来的历届国际大坝会议均对塑性混凝土防渗墙进行了讨论，对防渗墙塑性混凝土应具有的特性取得如下共识：1 弹性模量为地基弹性模量的15倍，一般不大于2000MPa，极限变形可达1%5%;2 28d的抗压强度一般为l.OMPa5.0MPa，弹强比一般为150 500; 3 渗透系数的变化范围一般在n10-6cm/sn108cm/s; 4 惨透破坏坡降至少可达200300。总体来看，国外塑性混凝土的水泥用量和水胶比与国内有所不同，故其物理力学性能指标也略有差异（参见表2）。在总结国内外

26、经验的基础上，本规范对其配合比参数提出了控制范围。如进一步研究国外的设计和施工经验，其配合比仍有优化的可能。表2国内外塑性混凝土配合比和性能指标对照表水泥用是水胶比项目kg/m3 渗系数透抗压强度emfs MPa 最高最低平均最高最低平均国外195 47 97.9 1.97 1.23 1.74 n 10-n 10 l 2 国内210 80 143.l 1.30 0.78 0.99 nl7n10 2 5 61 DL IT 5199 - 2004 8.3混凝土浇筑8.3.2 “最大计划浇筑强度”是指最长槽孔在浇筑过程中能满足混凝土面计划上升速度的混凝土浇筑强度。8.3.3 防渗墙泪凝土需在泥浆下用

27、导管浇筑，单个槽孔必须一次连续浇完，不得中断时间过长。否则孔内混凝土的流动性将大幅度下降，不但造成浇筑困难，容易发生堵管事故，而且对成墙质量会产生不利影响，故有必要对浇筑中断时间作出明确规定。8.3.4 混凝土浇筑导管的直径过小容易发生堵管事故，甚至引发严重的质量事故，故在选择导管直径时应注意它与最大骨料粒径的匹配关系，国内外某些同类规范规定导管直径不小于最大骨料粒径的6倍，故建议浇筑二级配混凝土采用直径240mm以上的导管，直径150mm的导管一般只适用于浇筑薄型混凝土防渗墙。8.3.5 参照国外同类标准并结合实际工程经验，对导管平面布置的规定做了修改，放宽了限制，原因是只要混凝土的施工性能

28、和导管埋深满足要求，导管布置在本条建议的范围内，浇筑质量是能够保证的，限制过严不利于导管的布置。在采取导管间距上限值5.0m时，应注意此时的导管埋深不宜小于2m。8.3.6 本条规定了导管的结构和开浇时导管底部至孔底距离。此距离小于150mm，不利于导管内泥浆排出，易发生塞管事故；超过250mm，在混凝土供应不上时，会造成返浆、泪浆事故。实际操作方法是：先将导管放至槽底，然后向上提升150mm250mm，将导管安放在槽口的井架上。8.3.7 使用能被泥浆浮起的隔离塞球，可有效地隔离管内的泥浆与混凝土，防止泪浆和堵管事故。开浇时先注入少量砂浆，主要目的也是防止堵管事故c如果用和易性好的一级配混凝

29、土，也可不采取这一措施，故将此条改为建议性条文。62 DL/ T 5199一20048.3.8 导管最小埋深Im是下限，正常情况下以大于2m为宜。建议导管最大埋深为6m，在混凝土面上升较快时，可适当加大，但不宜超过8m。一般说来，提高混凝土面上升速度有利于保证混凝土浇筑质量，国外有的规范规定为不小于3m/h，虽然国内不少工程己达到或超过这个标准，考虑当前施工水平参差不齐的情况，仍规定为不小于2m/h。在病险坝体内建造防渗墙，为防止混凝土的侧压力对坝体产生劈裂破坏，混凝土面上升速度可低于2时h。按规定准确测量混凝土面深度，可预防或及时发现浇筑事故。当导管直径过小或进料过猛时，混凝土会将空气压入导

30、管，部分空气甚至会被压入混凝土内，并向泥浆中喷出，对混凝土的质量有较大的危害。8.3.9 本条规定的目的是为了保证墙顶混凝土的质量，因为顶面附近的混凝土在浇筑过程中长时间与泥浆接触，质量较差，且存在混浆层，故应当舍去。8.4固化灰浆施工8.4.1 本条是关于固化灰浆墙体材料配合比及性能的规定。固化灰浆以固壁泥浆为基本浆材，对它的要求是密度尽可能高一些，而去占度不宜太高或太低，这样形成的灰浆固结体较均匀，具有较高的强度和抗渗性能。参照国内外的工程实例，确定了水泥用量不少于200kg/m3这个指标。8.4.2 提高水泥砂浆的密度是为了减少固化灰浆的含水量，以提高其密实性和抗渗性能。8.4.3 当设

31、计要求的密度在1.5g/cm3以下时，宜采用气拌法：当设计要求的密度大于1.5g/cm3时，宜采用机械搅拌法。8.4.4 当采用气拌法施工时，空气压力须克服槽内浆柱压力和管路阻力才能将压缩空气送入槽底，并使泥浆搅动。根据施工63 DL/T 5199 - 2004 经验，供气额定压力不小于孔内最大浆柱压力的1.5倍才能正常施工。风管底部结构及下管深度的规定是避免槽底局部漏拌的重要措施。气拌法的加料时间不宜过长，般应在2h内结束，否则浆液的流动性下降并使初期胶凝结构破坏，不利于成墙质量。加料过程中突然停风会使浆液的流动性大幅度降低，难以重新启动。8.4.5 本条规定是为了避免墙顶脱水干裂。8.5自

32、；疑灰浆施工8.5.1 本条是对自凝灰浆浆液配合比的原则规定。1 水泥用量如低于lOOkg/时，自凝灰浆将难以凝固。如水泥用量大于300kg时，其流动性的减弱和凝结时间的缩短，均不利于成槽施工。2 为了保证成槽过程中浆液杳较长时间的流动性，拌制自凝灰浆可加入缓凝剂。但如果成槽速度很快，或在气温较低的情况下施工，也可不掺加缓凝剂。3 用粉煤灰、磨细的高炉矿渣替代部分水泥，可延长浆液的初凝时间，并改善其凝结体的性能。8.5.2 制取自凝灰浆原浆如采用将所有原材料一次搅拌的“一步法”，由于膨润土未充分水化，制得的浆液易离析，泌水率高。采用高速搅拌机制浆，不仅灰浆泌水率低，也可提高凝结体的强度和抗渗性

33、能。8.5.3 建造防渗墙槽孔的方法，按泥浆的功用和排渣的方式可分为循环法和非循环法。前者泥浆有携带钻渣的功能，用泥浆泵连续排渣：后者泥浆无此功能，钻渣用斗体间断由槽内挖出。因自凝灰浆密度高，会凝结，所以只能采用非循环法，且最适用的施工设备是间断出渣的抓斗和反铲。抓斗开挖深度可达到m，而反铲最大开挖深度不大于12m。64 DL IT 5199 - 2004 8.5.4 本条中所谓的“连续成槽法”是指防渗墙分期施工，而两期之间不待凝，连续成槽和成墙的一种方法。这种方法适用于墙体深度小、土质松软的地层。而“间断成槽法”是指在相邻一期槽孔建造完成后，自凝灰浆终凝后再开挖二期槽孔的一种方法，这种方法适

34、用于挖槽时间较长的地层，其缺点是需挖除两期槽孔搭接段灰浆，浆液损耗较大。在工程开工前，应对灰浆的凝固特性进行试验，并以初凝时间确定槽孔的最长开挖时间。8.5.6 本条规定是为了避免墙顶脱水干裂。8.6 质量控制与检查8.6.1 本条规定了检查混凝土施工性能的频次。开浇是混凝土浇筑事故多发时段，首盘或首车混凝土必须检查。由于混凝土的和易性在运输过程中容易发生变化，所以应以在浇筑现场取样检查为主。8.6.2 本条规定了对混凝土性能指标检查的内容、方法和频次。1 防渗墙混凝土的质量检查与一般水工混凝土的质量检查除强度指标外，必须检查抗渗指标，而对弹性模量不作硬性规定。因防渗工程的特殊性，对龄期的规定

35、以28d为宜，在采用其他龄期性能指标时可另行规定。2 塑性混凝土和灰浆分别属于塑性材料和柔性材料，其允许渗透坡降较小，用常规混凝土的检测方法检测其抗渗标号既得不到具体结果，从其防渗机理来讲也是不必要的，故只规定检查其渗透系数和允许渗透坡降。检查时，应注意用较低的试验压力。3 防渗墙以墙段为单元工程，故每个墙段不论体积多少，至少成型一组抗压强度试件。由于抗渗性能与抗压强度密切相关，其成型和测试工作又较为复杂，故其检查频次较少。因防渗墙设计计算理论方面的原因，弹性模量指标与强度指标往往65 DL/T 5199一2004 是矛盾的，难以同时满足要求，故只要求取得少量的检测数据作参考。5 因为固化灰浆

36、（原位搅拌法）和自凝灰浆的最终墙体材料构成是在槽孔内形成的，所以只能在槽内取样。在槽孔较深时，为了判断其均匀性，可在各个槽孔内不同部位取样。灰浆成型尚无相关规范，现在一般采用砂浆试模和士工试模。8.6.3 本条规定了防渗墙混凝土质量评定的方法和标准。1 在工程规模较大和跨年度施工的工程，也可不按整个工程，而是分批（每批试件不少于30组）进行统计评定。如试件取样较少，可参考GBJ107规定采用非统计方法评定。2 抗渗指标是防渗墙的主要性能指标，应单独评定。由于抗渗指标检测数据较少且变化范围较大，同一工程试件的惨透系数最大值与最小值可相差几十倍，故规定只计算抗渗性能指标合格试件的百分率尺，其计算公

37、式为Ps= n0 In100%，式中n为试件总数，n。为合格试件数。4 对茹土混凝土和塑性混凝土的强度检验与评定，现有的规范均不适用，所以另行作出规定。8.6.4 固化灰浆和自凝灰浆类墙体材料的质量受地层条件和施工过程影响较大，性能指标的离散性很大，加之此类材料工手里实例较少，现在尚难以对质量评定作出统一的规定，只能依据已建成工程的经验，提出以下建议：1 质量评定主要应对抗渗性能指标作出规定，强度指标可不作规定：2 对性能指标仅计算其不低于设计指标值的百分率并加以评定，而不对其匀质性进行评定。66 DL/ T 5199一2004 9墙段连接9.0.2 按墙段接缝处承受外荷载的方式，墙段连接可分

38、为柔性和刚性两大类，用于支护结构的地下连续墙多采用刚性接头，以承受剪力。而防渗墙工程般采用柔性接头，本规范涉及的几种方法均为柔性接头。近年来由于施工机械的多样化，墙段连接方式有了新的发展。切（恍）削法是利用抓斗或液压镜切削或镜削一定宽度的一期混凝土而形成平面或锯齿状的接头。切削法适用于抗压强度较低的塑性混凝土或固化灰浆。切（恍）削法曾在小浪底左岸段防渗墙施工中采用，具体方法是：在防渗墙施工前先开挖横向接头孔，浇筑塑性混凝土后再开挖一、二期槽孔，两期槽孔的混凝土平接，位于槽孔中的塑性混凝土被切削后，上、下游各有一定厚度的塑性混凝土塞保护接缝，减少渗漏。这种方法可解决套打高强混凝土接头孔困难的问题

39、。用接头管（板）下设止水带，是国外常用的一种墙段连接方式。这种接头，在墙段连接处为梅形结构，两期墙段之间又嵌有PVC或橡胶止水带，防渗和止水效果较佳。我国承建的越南拜尚堪防惨墙中采用了这种墙段连接方式，取得了成功。该类接头方式适用深度有一定限制，一般不超过30m。9.0.3 本条说明如下：1 接头管（板）法是在国内外使用最多的一种墙段连接方法。该方法是在建造完成的一期槽孔混凝土浇筑前，在其端孔处下入钢制的接头管（板），待混凝土初凝后，用专用机械将管（板）拔出后，在两期槽孔之间形成一定形状的曲面接头。2 根据多个工程的经验，正常情况下接头管的起拔阻力为67 DL/T 5199 2004 0.3t

40、/m20.何时，可根据此参数确定起拔阻力，安全系数可选取23。4 接头管吊放时可能偏斜，过大偏斜会大大增加起拔阻力，且不能保证接头孔的质量。5 在浇筑过程中微动接头管（板），是为了有效地破坏站着力，减小摩阻力，使拔管阻力大幅度下降，从而大幅度增加接头管成孔深度。6 正确确定开始拔接头管（板）的时间，是该工法成败的关键，过早不能成孔，过晚可能造成铸管（板）事故。按国内外的施工经验，接头管（板）开始起拔应在泪凝土初凝之前进行，普通混凝土一般控制在贯入阻力在0.3MPa3.SMPa之间进行。对某一具体工程，除了依据混凝土初凝时间之外，还要考虑气温、混凝土配比、混凝土面上升速度、接头管埋深等因素，通过

41、试验来确定开始拔管（板）的时间。7 如不能及时用泥浆充填接头孔，往往会导致强度很低的混凝土拥塌，接头孔周围的覆盖层也可能在地下水的作用下拥入孔内。8 在拔管（板）施工中，做好混凝土浇筑和拔管（板）的记录，才能严密地控制拔管（板）时间和整个拔管（板）过程，避免发生事故。9.0.4 钻凿法是一种我国最早井广泛采用的墙段连接方法，即采用冲击式钻机在己浇筑的期槽两端主孔中套打一钻，重新钻凿成孔，在墙段间形成半圆形接缝连接的种方法，它适用于低强度C20MPa）的墙体材料。1 过早钻凿接头孔，会对己浇的混凝土造成损害；2 本条规定是防止墙体开叉或达不到设计最小墙厚，其标准参见7.0.15条。9.0.5 本

42、条是墙段连接采用双反弧桩柱法施工的基本规定。其施工方法是：先行建造并浇筑一期槽或圆桩，相邻一期槽孔（桩）68 DL IT 5199 - 2004 之间的双反弧桩孔用特制的双反弧钻头钻凿，最后清除桩孔两端反弧上的泥皮及地层残留物，清孔换浆，浇筑混凝土，从而形成连续的墙体。该方法在国外多用于墙体深度60日1的地下连续墙，如加拿大的马尼克3号主坝防渗墙最大墙深13lm，墙深超过52m的墙段采用的就是双反弧桩柱法。在国内，己有多个工程成功运用这一墙段连接方法，如三峡一、二期围堪等。四川冶勒水电站防渗墙试验工程，双反弧桩孔深度达lOOm。1 有关规范规定弧顶间距为墙厚的1.1倍1.5倍，经近年来的实践证

43、明，原规定偏大，会引起钻头在冲击过程中摆动失稳，施工效率降低，故本次定为0.8倍1.0倍。2 防止双反弧钻头扭转的有效措施是选择冲击反循环钻机，其钻头由两根左、右旋的钢丝绳悬吊。3 可采用液压可张式双反弧钻具清除泥皮及地层残留物。9.0.6 严格遵守本条的几项规定，可防止墙体开叉，保证墙段连接质量。69 DL IT 5199 - 2004 10 钢筋笼及预埋件10.1钢筋笼10.1.1 钢筋笼的结构尺寸不仅要根据墙体应力应变计算的结果，还应充分考虑到防渗墙施工工艺，方便施工，确保墙体的整体质量，从而使钢筋笼真正发挥作用。从以下五个方面作了规定：1 钢筋宠的外形尺寸指的是其长、宽、高的尺寸，也包

44、括其横断面的形状（矩形或两端为正反弧形）、笼的分节数量。因起重能力限制，每个槽段也可并列下设23个钢筋笼。2 考虑到槽孔和钢筋笼的施工精度，便于钢筋笼吊放，同时又考虑到浇筑时混凝土易于流动和扩散，对钢筋笼这一外形尺寸作了明确的规定。3 钢筋笼外应有足够厚度的保护层，除了为防止钢筋被侵蚀，也是为了留有足够的流散净宽，以有利于混凝土扩散，保证浇筑质量。4 合理的钢筋间距可保证混凝士顺利扩散。对在泥浆下浇筑的钢筋混凝土结构（桩、墙等），国内规范多数没有明确地规定钢筋间距，所以参考日本、英国、德国的规范或资料，并结合若干工程实例，提出了相关规定。对于泥浆质量、混凝土质量相对较好，浇筑速度较高的工程，垂

45、直钢筋的净间距可以适当缩小，但不宜小于骨料直径的3倍。5 这个规定的目的是为了顺利地下设和起拔混凝土导营，也有利于混凝土的扩散。10.1.2 提出了决定钢筋笼分节长度的几个主要因素，总的要求是分节数量越少越好。70 DL IT 5199 - 2004 10.1.3 钢筋笼在堆放、装卸运输、起吊过程中，如发生变形，将给吊放安装钢筋笼带来困难。一般可采取的措施有：1 加工时，视需要增设架立钢筋、斜拉补强钢筋：2 堆放时，安装钢筋组装框架；3 装卸和起吊时，使用型钢起吊架。10.1.4 微闭合形状的底部钢筋可在钢筋笼吊放过程中起导向作用。钢筋笼下端JlE槽底一般不小于300mm，是为保证钢筋笼吊放就

46、位后呈悬挂状态，也是保证保护层厚度的措施之。定位垫块可用钢板或砂浆制作，其厚度比设计保护层厚度小20mm30mm，垫块在垂直万向间距以Sm左右为宜，水平方向每层不少于两块。10.1.5 预拼装有利于提高钢筋笼的加工精度，减少槽口对接难度，但这种方法对场地及制作平台要求较高。钢筋笼上下节主筋的连接过去多采用电弧焊接法，包括搭接焊、帮条焊等。自20世纪80年代末，钢筋机械连接技术在我国迅速发展，开发研究出多种型式的机械连接接头方法，可用于钢筋笼上下节的连接方法主要有径向挤压套筒接头、锥螺纹套筒接头和锻粗直螺纹套筒接头等。机械连接方法在连接可靠性和施工效率等方面，均优于电弧焊接法，故建议优先选用前者

47、。10.1.6 “两点法”是指用主铺两吊机或双钩（主、副钩）在钢筋笼上部和中部同时起吊，然后在空中将钢筋笼翻转成垂直状的方法，它适用于尺寸大、重量大的钢筋笼，可减小其变形。10.2 预埋管或预留孔10.2.1 墙下基岩灌浆或墙体变位测斜管等仪器埋设，均在防渗墙浇筑温凝土后进行，如在墙上钻孔，费时费力，且不易保证质量，所以一般采用预埋管或管模成孔。10.2.3 经验证明，在预埋管和拔管管模不用定位架或钢筋笼定71 DL/T5199 - 2004 位时，只有按本条的规定布置预埋管和预留孔的孔位，才有可能保证成孔质量。10.2.4 为防止预埋管在混凝士扩散推力下移位而影响成孔质量，管底和上端的固定尤为重要。管底的固定可采取加防滑定位盘等措施，上端应与导墙牢固连接。三峡二期围堪防渗墙创造的定位架预埋钢管法，灌浆预埋管成功率达96.5%，为深防渗墙下灌浆埋管提供了成功的经验。10.2.5 管模下设到孔内后，应距离孔底2m3m成悬吊状态，待混凝土开浇后插入其中，以固定下端。拔管时间应根据混凝土初凝时间来控制，早期以少拔、勤拔为原则。10.3仪器埋设10.3.1 从理论上讲，两导管间的中心距离在混凝土浇筑过程中受到的两侧推力是均等的，可防止仪器移位和损坏。10.3.2 在