GB T 24956-2010 石油天然气工业 钻柱设计和操作限度的推荐作法.pdf

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1、远国ICS 75.020 E 13 和国国家标准主t./、中华人民G/T 24956-2010 石油天然气工业钻柱设计和操作限度的推荐作法Recommended practice for petroleum and natural gas industries一Drill stem design and operating Iimits 2010-12-01实施发布中华人民共和国国家质量监督检验检瘦总局中国国家标准化管理委员会布一发n叫JVnu-no-nu-二位非由。一切、lad-fam2-o俨墨、-GB/T 24956一2010目次前言.v l 范围.2 参考文献3 术语和定义4 钻杆和钻杆

2、接头的性能5 钻链的性能6 方钻杆的性能.7 设计计算.8 与井斜有关的限度.9 与浮式钻井船有关的限度10 钻柱腐蚀与硫化物应力开裂7211 钻杆的压缩使用限度(见附录A.14和A.15) . 12 特殊使用问题13 钻柱的鉴定、检查和分级12414 特殊处理147日钻杆的动载荷14716 牙轮钻头尺寸和上紧扭矩的分类147附录A(规范性附录)强度和设计公式153附录B(资料性附录)参考资料附录NA(资料性附录)标准第2章引用标准国内采标情况附录NB(资料性附录)英制单位与我国法定计量单位的换算关系178图1NC26接头的抗扭强度和上紧扭矩25图22YsOH接头的抗扭强度和上紧扭矩25图32

3、YsWD接头的抗扭强度和上紧扭矩.图42YsSLH90接头的抗扭强度和上紧扭矩图52YsPAC接头的抗扭强度和上紧扭矩 27 图6NC31接头的抗扭强度和上紧扭矩27图72YsSLH90接头的抗扭强度和上紧扭矩 28 图82YsWO接头的抗扭强度和上紧扭矩28图92YsOH接头的抗扭强度和上紧扭矩图102YsPAC接头的抗扭强度和上紧扭矩29图11NC38接头的抗扭强度和上紧扭矩30图123YzSLH90接头的抗扭强度和上紧扭矩30图133YzFH接头的抗扭强度和上紧扭矩31图143YzOH接头的抗扭强度和上紧扭矩 31 图153YzPAC接头的抗扭强度和上紧扭矩n图163YzXH接头的抗扭强

4、度和上紧扭矩 32 图17NC40接头的抗扭强度和上紧扭矩33图184inH90接头的抗扭强度和上紧扭矩 33 GB/T 24956-2010 图194inOH接头的抗扭强度和上紧扭矩34图20NC46接头的抗扭强度和上紧扭矩M图214YzFH接头的抗扭强度和上紧扭矩35图224YzH90接头的抗扭强度和上紧扭矩图234YzOH接头(标准重量)的抗扭强度和上紧扭矩图24C50接头的抗扭强度和上紧扭矩. 图255YzFH接头的抗扭强度和上紧扭矩37图26内径为1Yzin和l%in的钻挺抗弯强度比.46 图27内径为2in和2坷巾的钻挺抗弯强度比. 图28内径为2Yzin的钻挺抗弯强度比48图29

5、内径为21丑61n的钻链抗弯强度比49图30内径为3in的钻链抗弯强度比50图31内径为3Y4in的钻链抗弯强度比图32内径为3Yzin的钻链抗弯强度比52图33新方钻杆新方补心组合55图34新方钻杆新方补心组合55图35为防止上、卸丝扣时钻杆发生弯曲，钻杆接头高于卡瓦的最大高度61图36E75钢级钻杆产生疲劳破坏时的狗腿严重度极限65图37日35钢级钻杆产生疲劳破坏时的狗腿严重度极限图38作用在钻杆接头上的侧向力. 图39渐变狗腿中的疲劳破坏(元腐蚀环境)68图40渐变狗腿中的疲劳破坏(高腐蚀环境).68 图41作用在4%in钻杆接头和3Yzin、13.31b/ ft2类钻杆本体的侧向力70

6、图42作用在6Y4in钻杆接头和4Yzin、16.61b/ft2类钻杆本体的侧向力图43作用在6Ysin钻杆接头和5in、19.51b/ft2类钻杆本体的侧向力图44作用在6Ysin钻杆接头和5in、19.51b/ft3类钻杆本体的侧向力72图45在标准状态下用氢进行阴极放电时，SAE4340钢的延迟破坏特性77图46产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)78图47产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)图48产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)79图49产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)80图50产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)80图51产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(

7、近似)81图52产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)m图53产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)82图54产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)82图55产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)83图56产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)83图57产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)M图58产生正弦屈曲时的临界驰向压缩载荷(近似)84图59产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)m图60产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)85图61产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)图62产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)86E GB/T 24956-2010 图63产生正弦

8、屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)87图64产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)图65产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)88图66产生正弦屈曲时的临界轴向压缩载荷(近似)88图67a弯曲应力和疲劳极限92图67b侧向接触力和接触长度图68a弯曲应力和疲劳极限M图68b侧向接触力和接触长度图69a弯曲应力和疲劳极限图69b侧向接触力和接触长度图70a弯曲应力和疲劳极限图70b侧向接触力和接触长度图71a弯曲应力和疲劳极限100图71b侧向接触力和接触长度101图72a弯曲应力和疲劳极限102图72b侧向接触力和接触长度103图73a弯曲应力和疲劳极限104图73b侧向接触力和接触长度10

9、5图74a弯曲应力和疲劳极限106图74b侧向接触力和接触长度107图75考虑钻杆接头外径差的井眼曲率调整系数108图76元腐蚀条件下API钻杆的中等疲劳极限图77元腐蚀条件下API钻杆的最小疲劳极限112图78a高曲率下的弯曲应力图78b侧向接触力和长度114图79a高曲率下的弯曲应力.图79b侧向接触力和长度图80a高曲率下的弯曲应力图80b侧向接触力和接触长度118图81双轴屈服应力椭圆或最大剪切应变能量图124图82钻杆接头上的钻杆标识125图83用于进行钻杆标识的镜槽推荐作法127图84检查标准中所包括长度的说明图85钻杆和钻杆接头颜色代码识别141图86钳位和基准标记位置142图8

10、7钻链吊卡143图88钻链的吊卡槽和解卡槽143图的钻链的磨损145图90改进的外螺纹接头应力释放槽146图A.1钻杆的偏心孔截面图A.2旋转台肩连接 158 图A.3a施加上紧扭矩后拉伸图A.3b拉伸后施加扭矩图A.3c施加上紧扭矩后拉伸.E -GB/T 24956-2010 图A.3d拉伸后施加上紧扭矩图A.4用于抗弯强度比计算的各尺寸在旋转台肩连接中的位置图A.5屈曲载荷与井眼曲率的关系图A.6屈曲载荷与井眼曲率的关系 168 图A.7屈曲载荷与井眼曲率的关系表I新钻杆尺寸数据.表2新钻杆的抗扭强度和抗拉强度数据.表3新钻杆的抗挤强度和抗内压强度数据8表4API一级钻杆的抗扭强度和抗拉强

11、度数据.表5API一级钻杆的抗挤强度和抗内压强度数据10表6API二级钻杆的抗扭强度和抗拉强度数据10表7API二级钻杆的抗挤强度和抗内压强度数据表8新钻杆接头和新钢级E75钻杆的机械性能12表9新钻杆接头和新高强度钻杆的机械性能u表10基于内螺纹抗扭强度的焊接型钻杆接头和钻杆的推荐最小外径和上紧扭矩17表11浮力系数. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23 表四旋转台肩连接互换表23表13钻挺重量(钢)u表14钻链旋肩式接头推荐上紧扭矩表15方钻杆强度表16产生最大磨损宽度时方钻杆和方补心之间的接触角54表17重新加工方钻杆

12、的长度表18典型钻柱设计算例最终钻柱组成60表19截面模数值62表20钻井液类型对摩擦系数的影响四表且不同钻井液密度的修正m表22防止钻杆发生屈曲的井眼曲率m表23Y oungstown钢材测试结果109表24受压钻杆的疲劳极限109表25图77中所用到的数据110表26钻杆钢级代号及钻杆接头生产厂家代号表27钻杆重量代码表28旧钻杆的分级标准128表29油管柱的分级标准130表30新、一级(旧)、二级。由钻杆在最小屈服张强度下的钩载131表31新、一级(旧)、二级(旧)油管柱在最小屈服强度下的钩载136表32钻链槽和吊卡孔的尺寸144表33NC50轴对称螺纹最后啃合齿根处的最大应力146表3

13、4IADC牙轮钻头分类表148表35IADC钻头分类代码的第4位代码150表36牙轮钻头上紧扣扭矩范围推荐值150表37金刚石钻头上最小上紧扭矩推荐值表38常规牙轮钻头尺寸152表39常规固定切削齿钻头尺寸152N GB/T 24956-2010 目。昌本标准等同采用APIRP 7G: 1998第16版RecommendedPractice for Drill Stem Design and Operating Limits(1998年12月1日生效，2000年5月勘误)(钻柱设计和操作限度的推荐作法，包括其修正案1:20030本标准等同翻译APIRP 7G: 1998第16版。为便于实际使用

14、，本标准做了下列编辑性修改:一一本推荐作法一词改为本标准;一一删除特别通告、API前言和16.8等资料性概述要素;一一图、表依据GB/T1. 1-2000的规定排列;一将国际标准中公式所要解释的符号按国标GB/T1. 1的要求改为一一;对纳入正文的国际标准的技术勘误和修正案内容在正文的页边空白处用垂直双线(11 )进行了标识;一一按GB/T20000.2的要求，在附录B后增加了附录NA参考标准的采标情况;增加了附录NB英制单位与我国法定计量单位的换算。本标准的附录A为规范性的附录，附录B、NA、NB为资料性的附录。本标准由中国石油天然气集团公司提出。本标准由全国石油天然气标准化技术委员会归口。

15、本标准起草单位:新疆石油管理局钻井工艺研究院。本标准主要起草人:陈若铭、刘灵、王芳、谭国琼、宋彬、费维新。V GB/T 24956-2010 API环境、健康、安全责任和指导方针美国石油协会会员致力于不断努力改善作业与环境的适应性，同时经济地开发能源，为消费者提供高质量的产品和服务。我们认识到我们有责任与公众、政府和其他团体一起共同努力，以环保手段来开发和使用自然资摞，保护雇员和公众的健康和安全。为了担负起这个责任，API成员承诺遵循下列方针，管理我们的业务，这些方针采取风险优先的科学态度和经济有效的管理办法。 认识并对公众关于原材料、产品和作业的关心作出反应。 经营工厂和操作设备时，加工原材

16、料和产品要保护环境、雇员和公众的安全和健康的。 在设计和开发新产品和新工艺时要优先考虑安全、健康和环保问题。 与行业有关的重要危害安全、健康和环境的信息应及时通知相关的官员、雇员、顾客和公众，并推荐保护措施。 劝告顾客、运输人员和其他人要安全使用、运输和处理原材料、产品和废料。 要经济地开发和生产自然资源，通过有效地使用能源来保护这些资源。 通过开展和扶持有关原材料、产品、加工和废料对安全、健康和环境影响的研究来拓展相关知识。 确保减少产生辐射和废物的总量。 和其他人或其他部门一起来解决因作业中处理和排放有害物质而产生的问题。 参与政府和其他部门制定保护社区、工作场所和环境的法律、法规和标准。

17、 与生产、处理、使用、运输或排放类似原材料、石油产品和废料的其他人或部门分享经验和提供援助，以此宣传这些原则和做法。VI GB/T 24956-2010 石油天然气工业钻柱设计和操作限度的推荐作法1 范围1. 1 覆盖范围本标准不仅包括钻柱组件的选择，而且还考虑了井斜控制、钻井液、钻压和转速，以及其他操作程序。1.2 章节覆盖范围第4、5、6、7章提棋了浩择钻柱细件的步骤，第8、9、10、11、12和15章是有关可能造成钻柱正常能力降低的操作限度，第13章包含了Irl钻忏1111日泊骨的什克方法以及其他钻柱组件的识别和检查步骤，第14章包含了关于井，下工具阱接的说明.第16章包含f讨二轮铀头的

18、分类方法。2 参考文献(其他参考资料详见附录扣。API RP GCl 套管、油管的维护和使用拍#fr注API Bull fi C:l 套管、油轩、钻忏和管线管性能的公式和1i埠API SPl、7旋转钻井钻性m件的规格API RP 7A1 旋转台肩连接螺坟脂检验ff:(tf!ly丘API RP 13B-l 水基钻井液现场测试标准桂序推荐作出API RP 13日油基钻井液现场测试标准程序推荐作法ASTMJ D3370 取水样的标准作法NACE2J MR017:i 油田性备用抗硫化山力号:!纹的全加j材料以上标准国内采析、情况见附录:A。3 术语和定义下列术语和定义适用于本标准。3. 1 抗弯强度比

19、bending strength ratio 旋肩式内、外蝶、纹旋紧配合时，外螺纹接头最后丝扣啃合处的抗弯截面模数与外螺纹接头顶端外的内螺纹接头的抗弯截面模数的比值。3.2 3. 3 倒角直径bevel diameter 旋转台肩连接接触面的外径。钻头短节bit sub 通常两端为内螺纹、用于连接钻头和钻柱的接头。1) 美国测试材料协会(地址:100 Barr Harbor Drive, West Conshocken, Pennsylvania 19428) 2) 美国国家防腐工程师协会(P.O. Box 218340 , Houston, Texas 77218-8340) GB/T 24

20、956-2010 3.4 3.5 3.6 3. 7 3.8 3.9 内螺纹连接box connection 石油管材具有内(阴)螺纹的螺纹连接。校准系统calibration system 量规校准和控制的相关文件。二级Class 2 对旧钻杆和油管的一种API使用分级。冷加工cold working 金属在足够低的温度下引起或确保永久应变的塑性变形。腐蚀corrosion 由所处环境引起的材料改变或性能下降。临界转速critical rotary speed 出现共振时的旋转速度。这些振动可能造成疲劳失效、过度磨损或弯曲。3. 10 脱碳decarburization 加热时介质表面与碳发生

21、反应，从而造成铁合金表面的碳损失的现象。3. 11 牙底高dedendum 螺纹节线与牙底的距离。3.12 狗腿dogleg 用于描述井眼或沟槽方向急剧变化的术语，也适用于钢丝绳或管柱的永久性弯曲。3.13 狗腿严重度dogleg severity 井眼的井斜和(或)方位变化量的度量单位，通常用。/100ft(井段长度)来表示。3.14 通径规drift 检查钻挺、钻杆、套管、油管、接头、水管和管线最小内径的量规。3.15 钻链drill collar 设计用来提供刚度和钻压的厚壁管子或管状物。3.16 钻杆drill pipe 两端有特殊螺纹连接(即工具接头)的一段钢管。3. 17 2 钻柱

22、组件drill string element 用钻杆接头连接的每根钻杆。GB/T 24956一20103.18 失效failure 装置或设备的性能已不适合甚至妨碍完成其设计功能。3.19 擅劳fatigue 材料局部受交变应力作用并在交变应力足够大之后累积产生裂纹或发展成裂缝，从而导致材料局部永久性结构发生改变的渐进过程。3.20 3.21 3.22 3.23 疲劳失效fatigue failure 一种受最大值低于材料抗拉强度的交变应力作用而产生的失效。症劳裂纹fatigue crack 材料因疲劳而产生的裂纹。锻造(锻件)forging 1)一般是热锻，用或不用冲模在外力作用下将金属塑性

23、加工成型。2)用锻造方法制成成型的金属部件。方钻杆kelly 用于连接水龙头和钻柱外形为四方形或六边形的钢管。方钻杆穿过转盘转动并向钻柱传递扭矩。3.24 方钻杆保护接头kelly saver sub 连接在方钻杆底部的短节，用于保护方钻杆的外螺纹端在上扣、卸扣作业期间不受磨损。3.25 最后瞄合齿last engaged thread 与内螺纹啃合的外螺纹或与外螺纹啃合的内螺纹的最后一道螺纹。3. 26 方钻杆下旋罢lower kelly valve 紧接在方钻杆以下的基本可完全打开的间，外径和钻杆接头外径相等。在带压状态下可关闭该阀以卸下方钻杆，可在强行起下钻作业中下钻。3.27 3.28

24、 旋接台肩make-up shoulder 旋转台肩连接上的密封台肩。最小上紧扭矩minimum make-up torque 在外螺纹上产生拉应力或在内螺纹产生压应力所需的最小扭矩。这个任意得出的应力可理解为在多数钻井条件下都足以防止井下卸开和因弯曲载荷使台肩分离的力。3.29 最小外径minimum OD 对于旋肩式钻杆接头，其最小外径是旋转时确保丝扣连接强度为钻杆本体强度一定比例的最小内螺纹外径。3 GB/T 24956-2010 3.30 油基钻井液。iImuds 是指油为连续相、水为分散相的特殊类型钻井液。这类钻井液含有氧化切市和边?可以1: :)的比例乳化进含有氢氧化铀或氧化钙和有

25、机酸体系的水，也可含有硅酸盐、盐和磷酸盐。i由占主钻井浊气反相乳化钻井液(两者都是油包水乳化钻井液)的区别在于水的加量、控制甜度和触变性的方法、造哇材料以及滤失性的不同。3.31 外螺纹端pin end 石油管材具有外(阳)螺纹的螺纹连接。3.32 平端plain end 钻杆、油管或套管没有丝扣的端部。管柱两端可加厚也可不加厚。3. 33 一级premium class 对旧钻杆和油管的种API使用分圾。3.34 津火和回火quenched and tempered 洋火一一通过奥氏体化使铁合金硬化.然后迅速冷却i以使部分或全部奥氏体转变成吨L;体回火一一-将洋火硬化或正火的铁合金重新加热到

26、低于转变区的温度，然后按所叹:己的j生来J令1;1。3.35 类rangeAPI石油管材的一冲按长度分级的;j去。3.36 旋转台肩连接rlttary shouldered connection 钻柱组件所应用的一种具有粗牙、谁JI;r!;斩草和l密封台肩的连接。3. 37 抗剪强度shear strength 当施加力和阻力反向平行并偏移一定距离，在横截面上产生裂缝时所祀的J11, (1 1 .j : M大钊向除以被剪切分开的原始横截面面积、3. 38 卡卡瓦区slip area 从钻杆接头和吊卡台肩的接合处沿管体48in距离内所包含的民域:3.39 应力释放特征stress-relief

27、feature 在旋转台肩连接上进行处理，去除外螺纹或内螺纹未啃合的螺纹。ff过j主利!处JlilVi t I :t 11 I)i ; .减少了高应力集中区产生疲劳裂纹的机率。3. 40 水龙头swivel 安装在钻柱顶部可以同时实现循环和旋转的装置。3.41 抗拉强度tensile strength 材料能够承受的最大拉伸应力。抗拉强度根据在拉伸测试期间断裂f1.J(I)M大4(,: f门以(1(10 )J( f的战面积计算。4 3. 42 3.43 3.44 3.45 测试压力test pressure 用于证明压力容器结构完整性的大于其工作压力的压力。螺纹形式thread form 一个

28、螺距长度内轴向上螺纹剖面的形状。公差tolerance 允许的偏差量。钻杆接头tool joint GB/T 24956-2010 钻杆上一种具有租牙、锥形螺纹和密封台肩的加重连接元件，其可承受钻柱重量，在钻井过程中经受重复上、卸扣的应变，抗疲劳和额外上紧力，并起防泄漏密封作用。钻杆两端分别为外螺纹端和内螺纹端。钻杆接头可以以焊接、螺纹连接，或以焊接和螺纹连接相结合的方式连接在钻杆上。3.46 方钻杆上施塞opper kelly cock 一种紧接布方钻杆上端关闭后可封闭钻杆内压力的阀。3.47 加厚端upset 钻杆管体耳增加的一端。其可以是外径增大或内径版小.喝两种情况兼有。加厚端通常通过

29、热锻管体端而制成。3.48 3.49 3.50 工作规wOrking gaoges 用来测量产品螺纹的量规。工作压力worki pressore 在正常操作中设各的部件能够承受的压力。工作温度working temp町atore在正常操作中设备的部件能够承受的温度。4 钻杆和钻杆接头的性能4.1 本章包括了一系列表格(表l表11)，给出了新旧钻杆的尺寸、机械性能和使用性能，表格还包括新旧钻杆所用钻杆接头的这些特性。4.2 本章包括了所有钻杆和钻杆接头特性表。4.3 钻杆表中所列数据都是以公认行业标准为基础、通过附录A中的公式计算而得到的。4.4 新钻柱的推荐通径见表8和表9的第8列。通径规长度

30、至少有4in，而且必须通过加厚部分，但无需超过吊卡台肩面以下12in。4. 5 钻杆接头的抗扭强度是一个多变量的函数。这些变量包括钢材强度、连接尺寸、螺纹类型、螺距、锥度和螺纹配合面或台肩配合面的摩擦系数。为使用本标准，摩擦系数假定为一个常数，但是已经得到证实的是，新钻杆接头和使用温度通常会影响钻杆接头的摩擦系数。当新钻杆一般表现出低摩擦系数-GB/T 24956-2010 时，使用温度大于300F则可以使摩擦系数显著增加或降低，这主要取决于螺纹润滑脂。使旋转台肩连接屈服所需要的扭矩可从A.9中的公式获得。4.6 外螺纹钻杆接头或内螺纹钻杆接头的横截面积，元论哪个起作用都是最大的影响因素，并且

31、变化也最大。钻杆接头的抗扭强度主要由其外径和内径决定，外径影响内螺纹钻杆接头的横截面积，内径影响外螺纹钻杆接头的横截面积。假定其他因素都是定值，则外径和内径的选择决定了外螺纹钻杆接头或内螺纹钻杆接头的横截面积，并确定其理论抗扭强度值。4. 7 钻杆接头使用寿命期间其理论抗扭强度随外径磨损而显著降低。钻杆接头的内螺纹横截面积成为较小的一个或者说成为控制面积时，外径减小多少都会直接降低抗扭强度。如果钻杆接头是新的且内螺纹横截面积起控制作用时，则初始外径磨损会降低抗扭强度;如果钻杆接头是新的且外螺纹横截面积起控制作用时，则外径磨损到某个程度才可能使抗扭强度受到影响。反过来说，可以通过制造比普通尺寸大

32、的外径和比普通尺寸小的内径的钻杆接头来增大抗扭强度。4.8 表10所列的最小外径、内螺纹钻杆接头台肩厚和上紧扭矩值的确定依据。4.8. 1 推荐钻杆接头上紧扭矩是基于所有螺纹和台肩都涂抹了螺纹脂计算的。螺纹脂含有40%60%(质量比)金属铸细粉，其中活化硫总含量不超过0.3%(参考Spec7附录G中使用有害材料的注意事项)。计算中拉伸应力为钻杆接头(最小拉伸屈服强度)的60%。4.8.2 计算钻杆接头抗扭强度时，新的和磨损后的钻杆接头都未考虑台肩倒角。4.8.3 一级钻杆其壁厚最小为公称壁厚的80%。4.8.4 二级钻杆其壁厚最小为公称壁厚的70%。4.8.5 本标准中钻杆接头和管体的抗扭比(

33、注0.80)仅是推荐值，应该认识到口J以采用具他的尺寸组合。适合某种使用场合的特定组合，在某些地方可能不适用而在另一地方可能过于安全。4.9 许多种尺寸和类型的连接可与某些其他尺寸和类型互换。在这些情况下只是名称不间，而在某些情况下是螺纹形式不同。如果螺纹形式可互换，则连接就可互换。这些可互换的连接见表12。4.10 图1图25的曲线给出了大量大范围不同内、外径的常用钻杆接头连接的理论抗扭届服强度。配合面、螺纹和台肩的摩擦系数假定为0.08(见APIRP 7 A1/ 6942 7 313 8 093 2.55 9 189 10 156 13 058 21. 90 8 43 10 019 10

34、753 12 B79 8 615 10 912 12 061 15 507 24. 70 10/ 148664:川93314 013 17 023 9 903 12 544 13 865 17 826 6% 25. 20 4 78 S/ 5 321 5 500 6 036 6538 8 281 9 153 11 768 27.70 6 EfJ,4 6 755 7 103 7 813 7 17 9 084 10 040 12 909 一注:根据APIBlIll 5C3中的公式计算。表4API一级钻杆的抗扭强度和抗拉强度数据(1) (2) (3) ( 1) (5) (6 ) (7) (8) (9)

35、 (10) 外径公称重量基于均匀磨损的抗扭屈服强度1，2基于均匀磨损的抗拉强度数据2(含接头)ft 1b 最小屈服强度时的载荷/lbm lb/ft E75 XJ5 G105 S135 E75 X95 G105 S135 2% 4.86 3725 4 719 5 215 。70570 893 97 398 107 650 138 407 6. 65 4811 6 O!J1 的7:l:i8 65们107 616 136 313 150 662 193 709 2Ys 6.85 6 332 8 020 8865 11 :l !)7 106 946 135 465 149 725 192 503 10

36、.40 8 858 11 220 12 401 15 !)45 166 535 210 945 233 149 299 764 3Y2 9.50 11 094 14 052 lj 531 19 968 1:5 2 979 HJ3774 214171 275 363 13.3 14 361 18 191 20 106 25 850 212 150 Z68 723 297 010 381 870 15. 50 16 146 20 452 22 60S 2) 0日12:1 0 620 317 452 350 868 451 115 4 11. 85 15 310 19 392 21 13:=; 27

37、 557 182 016 230 G54 254 823 327 630 14.00 1:H :J 6 23048 25 474 32 752 224 182 283 963 313 854 403 527 15.70 20 7 , 25 418 28 094 36 120 25; 851 321 544 355 391 456 931 4Y2 13. 75 2心41533-5 844 28 564 36 725 213 258 270 127 298 561 383 864 、16.60 241$8q3 3057 33 795 43150 260 165 329 542 364 231 46

38、8 297 20.00 28 683 36 332 40 157 51 630 .322 916 409 026 452 082 581 248 22. 82 31 578 40010 44222 56 8.)岳367 566 465 584 514 593 661 620 I 5 16.25 27 607 34 969 38 650 49 693 259 155 328 263 362 817 466 479 19.50 32 285 40 895 45 199 58 113 311 535 394 612 436 150 560 764 25. 60 40544 51 356 56 762

39、 72 979 414 690 525 274 580 566 746 443 5Y2 19.20 34 764 44 035 48 670 62 575 294 260 372 730 411 965 529 669 21. 90 39 863 50494 55 809 71 754 344 780 436 721 482 692 620 604 24. 70 44 320 56 139 62048 79 776 391 285 495 627 547 799 704 313 6% 25.20 55 766 71 522 79050 101 635 387 466 490 790 542 452 697 438 27. 70 60 192 77 312 85 450 109 864 422 419 535 064 591 387 760 354 1基于抗剪强度为57.7%最小屈服强度计算。2抗扭强度数据和抗拉强度数据基于外径20%均匀磨损计算。9 GB/T 24956一2010表5API一级钻杆的抗挤强度和抗内压强度数据(1) (2) (3) (4) (5) (