DL T 5063-1996 送电线路对电信线路干扰影响 设计规程.pdf

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1、中华人民共和国电力行业标准送电线路对电信线路干扰影响设计规程Code for designinterferenceof telecommunication lineseffects from electric poweragainstlinesDL/T 5063-1996主编部门批准部门电力工业部西南电力设计院中华人民共和国电力工业部399DL/T 5063-1996中华人民共和国电力工业部关于发布送电线路对电信线路干扰影响设计规程电力行业标准的通知电技1996870号各电管局，各省、自治区、直辖市电力局，电规总院，各有关单位:送电线路对电信线路干扰影响设计规程电力行业标准，经审查通过，批准为

2、推荐性标准，现予发布。其编号为:DL/T 5063-1996该标准自1997年5月1日起实施。请将执行中的问题和意见告电力规划设计总院，并抄送部标准化领导小组办公室。中华人民共和国电力工业部1996年12月18日DL/T 5063-1996前言根据电力规划设计总院电规计压199213号文关于下达1992年度电力勘测设计标准化、科研、情报计划项目的通知的要求，进行行业标准送电线路对电信线路干扰影响设计规程的编制。为了70年代西北第一条330 kV线路、80年代初中南第一条平武500 kV线路和东北元锦辽500 kV线路的设计和运行，电力科研、设计、运行部门的通信保护专业的工程师们作了大量的科研试

3、验，这些研究成果为本行业标准的制定打下了可靠的技术基础。7080年代，电力、铁道、邮电、通信兵四部为通信保护国家标准的制定又进行了系列的科研和调研工作。1992年为了编制送电线路对电信线路干扰影响设计规程行业标准，根据上述科研、设计、运行经验，进一步作了“杂音干扰允许值会话式主观评定试验”、“音频干扰影响计算如何考虑传输衰耗”、“电力线杂音计算分析及试验”和“等值干扰电流测量方法的分析、测试和统计”等一系列科研测试工作，提出专题报告20篇，使本规程的标准值、计算方法、计算参数都是在工程实践中和科研成果基础上取得的。同时，考虑到与国际标准的接轨，编制过程始终限踪国外技术机构和各国导则、标准、规程

4、的信息，与之同步，本规程的个别计算方法达到了同期国际水平。本规程提出了送电线路基波和谐波对音频双线电话、线一地电报(直流传输)回路干扰的允许值、计算和防护措施。它是已颁发的DL 5033-94送电线路对电信线路危险影响设计规程的姊妹篇，是送电线路通信保护设计干扰影响计算的依据。自本规程实施之日起，1988年9月颁布的SDGI 79-88防止送电线路对电信线路危害影响及其保护设计技术规定即停止执行。本规程由电力工业部电力规划设计总院归口管理。本规程由下列单位起草:负责起草单位一一西南电力设计院，参加起草单位西北电力设计院、东北电力设计院、广东省电力设计研究院。本规程主要起草人:周宗鲁、吴锡全、许

5、元深、张生国。本规程由电力规划设计总院负责解释。DL/T 5063-1996飞总则1.0门为了使交流架空送电线路(简称送电线路)对电信线路干扰影响的防护设计技术先进、经济合理，特制定本规程。1.0.2本规程适用于35 kV及以上送电线路新建工程对邻近的架空明线或电缆的双线电话、“线一地”电报线路及兼电话用的有线广播双线回路干扰影响的防护设计。1.0.3送电线路对邻近的电话、电报线路干扰影响的防护设计除应符合本规程外，尚应符合国家、行业现行有关标准的规定。2术语、符号2.1术语2.1.1干扰影响电信线路遭受送电线路电感应和磁感应产生的电压和电流足以影响电信回路的正常运行。2.1.2用户线从用户话

6、机至本地交换机之间的传输线路。2.1.3中继线从本地交换机至长途交换机之间或本地交换机之间的传输线路。2.1.4长途线长途交换机之间的频分复用(FDM 或时分复用(TDM)的传输线路。2门.5音频传输音频信号不经模拟调制或数字编码过程，而直接在金属导线上进行传输。2.1.6加权(衡重)为了使测量与主观评定一致而对不同频率分量相对于某一参考频率进行衰减或提升的结果。2.1.7加权网络(衡重网络)用来实现加权各种频率音响效果的网络2.1.8噪声计(杂音计)由加权网络和电压表组成的测量仪器。2.1.9噪声计电压在音频电话回路的远端接人一个与该回路特性阻抗相等的纯电阻，在近端连接一个600 a纯电阻(

7、如果回路特性阻抗不是60042时，利用变量器进行匹配)，这时在60052纯电阻上用噪声计测得的电压，即为噪声计电压。2.1.10噪声计电动势音频电话回路两端的噪声计电压绝对值之和。2.1.11等效干扰电流在送电线路中流过800 Hz的电流，使在邻近的电话回路中所引起的噪声计电动势与该线路内实际存在的各次谐波电流所引起的噪声计电动势相等，该800 Hz电流称为等效干扰电流。2.1.12等效干扰电压在送电线路上加以800 H:的电压，使在邻近的电话回路中所引起的噪声计电动势与该线路内实际存在的各次谐波电压所引起的噪声计电动势相等，该800 Hz电压称为等效干扰电压。4公2DL/T 5063-199

8、62.1.13敏感系数用来表征电信线路对干扰影响的敏感性。在客观上反映电信线路两导线的阻抗平衡度称为磁敏感系数，反映电信线路两导线的导纳平衡度称为电敏感系数。在音频范围内，两者在数值上较接近，统称为敏感系数。2.，.14屏蔽系数当有屏蔽体和没有屏蔽体时，送电线路在电信线路上感应的噪声计电压之比。2，15电学上的短线路当电信线路长度少于信号波长的10肠时，该电信线路可看作是“电学上的短线路”。2.1.16传播效应的衰减系数表征噪声计电压在计算长度累积过程中传播效应的衰减特性的系数。2.，.17环路影响电信回路a,b两导线与送电线A,B,C三相导线几何位置不对称引起的磁感应和电感应干扰影响。2.1

9、.18不平衡影响电信回路两导线的导纳、阻抗的不平衡所引起的磁感应和电感应干扰影响。2.1.19其余术语应符合DI, 5033-94送电线路对电信线路危险影响设计规程的规定。2.2符号to工频电流剩余分量(A)I送电线路额定电流(A)几送电线路电流平衡分量的等效干扰电流(A)I“送电线路电流剩余分量的等效干扰电流(A)Uo送电线路额定线电压(V)Upb-送电线路电压平衡分量的等效千扰电压(V)Up,送电线路电压剩余分量的等效干扰电压(V)e双线电话回路噪声计电动势(mV)I电报回路干扰电流(mA)f-频率，每秒周波数(Hz)。角频率(Tad/s),o,=2aflp接近长度(km)，如图2. 2所

10、示IT接近段电信线长度(km)1,电信线左侧延长段长度(km)送电线路图2.2接近长度示意图403DL/T 5063-199612电信线右侧延长段长度(km)1电信线总长度(km)，且101, I ZT+12I,计入电信线传播效应后，电信线总长的等效长度(km)a,、 a2接近距离(m)a一 -一#38 18,(m)，当假*!E1 qA-MOVIEM时，则在54-M9th w,。一n,a2b送电线导线对地平均高度(m)电信线导线对地平均高度(m)S送电线各相导线间的几何均距(m)17敏感系数(mV/V)0电信线传播效应的衰减系数I线一地电报报机工作电流(mA)U,线一地电报回路工作电压(V)3

11、允许值3.0.1音频双线电话回路噪声计电动势允许值应符合下列规定3.0.3.0.10 YO1省、地区(市)及以上电话局的电话回路为4.5 mV,2县及以下电话局的电话回路为10 mV3业务电话回路为7 mV.2兼作电话用用有线广播双线回路噪声计电动势允许值应为10 mV,3送电线路在“线一地”电报回路中感应产生流过电报机的干扰电流允许值应为电报机工作电流的4计算规定4.0.1中性点直接接地系统的送电线路的计算应符合下列规定:a)对音频双线电话的干扰影响应按送电线路正常运行状态计算;应考虑送电线路基波和谐波电流、电压的感应影响。b)对线一地电报回路的干扰影响应按送甩线路正常运行状态计算;应考虑送

12、电线路基波电流、电压的感应影响。c)对受多条送电线干扰影响的电信线，应按平方和的平方根计算多条送电线的合成干扰影响。4.0.2中性点不直接接地系统的送电线路的计算应符合下列规定:a)对音频双线电话的干扰影响应按送电线路单相接地短路故障状态计算，同时应考虑送电线路基波和谐波电压的感应影响。b)对线一地电报回路的干扰影响应按送电线路单相接地短路故障状态计算，同时应考虑基波电压的感应影响。c)不考虑多条送电线路的合成千扰影响。4.0.3对传输音频信号的中继线或用户线应计算干扰影响，而对传输频分复用(FDM)或时分复用(TDM)的电信线路不应计算干扰影响。4.0.4对有金属外皮或埋设地下的无金属外皮电

13、信电缆，应考虑磁干扰影响，而不应考虑静电干扰影响。4.0.5双线电话回路的干扰影响有环路影响和不平衡影响，但一般情况，环路影响可忽略不计。4.0.6在进行干扰影响计算时，应计人电信线传播效应的衰减系数。DL/T 5063-19964.0.7当有屏蔽体时，应计人屏蔽体800 Hz的屏蔽系数。4.0.8对兼作电话用的有线广播双线回路宜按音频双线电话回路计算干扰影响。5计算方法5门音频双线电话回路计算5门.1一般情况下，中性点直接接地系统的送电线路对音频双线电话回路干扰影响，可利用简化公式只什算不平衡影响的噪声计电动势分量。b,ebl和。d。总噪声计电动势e可按下式计算=V、+eb:十eil(mV)

14、 (5.1.1)式中:。、送电线路电压平衡分量感应引起的不平衡影响噪声计电动势分量(mV) ;ebf送电线路电流平衡分量感应引起的不平衡影响噪声计电动势分量(mV);e.,送电线路电流剩余分量感应引起的不平衡影响噪声计电动势分量(MV).5.1.2送电线路电压平衡分量感应引起的不平衡影响噪声计电动势分量ebV可按下列公式计算一Upbg, e，一名I n; (a )IT1 L+Cn!(a)A14LP，一(1 - e-,)(e-T + c-r2)2aTITL一thCaA(l, + 0. 5107 + thCaA(I, + 0. 51T)(mV )(5.1.2-1)(5.1.2-2)(km)(5.1

15、.2-3)Upb = K共(V)(5.1.2-4)式中:K9。I?-n (a)Cn二(a)又aT送电线路电压平衡分量等效干扰电压系数，在缺乏实测数据时，可按照表5.1.2-1的规定确定;送电线路结构系数，可按照表5.1.2-2的规定确定;电信线路敏感系数，在缺乏实测数据时，可按照表5.1.2-3的规定确定;平行接近段藕合系数，可按照表51.2-4的规定确定;交叉段辆合系数，可按照表5.1.2一5的规定确定;双线电信线传播衰耗常数(1/km)，无工程具体资料时，可按照表5.1.2-6aA单线大地电信线传播衰耗常数(1/km)，对相同条件的电信线路可取aA=的规定确定2万ariaA, 其他符号含义

16、同前。图5. 1.2交叉段示意图DL/T 5063-1996表5. 1. 2-1电压平衡分量等值干扰电压系数K表负荷性质送电线路额定电压(kV)U.6时，M. (X) = 400X-伽H/km )斜接近或交叉段令当当从(X) JXBS(XB)千S(XA)X。平X,(uH/km)式中A-3:XA=aaA,XB=aaB斜接近时取“一”号，当X蕊6时，S(X)=当X6时，S(X)=交叉段时取“+”号。340.9X+22-98X一0. 471X一198. 4XlnX伽H/km)701.69一400X- (uH/km )。z. (X)模值计算公式二二(X)二wM,(X) (fl/km)。二2叮式中;对电

17、话线f=800 Hz;对线一地电报线f=50 Hz,413DL/T 5063-1996A.4 ze.(X)模值计算公式z-(X)一“从(X)Xb (db/km)本规程用词说明1执行本规程条文时，要求严格程度的用词，说明如下，以便执行中区别对待。a)表示很严格，非这样做不可的用词:正面词采用“必须”;反面词采用“严禁”。b)表示严格，在正常情况下均应这样做的用词:正面词采用“应”;反面词采用“不应”或“不得”。c)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词:正面词采用“宜”或“可”;反面词采用“不宜”。2条文中指明应按某些有关标准规范的规定执行时，一般写法为“应按执行”或“应符合要求或规范

18、”。非必须按所指定的标准规范的规定执行时，写法为“可参照”。3条文中条款之间承上启下的连接用语一般采用“符合下列要求或规定”、“遵守下列规定”或“满足下列要求”。414中华人民共和国电力行业标准送电线路对电信线路干扰影响设计规程DL/T5063一1996条文说明主编部门批准部门电力工业部西南电力设计院中华人民共和国电力工业部DL/T. 5063-19961总则1.0.1阐述本规程的指导思想及主要设计原则。要求防护设计按照工程特点，做到技术先进，经济合理。1.0.2规定了本规程的适用范围。适用于35 kV及以上三相交流架空送电线路，不适用于直流架空送电线路和电力电组线路。适用于架空明线或电缆的双

19、线电话、“线一地”电报线路和兼电话用有线广播双线回路，不适用于无线通信及遥控、遥测线路，不适用于与送电线路同杆架设的电信线路。1.0.3主要阐明本规程与相关标准、规范、规程之间的关系。它有两方面的含义。一方面防护设计除应符合本规程外，尚应符合DL 5033-94送电线路对电信线路危险影响设计规程以及送电线无线电干扰相关系列的规程;另一方面在处理送电线路与电信线路间的感应影响时，送电线路与电信线路本身应是符合有关设计、运行规程要求的线路。2术语、符号2门术语2.1.1电力线电磁作用在通信线路上产生电压或电流而引起的干扰，包括:电话传输质量的降低;对信号的干扰;电报信号的附加畸变。2.1.4频分复

20、用(FDM):将音频信号经调制(调幅、调频、调相)实现多路频分复用的模拟传愉体制。时分复用(TDM ):将音频模拟信号经量化、编码(PCM)实现多路时分复用的数字传辘体制。2.1.6通过加权反映电话中噪声干扰的效果，是人耳对于话音通路以及所使用的话机的特定频率响应的函数。目前世界各国有以下几种噪声加权曲线:a) FlA噪声加权曲线。其基准频率为1 000 Hz,基准电平为一85 dBm,噪声测量单位为dBa，其中m为对1 mw为基准的功率电平，a为FIA噪声加权。美国西电公司的FIA型话机采用该种曲线。b) C一信息加权曲线。其基准频率为1 000 Hz，基准电平为一90 dBm,噪声测量单位

21、为dBrnC OdBrn=-90 dBm，其中rn为相对噪声，m为对于1 mw为基准的功率电平，C为信息加权。美国贝尔系统及北美地区较灵敏的话机采用该种曲线。c) CCIR/CCITT噪声计加权曲线。其基准频率为800 Hz,噪声测量单位为dBmp，其中m为1 mw为基准的绝对噪声计功率电平，即在60010电阻上消耗1 mw功率，p为噪声计加权代号。欧洲、原苏联和我国采用该种曲线。以上三种加权曲线是基本相同的，只是取的基准点略有不同而已，可参见图1。电话回路噪声加权系数和偏差限值见表1，加权系数尸f曲线见图2。DL/T 5063-1996表1电话回路噪声加权系数和偏差限值表频率(Hz)相对加权

22、偏差限值(土dB)尸了噪声(dB)16.660.056一85. 0500.71一63. 027008. 91一41. 0220089. 1一21. 02300295一0. 61400484一6.31500661一3.61600794一2. 01700902一0.918001 0000.00.0(墓准)9001 072一0.611 0001 122-1.011 2001 0000.011 400905一0.911 600824一，711 800760一2.412 000708一3.012 500617一4.213 000525一5.613 500376一8.624 000178一15.034 5

23、0056.2一25. 035 00015. 9一一36. 0i36 00015.9一43. 0一3D一拍(目艺创，I(H盆)图1电话回路噪声加权曲线1-FIA嗓声加权曲线乡2-C信息加权曲线，3-CCIR/CCITT噪声计加权曲线417nL/T 5063-19962.1.10按(CCITT导则定义，在理想情况下，当接近段为均匀平行接近，两侧延长段至终端的条件相同时，噪声计电压的2倍即为噪声计电动势。但在实际工程中，一般不具备理想条件，故按实际条件定义为:噪声计电动势为两端噪声计电压绝对值的和。2.1.11-2.1.12嗓声电压是基波和各次谐波电压平方和的平方根。但是，人耳对每个频率的噪声响应的

24、敏感性是大大地不同。所以，实际的干扰影响是每个频率噪声电压与其加权系数的乘积，加权电压或噪声计电压是该乘积平方和的平方根。有关定义的表达式如下:非加权电压为U一加权电压或噪声计电压(等效干扰电压)为刚栩200200浏湘!400侧兀即0 1仪旧翻以I图2(基准P-=1 000加权系数Pf曲线，即f=800 HZ时，P二翻目f (M.)000)UP二万(尸刀r)RooV了非加权电流为厂 IzJr噪声计电流为lp=尸。IV今(Pdr)2等效干扰电流为Ipb(或Icr，一糕丫军(hfPflf)T按CCITT导则)M f为尸，h，一4f PRaoxKe f X乒X K,r X乒1, rROo乙R00入R

25、00七ROG二h,.fhk,rh.fh,fh r诸式中几相导体中电流平衡分量的等效干扰电流;412DL/T 5063-1996几r剩余电流(零序分量之和)的等效干扰电流;Uf在频率了时所产生的干扰电压分量;寿在频率f时所产生的干扰电流分量;尸厂与各种频率音响效果有关的加权系数，且Paao=1。尸值可查表1;hf考虑有关线路间的藕合影响，是频率的函数;hill电流校正系数;hke.f电气化轨道屏蔽系数的校正系数;k. t互阻抗校正系数;hk,.f电信电缆护套屏蔽系数的校正系数;h f不平衡终端转换比率的校正系数。通常气oo=1 r当句=1时，噪声计电流与等效干扰电流相等。2.1.13敏感系数说明

26、感应能量由纵向到横向的复杂过渡现象。1988年CCITT(K. 10建议中将敬感系数定义为纵向转换损耗(LCL)，且由测试确定其值。我国、前苏联和K.10建议的实侧表明，音频范围内，在电及磁影响下的敏感系数彼此较接近，而且都近似地等于电话线路的交流不平衡值;在无工程具体实测值时，可认为电敏感系数和磁敏感系数近似相等，统称为敏感系数。2.1.15当电信线路长度少于信号波长的10%时，该电信线可看作“电学上的短线路”，此时信号的传播效应可忽略不计。如给定误差在5%范围内，频率为800 Hz时，“电学上短线路”相对应的极限长度为:铜线架空明线为18 km(铁线极限长度更短些)，电信电缆为11 km。

27、在工程设计中，影响范围内的电信线路长度超过18 km的情况是较多的，因此在进行音频干扰影响计算时，考虑传播效应的衰减是适宜的。3允许值3.0.1送电线路对电信线路干扰影响问题，干扰源方面来说是送电线路基波和高次谐波电流、电压产生的磁干扰和电干扰。例如，在安顺铁道牵引变电站的110 kV送电线，实测了基波60次(3 000 Hz)剩余分量谐波电流的数值范围为。004-7.6 A，其中以3,5,7,21次谐波较大，分别为剩余分A基波的10%- 350o。由于各次谐波噪声加权系数不同，产生干扰的大小也不同。对被干扰的电信线来说，感应在双线电话回路上的噪声电压的频率经实测约为50-1 050 Hz，单

28、线电话回路的频率约为50-2 650 Hz，更高频率的噪声很小，已接近背景干扰水平。从干扰源和被干扰对象来看均属音频中的话频范围，所以送电线只对音频传输的话路产生干扰影响。通过30多年的运行实践，正如1994年1月西南电力设计院干扰影响运行调查汇总报告中指出，在东北、中南、西南等地区对已运行的22条no-5oo kV送电线影响范围内的79条电信线调查结果表明，经过干扰防护设计后，运行情况良好，无不良反映。其中仅有漫云110 kV线对漫云县级中继线，用户反映有干扰，经有关方面到现场实测，噪声计电动势为。22 mV，计算与实测符合，无干扰影响;甘百110 kV线对林业专用电话线，用户反映有干扰，经

29、有关方面到现场调查，发现由于电话线隋电子破损、污秽，潮湿天气严重漏电，导线年久锈蚀，接触不良，树枝搭挂在线条上等，使电话线自身平衡度大大降低，中午申人广播声，经全面整治后，通话良好。1991年11月西南电力设计院杂音干扰允许值会话式主观评定试验方法及试验报告中的“主观评定会话测试法”提出的会话测试评分等级统计见表2根据评分评定的等级不低于50%的要求(参见邮电部邮电传输研究所1984年试验报告)，表2双线电话噪声计电动势作为允许值是合适的。419DL/T 5063-1996表2会话测试评分等级统计表双线电话线用户类型一一一%)“良”以上(%)市内用户通话-一4.5一一习9560经长话网用户通话

30、a.59557.5县至乡用户通话108052. 5根据电力部、邮电部、铁道部、解放军通信兵部及广播事业局(简称四部一局)1957年颁发的架空电力线路与弱电流线路接近和交叉装置规程第3,4条关于划分电信线路等级的规定，I,I级线应满足1款,Q级线应满足2款要求。其他各部门及相关(包含军事部门)所属电信线参照该划分原则确定。邮电部业务电话，一般指线务段、巡房、水线房等的业务联络、维护用电话。业务电话允许值沿用邮电部规定。邮电部明确不再发展单线电话，故不再作规定。对确实先于送电线建设的单线电话或兼电话用的单线广播线，可沿用30 mV标准，如超过30 mV，可考虑采取单线改双线的过渡措施。本规程允许值

31、与国际标准接轨的问题。据了解各国噪声计电动势允许值差异较大，例如:法、英、爱尔兰2. 0 mV苏联对干线通信线路澳大利亚1. 6 mV荷兰10. 0 mV日本电气化铁道干扰3. 0 mV0 mV(电缆)0 mV(明线)高压输电线干扰1. 0 mV(电缆，困难时可2. 0 mv )2.0 mV(明线)德国国际话路国内话路1. 0 mV5. 0 m VUIC建议在有严重技术困难和(或)财政困难时3. 0 m V(CCITT导则1. 0 mV，本导则规定介人链路的电信设备尽可能对地完全平衡，并符合最新式设备的要求。同时，1988年版CCITT导则I卷7章指出:对具有平衡终端(即带线路变压器)的电信线

32、路的不平衡纵向转换损耗(LCL)最小值建议为60 dB(译注:相当于敏感系数为loo,)。在采用交叉和补偿的平衡方法后，电信电缆LCL值可改善达100 dB(相当于敏感系数为0. 05yoo)或更高。上述表明干扰允许值标准是与电信线自身的平衡度紧密相关的。如果敏感系数达到1%,噪声计电动势允许值为1 mV与敏感系数为4编、噪声计电动势允许值为4.5 mV基本是对等的。当电信设备、电值线路达到“尽可能对地完全平衡，符合最新式设备的要求”时，与国际标准1 mV接轨是不困难的。但也必须注意到，对架空电信明线，特别是敏感系数为5X,-6Y6。的架空农话线的要求与国际标准接轨是难于作到的。而且日本、德国

33、等国规定的架空电信线干扰标准与电信电缆有明显的区别。3.0.2参考广播电影电视部GY17-84(农村有线广播线路传输质量要求及运行实践决定的。3.0.3参照1963-1978年CCITT导则第5章第2节规定，单线电报线路在收发报机直接接到电报线的情况下，当外界影响源通过磁感应和电感应引起流经收报机的电流有效值超过稳态电报电流的1/1。时，就可能产生干扰影响。鉴于目前国内尚有为数不多的音频单幻电报线路，则暂定10%工作电流作为干扰允许值。420DL/T 5063-1996另外在广播信号线上目前有开通传真电报的，属于图像信息传输的范畴。当在音孩话路上开放时，可将传真机与话路直接连接起来，只需插人适

34、当的衰耗器(或音频放大器)以满足接口电平要求，不孺其他中间设备。单路传真机占用一个300-3 400 H:的话路频带，且利用现有模拟信道进行传抽，其中模拟信道典型传翰速率为1 2002 400 bit/s。音频电话与传真电报的区别在于音频电话为模拟信号，孩率为3003 400 Hz,需要加衡重网络;传真电报为数字信号，数据信号频率为2 100-4 600 Hz，控侧信号频率为1 5501 950 Hz，不加衡重网络，并且有错误重发功能。根据1991年10月山东省电力设计陇会同有关方面进行的龙(口)文(登)220 kV送电线对栖霞县广播县一庙后乡广播线上开通传真电报的试脸表明:从波形图和频谱图比

35、较，显示出送电线干扰源主要为50 H:工频及邻近的几个奇次谊波，而传真机的调制解调器(MODEM)能有效地抑制这些谐波分量。侧得送电线感应在电信线上的嗓声计电动势为5.3 mV，而广播在该电信线上串音引起的噪声计电动势却达10.20 mV。在送电践运行或停电状态下，传真信号的波形图和频谱图具有高度一致性。因此，就送电线对传真电报的干扰形响而言，目前可沿用电信线的相应标准。详见1991年10月山东省电力设计院高压电力线对传真电报电磁形响试验总结报告。4计算规定4.0.1中性点直接接地系统的送电线路，发生单相接地故啼户寸，都能迅速切除故障，故仅计算送电线正常运行情况下对电信线的音频干扰。电气设备内

36、铁磁元件的影响(如磁通的非正弦形分布、铁芯的磁饱和特性等);电气化铁道牵引机采用的单相供电硅整流技术;冶金部门的轧钢机、炼钢炉，煤矿的卷扬机，有色冶金的电解棺以及电解化工等方面都采用了硅整流设备;在家用电器方面也普遍采用了硅整流技术等这些非线性整流负荷产生大t的高次谐波电流，单相非线性负荷还产生不对称的高次谐波。这些谐波通过所有联络电网传播，形成“谐波污染”，使得电力系统内除基波外还存在着各种谐波分量。经多次测试验证各高次谐波分公的频率主要分布在话频范围内，故送电线对电信线的音频干扰是由高次谐波电流和电压所引起的。幻线电报不能进人自动转报网，故目前县至省中心己为频分复用(即音频载波电报或擂报)

37、和时分复用的电报。直流传输的幻报只在县至地和县至省电路上用。而直流传愉的人工电报电路仅在市内、县内及防汛方面还有使用的。线一地直流传输电报机的工作速率一般较低，接近于送电线的工作频率，因而对电报的干扰仅考虑基波的影响。因不能确切计算每条送电线对电信线噪声计电动势的相位，故多条送电线对同一条电信线产生的干扰，按平方和的平方根计算其合成干扰。4.0.2四部原则协议第55条对中性点不直接接地系统的送电线路规定:如送电线事故发生后2h内消除者，按正常情况计算，否则按不正常情况计算。KCCITT导则则是以10s能否切除故障来划分的。考虑到目前我国中性点不直接接地系统中，当送电线发生单相接地短路故障时，有

38、允许运行2h的规定。因此，对中性点不直接接地系统的送电线对电信线的音频干扰，按送电线单相接地故降悄况计算。中性点不直接接地系统，发生单相接地短路故障时，非故障相的相电压升高为线电压，送电线将由对称系统变为不对称系统短时间运行。使送电线的电压剩余分量，成为干扰影响的主要成分，故对音频电话回路只考虑送电线路基波和谐波电压的干扰影响，同理对线一地电报回路只考虑基波电压的干扰形响，不考虑多条送电线的合成干扰影响。4.0.3同4.0.1,4.0.4因接地的金属外皮或埋地电缆对静电的屏蔽作用，故可不考虑电干扰影响，只需考虑截干扰形响。4.0.5由于双线电话对送电线存在几何位置不对称，使电话回路两导线间产生

39、电位差，形成嗓声计电动势，称为环路影响。同时，由于电信线导线对地导纳和导线阻抗不平衡使两导线间产生电位差，形成叫421DL/T 5063-1996声音计电动势，称为不平衡影响。送电线路一般包含有电压平衡分量、电压剩余分量、电流平衡分量和电流剩余分且。而送电线对双线电话线的干扰影响是由双线电话回路对送电线不对称(即环路影响)和电信线两导线不平衡(即不平衡形响)引起的。因此，送电线上4个干扰源将在电话线上诱起8个噪声计电动势分量。但是，在中性点直接接地系统中，电压剩余分量等于零，相应在电话线上只诱起6个噪声计电动势分量。在实际工程中，6个噪声分量在总噪声计电动势中所占比例是很不相同的，其大小差值可

40、用数量级来衡量。通过计算及分析表明，送电线对电信线的干扰影响，主要是由电信线两导线不平衡引起的。电信线对送电线的不对称影响(环路影响)往往比电信线两导线的不平衡影响小10到几十倍。可以忽略，因而在工程计算中，只需考虑不平衡影响的3个杂音分量。4. 0. 6干扰噪声计电动势的传统计算，无论是电力部、邮电部、铁道部、解放军通信兵部1961年颁发的四部原则协议，还是1963年1978年版CC工TT导则都没有考虑电信线的传播效应，这是造成干扰计算误差大的重要原因之一。70年代以来，国内外都在致力于这一研究。我国电力、铁道部门经10多一年的研究及多次现场实测验证表明，由于噪声的产生是分布的，如果根据“考

41、虑噪声累积过程中的差模传播效应”的原理，在干扰计算中计人电信线计算长度全长的传播效应衰减系数，可将计算误差从原来的几倍降低到5%-50%以内，使计算更符合实际，可减少工程中不必要的干扰防护费用。这可参见1992年5月西南电力设计院50-K89-D03,D05送电线路对电信线路杂音干扰试验研究01993年12月西北电力设计院送电线路对电信线路音频千扰影响计算如何考虑传输衰耗。1988年版CCITT导则中用噪声功率叠加法计算差模噪声计电压时，也计人了电信线的传播衰耗，只是工程实用还有一定困难，但计算原则是明确的。参见1994年2月西南电力设计院Y-1 /QZ9191送电线路对电信线路的干扰影响摘译

42、汇编及综述。4.0.7因计算噪声计电动势采用800 HZ等效频率，故各类屏蔽系数也应是800 H:时的屏蔽系数。5计算方法5. 1音频双线电话回路计算5.1.1当各噪声计电动势分量间的相位关系不易确定时，用几何求和，可参考1963年CCITT导财第6童规定。一般情况，系指电信线大部分接近小段满足牛G0. 1的条件。不平衡影响的3个噪声分量，随着送电线和电信线的架设高度、接近距离以及大地电导率等因素的不同，各分最所占比重也不同。在中性点直接接地系统中，当送电线与电信线间接近距离a在100-200m时，电感应分盘的影响在总噪声中占有较大比重。但随着接近距离a的逐渐增大，电感应分t急剧下降，磁感应分

43、量上升为主要分量。其中电流平衡分量又比剩余电流分量随a的增大而衰减更快，因此当接近距离a大于300600 m时，实际上，剩余电流已上升为主要影响分量。5.1.2近年来，在实际应用中发现按传统的电和磁干扰公式的计算与实测之间有一定误差，特别在接近长度较长或电信线有延长段时误差更大。这是由于忽略了送电线及其邻近的电信线上电压和电流的传播效应所致。80年代以来国内、外都在进行这一课题的研究，在我国经电力、铁道部门的研究和实侧验证，结果表明在干扰计算中计人电信线全长传播效应衰减系数0后，可进一步减少计算误差，而且各单位按传统计算编制的干扰程序不作大的变动，仅乘以传播效应的衰减系数0即可，使计算值更接近

44、实际。从物理概念来分析，当考虑了噪声信息波在电信线上的传播衰减作用后，电干扰影响计算相当于电伯线受感应段缩短了，假设缩短后的电信线受感应长度IT为等效电信长度，则422DL/T 5063-1996l了(1一e一、T) (e一、十e一，:)2aT显然，不计传播效应，即如IT为影响段电信线总长，则计算的是沪。应注意的是当计算必时，则应是第i段首端至左端点的长度为I，第i段末端至右端点的长度为12.另外电信线总长l在电干扰分量计算中实际起到了一个电信线对地电容的作用，传统计算法(1963年版(CCITT导则公式)中，是把全线电容实际相加的，因而在考虑了电干扰信号的传艳衰减后，电信线对地电容对于静电感

45、应电荷的泄漏实际上起不到全线电容直接并联那么好的作用。同样，假设缩短后的电信总长L为等效电信线总长度，则thCa,(I,+今):十、hCa.(1,+粤)r乙J二当不计传播效应，即aA-i。时th CaA (l;+警)+th CaA (12+警)limL二lim=11十IT+1,=I(L 1)队，。、。以人同样应注意的是计算每个接近小段的L时，都具有各小段的行和各不相同的左右延长段11,12 e以上分析说明，本规程推荐的公式与1963年版CCITT导则公式基本原理完全相同，且导则公式是本规程公式忽略了电信线上波的传播效应后的表达式。参见1993年12月西北电力设计院专题报告送电线路对电信线路音频

46、干扰影响计算如何考虑传输衰耗。为了进一步减少计算误差，对电压平衡分量藕合系数简化公式作了修正，参见1994年n月西北电力设计院专题报告补充一藕合系数Cne(a)JA的修正。式5.1.2中，a,aA,a。都是代数接近距离，当在送电线一侧的a,aA,ag取为正值时，另一侧则为负值;尸为各类屏蔽体的静电屏蔽系数，可按工程具体条件考虑，当无法确定其值时，可取P=10表5. 1.2-3敏感系数7值参考了以下文献:a) 1993年3月G93-DO1-02东北电力设计院通信线路敏感系数的推荐报告。b) 1988年3月邮电部设计院K-8503电信线路杂音敏感系数测试与分析研究报告。c) 1987年11月铁道部

47、通信信号公司研究设计院铁路专用长途通信电缆杂音敏感系数侧试报告。d) 1994年8月江西省电力设计院用模拟感应法测试通信电缆的敏感系数。e) 1994年8月邮电科学研究院通信技术发展研究中心和全国电气标委会电磁干扰分委会江阴市市话电缆敏感系数测试报告。5.1.3同5.1.2，当考虑了噪声信息波在电信线上的传输衰减作用后，磁干扰影响计算相当于电信线在送电线上的投影长度缩短了，即两线间的接近长度缩短了，如设缩短后的接近长度C，为等效接近长度，则根据CCITT导则第lII章、第XII章、第X14章所述，其通用表达式为423DL/T 5063-1996、(1一e一“丁T ) (e-mil+e-0T=)

48、入仗T镶当送电线路与电信线线路平行接近时，由于lp =IT，所以11,的表达式与l:的表达式完全相同。而当送电线路与电信线路斜接近或交叉时，由于lp笋IT，此时I,表迭式按上述定义式可写为Zp=lp X(1一e呀份)(e一T几+e -T )2aTll=lp0同样，如不计传播效应，即a,-0时，则limlpT-o二limlp X(1一e-“T) (e一、1,+e一，_ ).了-02aTIT=lp(即必=1)表8摘自1963年CCITT导则第10章2. 2节表9，并对原文有误处作了修正。由于磁粗合阻抗Z:表示三相对称送电线路与电信线路间的互感阻抗。它与两种线路的架设、两线路间的代数距离a以及大地电

49、导率。有关。从镜象法确定互感系数的原理可知，2与所谓人地电流的深度紧鹰相关。一般情况下，导线电流镜像深度总是远大于送电线的悬挂高度和相间距离，因此送电线的排列方式对祸合阻抗Z;的影响不十分敏感。可假定送电线排列方式的影响可忽略，从满足工程实际需要的简化计算出发，则平行接近段Ze的计算式为Z:一、w警;(dl/km)M,n =1001n吸7十(b十c+2ho)za十(b一c),(lAH/km)ho二4001(m)经化简后得1 380aza+800(St/km)只占一a一一Z式中:8-送电线导线间的几何均距(m);ha人地电流零位面深度(m),表3的之值计算表。该表列出两种之计算值:按CCITT导则与CECS65 : 94的表达式作出的计算值;按忽略送电线排列方式后，以Z,的简化式作出的计算值。计算条