GB T 23459-2009 陶瓷工业窑炉热平衡、热效率测定与计算方法.pdf

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1、ICS 81100Q 30 a雪中华人民共和国国家标准GBT 23459-2009陶瓷工业窑炉热平衡、热效率测定与计算方法20090328发布Measurement and calculation method ofheat balance and thermal efficiencyfor ceramic industrial kiln2010-0101实施宰瞀髅紫瓣訾矬瞥篓发布中国国家标准化管理委员会仪1”目 次前言1范围2规范性引用文件”3体系划分、计算基准、测试时间、基准温度及方框图4测定内容及测定方法5热平衡计算方法6热效率计算方法附录A(资料性附录)各类数据表GBT 23459-2

2、009附录B(资料性附录) 燃料燃烧理论空气量与理论烟气量及燃烧生成干烟气量和生成水蒸气量的计算14附录c(资料性附录)测定气体流量时测点的选择与计算方法17l1ll591刖 昌GBT 23459-2009本标准的附录A、附录B、附录C为资料性附录。本标准由中国建筑材料联合会提出。本标准由全国建筑卫生陶瓷标准化技术委员会(sAcTc 249)归口。本标准负责起草单位：咸阳陶瓷研究设计院。本标准参加起草单位：潮州市陶瓷行业协会。本标准主要起草人：温伟明、蔡镇城、刘继武。请注意本标准的某些内容有可能涉及专利。本标准的发布机构不应承担识别这些专利的责任。本标准自实施之日起，JCT 763-2005陶

3、瓷工业隧道窑热平衡热效率测定与计算方法废止。陶瓷工业窑炉热平衡、热效率测定与计算方法GBT 23459-20091范围本标准规定了陶瓷工业窑炉的热平衡、热效率的测定与计算方法。本标准适用于使用液体和气体燃料生产陶瓷产品的梭式窑、隧道窑热平衡、热效率的测定与计算。对于其他形式窑炉热平衡、热效率的测定与计算也可参照采用本标准。2规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。GBT

4、 384石油产品热值测定法GBT 12206城镇燃气热值和相对密度测定方法3体系划分、计算基准、测试时间、基准温度及方框图31窑炉热平衡体系，只取窑体本身。32以1 t出窑成品的热量消耗为计算基准。隧道窑在热稳定情况下进行测定计算，梭式窑则将一个周期划分为若干阶段分别测定，取其平均值计算。注：本标准中m3为标准立方米符号。33以车间环境温度为基准温度。34热平衡方框图热平衡计算前，为防止热收、支项目的重复和遗漏，根据窑炉具体情况详细作出热平衡方框图，见图1热平衡方框示意图。卧f0*Q一、Qm分别表示物料带人和带出的能量；0*、Q*分别表示供人和排出体系的能量。图1热平衡方框示意图4测定内容及测

5、定方法41燃料其测定内容和测定方法按表1的规定进行。GBT 23459-2009表1燃料测定内容及测定方法测定内容 测定时间 测点位置 测定方法在测定周期内择 人窑前利用旁路 液体燃烧作元素分析，气体燃料用气体组成时取样 管道取样 分析仪或其他仪器作全分析低位发热量(kJkg或 在测定周期内择 按GBT 384和GBT 12206或其他方kJm3) 时取样 法实测油、气燃料应全周 人窑前管道上 用玻璃温度计、电阻温度计或其他仪器温度 期记录测定 测量，取平均值油用流量计或液位计测量，气用流量计燃料消耗量(kgh或 全测定周期 人窑前管道上 测量。煤气流量也可用毕托管及其他仪rn3h) 测定 器

6、测量或通过对煤气发生炉作物料衡算求得，瓶装气用磅秤称量42助燃空气、冷却空气及烟气其测定内容和测定方法按表2的规定进行，流量也可用其他方法直接测定。表2助燃空气、冷却空气及烟气测定内容及测定方法测定内容 测定时间 测点位置 测定方法助隧道窑：每隔2 h4 h燃 动压Pa 测一次总管道直管部位( 用毕托管、徽压计或用其他仪器及 梭式窑：分阶段测定 3D)按附录C确定测点数 测定冷却 隧道窑：每隔2 h4 h空 温度C 测一次 离窑1m2m处管道 用热电偶或0300水银温度气 截面中心点 计或用其他仪器测定梭式窑：分阶段测定隧道窑：每隔2 h4 h 在汇总烟道直管部位动压Pa 测一次 (3D)可按

7、附录c确定 用毕托管、微压计或用其他仪器梭式窑：分阶段测定 测点数 测定隧道窑：每隔2 h4 h组成 测一次 测动压的截面中心点 用气体分析仪或其他仪器测量烟梭式窑：分阶段测定气 隧道窑：每隔2h4 h温度 测一次 测动压的截面中心点 用热电偶或0300水银温度梭式窑：分阶段测定 计或其他仪器测定隧道窑：每隔2 h4 h湿度 测一次 测动压的截面中心点 用湿含量测定仪测定梭式窑：分阶段测定43生坯(半成品)、成品其测定内容和测定方法按表3的规定进行。表3生坯(半成品)、成品测定内容及测定方法测定内容 测定时间 测点位置 测定方法粘土含量 由配方得到。生坯 隧道窑：根据各品种的单坯质生 质量 量

8、、数量抽取称量，按人(窑)车成 对隧道窑(kgh) 隧道窑：全周期；品 梭式窑：装窑时速度计算得出；V 对梭式窑kg 梭式窑：按各品种的质量、数量抽取称量并计算2表3(续)GBT 23459-2009测定内容 测定时间 测点位置 测定方法隧道窑：每隔2 h4 h人窑温度 测一次；窑车最上层和中部或梭式窑：装窑时 辊道左、中、右处的坯体用表面温度计或点温计测定生坯 隧道窑：每隔2 h4 h一 用精度为o01 g的天平测定生吸附水分 测一次； 坯体并计算成 梭式窑：装窑时巴隧道窑：每隔2 h4 h结晶水分 测一次； 用化学分析测取梭式窑：装窑时出窑产品质量 隧道窑：每隔2h4 h各类型成品各取3件

9、 隧道窑：分品种称，取平均值测量； 后再按总数和进车速度计算；(th) (片)梭式窑：出窑时梭式窑：分品种按总数计算成 窑车前、后、左、右及中隧道窑出窑产品窑车出窑5min内测定 部或辊道左、中、右处的 用表面温度计或点温计测定D 温度C口 成品隧道窑：全周期； 隧道窑：烧成带最高温 用铂铑一铂热电偶、三角锥、测最高烧成温度度断面上；梭式窑：高温保温阶段温环等测定梭式窑：窑门上部附近44匣钵、窑具及窑车其测定内容和测定方法按表4的规定进行。表4匣钵、窑具及窑车测定内容及测定方法测定内容 测定时间 测点位置 测定方法隧道窑：每隔2 h-4 h 隧道窑：分品种称，取平均值匣 质量kg 测一次； 按

10、品种各抽取3件 后再按总数和进车速度计算；钵 梭式窑：装窑时 梭式窑：分品种按总数计算和窑 隧道窑：窑车出窑后及具 匣钵窑具出人窑 窑车前、后、左、右、中平均温度 人窑前5rain内测定； 部测量，取平均值 用表面温度计或点温计测定梭式窑：装窑时金属及耐火材料 进窑前 地磅上称量质量(kg车)隧道窑：每隔2 h4 h金属部分出人窑 测一次，出人窑5 rain内 测前、后及轮三个点温度 测量； 取平均值 用表面温度计或点温计测定梭式窑：进窑前窑隧道窑：每隔2 h4 h 测表面四个角和中心生 耐火材料出入窑 测一次，出人窑5 min内 五个点取平均值为表面温度 测量； 温度；四面衬砖内部中心 用表

11、面温度计或点温计测定四个点取平均值为内部梭式窑：进窑前 温度，再取内外平均值隧道窑：进车速度(车h)；梭式窑：装车数(车窑)GBT 23459-200945窑墙、窑顶其测定内容和测定方法按表5的规定进行。表5窑墙、窑顶测定内容及测定方法测定内容 测定时间 测点位置 测定方法先用点温计或表面温度计找出表面温度变化相近的区 用表面温度计、点温计测取表隧 外表面温度 测试开始时 域定为一测区，原则上测区长道 面温度平均值，或用热流计测取窑 或热流(Wm2) 进行 度不超过20 m，或温差不超过10。各测区选若干测点取 平均值平均值用表面温度计、点温计测取表点火前 选有体表性若干测点面温度，取平均值内

12、表面温度 用制品表面温度作为内表面高温及保温阶段 选有体表性若干测点 温度，或用热电偶分别测取各层梭 不同材质温度窑 式 点火前 选有体表性若干测点 用表面温度计、点温计测取表墙 面温度，取平均值、 窑窑 外表面温度顶 高温及保温 选有体表性若干测点 用表面温度计、点温计测取表阶段 面温度，取平均值由实测尺寸及密度(参见附录质量kg 按图纸计算或实测 A的表九2)计算质量隧道窑：每隔2 h4 h；梭式窑：全周期内各烧成每隔2 h4 h 阶段； 用玻璃温度计或其他仪器周围空气温度测一次 在距窑外1 m处若干有代 测定表性的点测一次，测量后平均值测试开始时 用米尺或其他仪器测定后表面积m2 进行

13、计算46热平衡项目及热平衡表见表6。由于窑炉种类很多，燃料不一，工艺过程也有所不同，可根据具体情况对表6中的收、支项目进行增删。表6热平衡项目及热平衡表热量收入Q 热量支出Q7热量 热量项 目 项 目 kJ kJ隧道窑成品带出显热燃料燃烧热Q。 梭式窑坯体加热到烧成温度所 Q：需热量燃料显热Q2 坯体水分蒸发和加热水蒸气耗热Q：匣钵及窑具带人显热Q 坯体烧成过程分解粘土耗热Q：4表6(续)GBT 23459-2009热量收入Q 热量支出Q热量 热量项目 项 目 kJ kJ窑车带人显热Q 隧道窑冷却带抽出热风带出显热Q：隧道窑匣钵和窑具带出显热生坯带人显热Q； 梭式窑加热匣钵和窑具所需 Q：热量

14、重油雾化用蒸汽或乳化用水带人显 隧道窑窑车带出显热Q：热Qs用于气幕的回收热风带人显热G 烟气带出显热Q；梭式窑升温前窑体蓄积热量QB 化学不完全燃烧热损失Q；窑体表面散热损失Q：梭式窑烧成温度下窑体蓄积热量Q：。其他散热损失Q：z合计 100 合计 100a以环境温度为基准，助燃空气、急冷冷风、窑尾冷风、不严密处漏人空气、车下渗入冷风等热收入项目为零，表中未列出。5热平衡计算方法51热收入511燃料燃烧热Q，(kJ)Q一m rQk ”式中：m，1 t成品的燃料消耗量，kg或m3；Q品应用基时燃料的低位发热量，kJkg或lOm3，以实测为准。512燃料显热Q2(kJ)(bm，c。(，一) 一式

15、中：G燃料的比热容，kJ(kg)或kJ(m3)；，燃料人窑温度，；基准温度，。液体燃料的比热容按实测或按式(3)计算，气体燃料的比热容按实测或按式(4)计算。c，一1735+0002 5t， ”c，一0Ol(9ic。) -式中：吼各气体成分在燃料或烟气中的体积分数；Ci各气体成分的平均比热容，kJ(m3)，参见附录A表A1。513匣钵及窑具带人显热Q3(kJ)Q3一”bCb(“一)1234(GBT 23459-2009式中：mb1 t成品需要的匣钵及窑具质量，kg；“匣钵及窑具的比热容，kJ(kg)，参见附录A表A2；“匣钵及窑具人窑的温度，。514窑车带人显热Q。(kJ)QmIf，(，一)+

16、m。5-。(。一)(6)式中：mj、m。分别表示1 t成品的窑车金属、耐火材料的质量，kg；q、c。分别表示窑车金属、耐火材料的比热容，kJ(kg)，参见附录A表A2；tj、。分别表示窑车金属和耐火材料人窑的温度，。515生坯带人显热Q；(kJ)Q5一m。pc。p(Ip一幻 (7)式中：m。1 t成品的生坯质量，kg；c。生坯的平均比热容，k3(kg)，参见附录A表A2；。生坯人窑温度，。516重油雾化用蒸汽或乳化用水带入显热Q6(kJ)Q6一m，堕c。(，一f) m式中：m，重油雾化用蒸汽或乳化用水量，kgh；m；1 h的重油消耗量，kgh；c。水蒸气的比热容193 kJ(kg)或水的比热容

17、4181 6 l【J(kg)；。重油雾化用蒸汽或乳化用水温度，。517用于气幕的回收热风带人显热Q，(kJ)Q7一V。f。(f。一f) (9)式中：V。1 t成品的气幕热风量，m3，其计算参见附录c；c。气幕热风的比热容，kJ(m3)，参见附录A表A1或按式(10)计算；。吸人热风温度，。c。一1284+0000119 9t。 (io)518梭式窑升温前窑体蓄积热量Q8(kJ)Q。一曼竺2丕生丕!生二! m式中：m，梭式窑窑体各部分(顶、墙、底)耐火材料的质量，kg；c。梭式窑窑体各耐火材料的平均比热容，kJ(kg)，参见附录A表A2；。梭式窑窑体内、外表面的平均温度，；m成品的总质量，t。5

18、2热支出521 隧道窑成品带出显热Q：(1【J)Qj一1 000c。(f。一) (12)6式中：c。成品的平均比热容，kJ(kg)，参见附录A表A2；f。窑出口处成品的温度，。梭式窑坯体加热到烧成温度所需热量Q：(1d)Q：一1 000c。(。一tap)式中：f。产品的最高烧成温度，。GnT 23459-2009522坯体水分蒸发和加热水蒸气耗热Q：(kJ)Q：一(m，-Fm，)I-2 490+193(t，一f)(14)式中：m。1 t成品入窑坯体中所含吸附水量，kg；巩1 t成品人窑坯体中所含结晶水量，kg；2 490在0时，1 kg水蒸气汽化所需潜热，kJkg；193在烟气离窑温度范围内水

19、蒸气的平均比热容，kJ(kg)；，离窑烟气的温度，。523坯体烧成过程分解黏土耗热Q：(kJ)Q：一m。qf (15)式中：l t成品生坯中的黏土量，kg；毋分解1 kg黏土所需热，为1 088 kJkg。524隧道窑冷却带抽出热风带出显热Q：(kJ)(KV。c。(f。一) (16)式中：V。1 t成品的抽出热风量，m3，其计算参见附录C；o。下热风的比热容，kJ(m3)，参见附录A表A1或按式(10)计算；。，抽出热风温度，。525隧道窑匣钵和窑具带出显热Q：(kJ)Q：一mb“(“。一f) (17)式中：k匣钵及窑具窑出口处的温度，。梭式窑加热匣钵和窑具所需热量Q：(kI)Q：一mb“(一

20、tb) (18)526隧道窑窑车带出显热Q：(kJ)Q：一m，q(tj。一f)-Fm。c。(f。一)(19)式中：f，。、。分别表示窑车金属和耐火材料窑出口处的温度，。527烟气带出显热Q；(梭式窑则分阶段合计)(kJ)Q；一Q-FQ： (20)式中：Q：干烟气带出显热，kl；Q：烟气中水蒸气带出显热，kJ。5271干烟气带出的显热Q：(kJ)Q-一m，uc。(t。一) (21)7GBT 23459-2009式中：U1 kg或1 m3燃料燃烧后实际生成的干烟气量，1T13；U的计算方法参见附录B；。干烟气离窑温度，；“干烟气的比热容，kJ(m3)，可近似取1384 kJ(m3)或按式(4)求得

21、。5272烟气中水蒸气带出显热Q：(kJ)“一m，l s。c。(k一)+2 490薏l-式中：h每1 kg或每1 m3燃料产生的烟气中的水蒸气量，kg；5，的计算参见附录B。528化学不完全燃烧热损失Q：(梭式窑则分阶段合计)(kJ)Q：一m，UP。12 750 “式中：p。烟气中一氧化碳的体积分数，；12 750一氧化碳的反应热，kJm3。529窑体表面散热损失Q：(kJ)对隧道窑分段计算： “一堕型等型式中：a窑壁与空气间的对流辐射传热系数，W(m2)，见式(25)t，、tf分别表示窑壁外表面和周围环境温度，；F散热面积，m2；M1 h的成品质量，th。 aA。而“54堕生丝等等堡巡(25

22、)式中：A。散热面位置系数，窑顶取326，窑墙取256；梭式窑窑底(窑车)取21。用热流计法计算时： Q；一学式中：q各个测区的平均热流密度，Wm2。对梭式窑按窑顶、窑墙、窑底按阶段分别计算后求和： Q暑业型堂盟型羔旦丝3式中：H烧成中各相应阶段的时间间隔，h。用热流计法计算时： “一型丛娶地521 0梭式窑烧成温度下窑体蓄积热量Q二(kJ)Qj。 优。f。(f。一) m5211其他散热损失Qj，(kJ)隧道窑：Q；。一(Q，+Q。+Q3+Q。+Q5+Q6+Q，)一(Qj+Q：+Q：+Q：+Q：+Q：+Q；+Q：+Q；)8)拢髂(梭式窑：Q；。一(Q，+Q：+Q3+Q4+Q5+Q。+Qs)一(

23、Q；+Q：+Q：+Q：+Q；+Q：+Q；+Q：。)GBT 23459-20096热效率计算方法61烧成产品的有效热Q。(1【J)Q。一醴+醴+磁 式中：硝坯体吸附水分、结晶水分的蒸发及水蒸气加热所需要的热量，l【丁。醴一m。(100一。)418+2 260+(125一lOO)193+m，(100f，)418+2 260+(550lOO)193式中：125吸附水蒸发终温，；550结晶水蒸发终温，；2 260水在100的汽化潜热，l【Jkg；醴坯体烧成过程分解黏土耗热，l【J；联一Q： 硝焙烧至最高烧成温度时耗热，kJ。戗一1 000c。(f。一t,p)62包括匣钵和窑具在内的每吨成品的有效热Q0

24、(14)Q-一Q，。+Qjz式中：Q二加热匣钵及窑具至烧成温度所需热量，kJ。Q：2一mb“(一tb)63供给热Q自(14)QQt64烧成产品的窑炉热效率哺()研一舢。65包括匣钵和窑具在内的窑炉热效率磕()啦一10。66单位合格产品烧成燃耗Q“(kgcet) “一志式中：矿一产品的烧成合格率，；29 3071 kg标准煤(kgce)的低(位)发热量，14kgce。67余热利用率玷() 啦一警棚。式中：Q二烟气中已利用的热，kJ。Q乞一V。c。(f。一)一y，。c，(，。 f)(43)9)匏弘(GBT 23459-2009式中：y。、Vk分别表示以1 t成品计的进、出余热装置烟气量，m3，其计

25、算参见附录c；、q分别表示进、出余热装置烟气的平均比热容，kJ(m3)，参见公式(4)f。、，分别表示进、出余热装置烟气的温度，。68窑炉综合热效率玑() 吼一鲥二警灿。附录A(资料性附录)各类数据表GBT 23459-2009表A1各种气体的平均比热容c。 kJ(甜)发生一般温度H2 N2 CO Oz Hz0 C02干空 湿空CHt c2H c2H6 C3H8 qHlo H2S S02 炉煤 气 气 煤气气O 1275 1296 1300 1304 1488 1597 1300 1321 1563 1869 2061 3043 4122 1530 1777 1350 1421100 1287

26、 1300 1301 1317 1501 1697 1304 1325 1651 2103 2061 3959 5250 1559 1860 1359200 I296 1301 1308 1333 1513 1793 1308 1333 1764 2324 2278 4828 6358 1593 1935 1367 1438300 1300 1304 1317 1354 1534 1877 1317 1342 1889 2525 2491 5568 7286 1626 2011 1371400 1301 1317 1329 1375 1555 1923 1329 1354 2019 2717

27、2684 6207 810l 1660 2069 1379 i455500 1304 1325 1342 1396 1580 1998 1342 1367 2140 2888 2859 6772 8811 i697 2123 1_388600 1308 1338 1359 1414 1605 2052 1354 1384 2266 3043 3022 7261 9434 1739 2169 1396 1488700 1313 1354 1372 1434 1630 2098 1371 1396 2378 3185 3164 1777 2207 1405800 1317 1367 1388 14

28、50 1655 2140 1384 i409 2491 4180 3302 1814 2236 1410 1517900 1321 1379 1400 1463 1685 2178 1396 1425 2592 3444 3428 1417l 000 1325 1392 1413 1476 1710 2215 1409 1438 2692 3561 3541 1425 I542表A2材料的密度及其比热容经验计算公式材料名称 密度103(kgm3) 在t时比热容kJ(kg)黏土砖 2122 084+2610-4t高铝砖 22-275 o84+26lOft800时042+8810_t刚玉耐火材料

29、2629f800时08+41810叫t硅线石耐火材料 2226 067+16710叫f莫来石砖 2229 067+1_2610叫t建筑红砖 1819 084+26X10叫f硅砖 19 08+3310_4f镁砖 2627 094+2510-f铬镁砖 293 075+1510叫t热稳定性铬镁砖 333 075+1510一镁尖晶石砖 3 077+310叫r镁橄榄石砖 3 089+42X10叫t镁质耐火材料 33 050+16710_4tGBT 23459-2009表A2(续)材料名称 密度103(kgm3) 在f时比热容kJ(kg)锆英石质耐火材料 3233 063+126X10叫fr800时o73

30、+376lO叫不透明石英砖 22f800时09+16710-t碳化硅耐火材料 225 096+I510叫f炭砖 i3516 084126石墨砖 1618 084167轻质硅砖 11 08+33410-4f轻质黏土砖 0812 084+26i0-t轻质高铝砖 133 084+2610一轻质硅藻土砖 075I1 O84092耐火黏土粉 1 084525矿渣棉 03 089硅酸铝耐火纤维针刺毡 01013 08+29310_4硅藻土粉 05矾土水泥黏土质耐火混凝土 22轻质耐火混凝土(泡沫高岭土骨架) 13轻质高强耐火混凝土(高温陶粒骨料) 15矾土水泥珍珠岩制品 04水玻璃珍珠岩制品 03石绵水泥

31、板 0304蛭石 025钢材 7779 046表A3各温度下饱和水蒸气的分压P，温度 P。Pa 温度 P，Pa 温度 P。Pa一15 1651 25 31652 65 24 98810 2597 30 4 2402 70 311365 4009 35 5 9193 75 38 520O 6102 40 7 3714 80 47 3145 8718 45 9 5775 85 57 77110 1 2270 50 12 326 90 70 05015 1 7021 55 15 727 95 84 47620 2 8263 60 19 903 100 101 32S12表A4常用气体的密度GBT 2

32、3459-2009密度，向名 称 化学式kgm3干空气 1293氧 q 1429氮 N2 1251氢 H： 0090二氧化碳 C02 1997一氧化碳 Co 1250二氧化硫 S02 2926水蒸气 H20 0804表A5燃料基准的换算系数(适用于除水分以外的各种成分及高位发热量的换算)所要换算的基已知的“基”应用基 分析基 干燥基 可燃基100一Wt 100 100应用基 1100一一 100一w， 100一(Wy+Ar)100一Wy 100 100分析基 1100 W 100一W 100一(W+A)100一W， 100 W 100干燥基 1100 lOO 100A100(w，+A，) 11

33、1二!堡!垒：1 100一AI可燃基 1100 100 100GBT 23459-2009附录B(资料性附录)燃料燃烧理论空气量与理论烟气量及燃烧生成千烟气量和生成水蒸气量的计算B1 液体和气体燃料燃烧理论空气量与理论烟气量的分析计算法B11 液体燃料燃烧理论空气量与理论烟气量的分析计算法V：=o088 9，+o266 7(9。，一警)+o033 3r (B1)Eu+0056PH，+0007+0008PN，+0012 4，”(B2)式(B1)和式(B2)中：E液体燃料燃烧理论空气量，m3kg；E液体燃料燃烧理论烟气量，m3kg；，、9。r、P。，、魄r、P、，分别为燃料中各组分应用基百分数，基

34、准换算系数参见附录A中表A5。B12气体燃料燃烧理论空气量与理论烟气量的分析计算法昵一o023 8(。+9。；)+o095 29。：+o047 6(m+詈)。；+0071 4PH，F一0047 6P噶 (B3)E一。+；+30Fc。：+(m+号)。：+驴。；+。；+2甲。：。s+啊+尹。：。，击+o79啦 一(B4式(B3)和式(B4)中：畦气体燃料燃烧理论空气量，m3m3；E气体燃料燃烧理论烟气量，m3m3；。s、9n；、n：、。一：、9H2r、瞩、9噶、Tco；、啊、Pn：o_分别为燃料中以湿成分表示的各组分百分数。B2液体和气体燃料燃烧理论空气量与理论烟气量的近似计算法分别见表B1和表B

35、2。表B1 液体燃料燃烧理论空气量与理论烟气量的近似计算法类 别 Q；知(1dkg)：37 62046 000E(m3kg) _1110亟00+2o026谒wq(m3kg)1 00014表B2气体燃料燃烧理论空气量与理论烟气量的近似计算法GBT 23459-2009焦炉和高炉类 别 煤 气 天然气混合煤气Q品(IJkg) 12 540 35 760畦(m3m3) 0209tZDw 026w 025 024Q5DwO2 !：型坠+o05 0265w1 000 1 000 一。 1 000 。 1 000 。 1 000矿(m3m3) 0T17i4FQDW+1O !：!堡!+o251 !：塑里釜+

36、o765 0265GDW+O05 !鲁+o 381 000 。 000 。一。 1 000 ” 1000。”。B3空气过剩系数的计算式中：a，排出烟气中的空气过剩系数；U实际空气量，m3。B4干烟气量的计算一逸 c肼，B41对于液体燃料：n，1时：u一(ao21)V：k+1867器+07器+08怒式中：U液体燃料的干烟气量，m3kg。口，2 500测点排数N 3 4 5 6 7 8C2计算方法C21气体的平均流速用毕托管测得的截面上各点的动压头，就可以求出流体在各测点的流速m，、m。、峨，然后求得该截面流体的平均流速“。m一层(厄+厄+俩(c2)式中：n测点数5e毕托管校正系数，标准毕托管e一1，通常e-09810P，、P。、P。各测点的动压头，Pa；B工作状态下气体的密度，kgm3；273B一函獗汗i式中：f。a管道中测点的温度，；风标准状态下气体的密度，kgm3；按式(c4)计算：P0001z。P。， (C4)式中：Po。各气体成分在标准状态下的密度，参见附录A表A4。C22气体的平均流量y。一s s。詈xD2 X wX暑蛊毪一3 600詈x D2m暑 (c5)】9GBT 23459-2009式中：v。标准状态下气体的平均流量，m3hD管道内径，m；A管道内流体静压，kPa。