HB Z 84.1-1984 航空渐开线圆柱齿轮承载能力一般系数计算.pdf

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1、HB 中华人民共和国航空工业部部标准HB /Z84. 1-84 指导性技术文件航空渐开线圆柱齿轮承载能为一融系数计算1984-12-18发布1985-01-01实施中华人民共和国航空工业部批准日录1 适用范围(1 ) 2 代号、术语及单位._. . . .,. ., . If (1 ) 3 名义切向力Ft.，.(6) 4 可靠性与安全系数.(7) 5 系数的计算顺序.(7) 6 使用系数KA._. (7) 7 动载系数Kv.(7) 7.1 动载系数Kv的计算式.，.(8) 7.2 临界转速比N., . (10) 7.3 诱导质量mred. (10) 7.4 影响系数CV1CV77.5 元因次参

2、数Bp，B: Bk .飞.1.飞.(15) 8 齿向载荷分布系数K!lKFP、KBP. (16) 8.1 接触疲劳强度计算的齿向我南分布系数KHP.(16) 8.2 弯曲疲劳强度计算的齿向我:在7分布系数KFfJ. (17) 8.3 胶合承载能力计算的齿向载荷分布系数KBP-HH-.(17) 8.4 啃合齿向误差Fpy. (17) 8.5 综合变形引起的功合齿向误差f.h. (18) 8.6 制造误差引起的喝合齿向误差fm马. . .钝.(19) 9 齿间载荷分配系数KHa、KFa，KBa. (19) 9.1 齿间载荷分配系数计算式.句.(21) 9.2 齿问载荷分配系数的愣限情况.(21)

3、10 螺旋线载荷分布系数KBl叫.，. (21) 附录A轮自刚度a.(23) 附录B也变形产生的咄合齿向误差fbe(25)附录C修形:J;l气轮g齿向轼荷分布系数.也.(2G) 附录D最小安全虫.(27) 中华人民共和国航空工业部部标准HB/Z84.1-84 航空渐开线圆柱齿轮承载能力一般系数计算1 适用范围本标准适用于航空钢制硬齿面渐开线内、外嘀合的直齿租斜齿圆柱齿轮传动。本标准包括齿面接触疲劳强度、轮齿弯曲疲劳强度和肢合承载能力的校核计算方法.相对应的基本齿廓和精度标准是:HBO-91-76。2 代号、术语及单位本标准中的主要代号见表1，表中只给出了一般常用的J号、术语，对某些专用的术语，

4、将在各有关分标准中予以定义。代a a b bc a 1 C C. Cay Cy C d d1 dz d a1 d. z db1 d bz d f1 d rz E 表1主要代号号(术i语吾一一单位i 标准齿轮| 嘀合中心距(两节圆半径之和)l mm 工作齿宽计算齿宽节点:系数齿顶修形量由跑合产生的齿顶修形量喝合刚度单对齿刚度直径小轮，大轮的分度圆直径小轮，大轮的顶困直径小轮，大轮的基因直径小轮，大轮的根圆直径弹性模最|口1ml mm 口1口1N/mm.m N/mmm 口1日1口1日1口1口1口1口1口1口1N(mm2 航空工业部1984-12-18发布1985-01-01实施HB/Z84.1-8

5、4 续表l代号-l术语l单位F t 名义切向力I N Fp 齿向公差! m FFx ! 初始喝合齿向误差l m FFY l 附合齿向误差| m f f I 齿形公差; m fpb l 基节极限偏差l m HB ! 布氏硬度l HRc l 洛氏硬度l HVl ! 力等于9.8N时的维氏硬度HV 10 i 力等于98.1N时的维氏硬度h I齿高lmm ha ! 齿顶高mm h. 0 齿条刀的齿顶高mm hFa i 载荷作用于齿顶时的弯曲JJ臂mm hYe I 载荷作用于单对齿咄合区上界点时的弯曲力Imm 臂KA I 使用系数KBa I 肢合承载能力计算的齿间载荷分配系数IUF | 肢合承载能力计算

6、的齿向载荷分布系数KFa I 弯曲强度计算的齿间载荷分配系数KFP I 弯曲强度计算的齿向载荷分布系数KH i 接触强度计算的齿间载荷分配系数KH I 接触强度计算的齿向载荷分布系数kv i 动载系数L 日1江ln2 (长度院数;当量质量i去面模数mm i mm; kgjmm mm HB/ZS4.1-84 续表l代号口ltlrod 端面模数诱导质量术语!单位I mm iwmm N NL 临界转速比1指数;数目应力循环次数nEl 小齿轮的临界转速l r/mirI nl , n , 小轮、大轮转速r/min P I功率i kW Pbn ! 法面基节l mm Pbt I 端面基节l mm q I 单

7、位齿宽柔度| m. mm/N qs l叩i齿根圆角参数| R. 粗糙度算术平均值| m Rz 平均粗糙度| m r i 半径、分度圆半径I mm SF ( 弯曲强度的计算安全系数| SFmIn i 弯曲强度的最小安全系数Sh ! 齿根危险截面弦齿厚口1口1SH l 接触强度的计算安全系数SHmln接触强度的最小安全系数S I nt 股合承载能力的计算安全系数Slnt min 胶合承载能力的最小安全系数T 1 , T , I小轮大轮的以扭矩l N m u 齿数比l线速度吨的线速度!叫节困上的线速度 m/s V v 3 HBjZ84.1-84 代句号续表1术一语小轮齿顶E点的几何系数齿顶修形系数温

8、升系数单位FE 二、wa-xek 一(XXK. N-O15 S8.S - 0.5 rn口1nww xxx 冲击系数金相结构系数胶合承载能力计算的重合度系数小轮，大轮的法面变位系数X n l. X n 2 载荷作用于单对、齿咄合区上界点时的齿形系!数l载荷作用于齿顶时的齿形系数i 弯曲强度计算的寿命系数! 相对齿根表面状况系数( 载荷作用于单对齿咄合区上界点时的应力修l正系数载荷作用于齿顶时的应力修正系数试验齿轮的应力修正系数弯曲强度计算的尺寸系数相对齿根圆角敏感系数Ya I 齿形跑合量! m y, I 齿向跑合量! m ZB I 单对齿咄合系数| ZE 弹性系数.JNjrnmJ ZH 节点区域

9、系数l ZL I 润滑剂系数1 ZN I 接触强度计算的寿命系数ZR I 粗糙度习毛数Zv 速度系数Z, I 接触强度计算的螺旋角系数z. I 接触强度计算的重合度系数町，Z2 I 小轮、大轮齿数Zv 1 , Zv 2 I 小轮，大轮的当量齿数YP YF a YNT YRrelT Ys YS a YST YX Y relT 4 代乒d HBjZ84.1-84 续表1术语单位FaII i 载荷作用于齿顶时法面载荷作用角( rad -a e n 载荷作用于单I.:H齿嘀合区上界点时的载荷 , rad an en n F a n 。t a、F 作用角| 齿顶法面压力开j单对齿喘舍区上界点处法面压力角

10、法面分度圆压力角j去面啃合角端Ui分度困压力角端面喝合角分度回螺旋角。，rad。，rado , rad 0 , rad ., rad o ,rad 。，rad卢bl 基因螺旋角| ,rad 二I%fi一巳一e I 端面重合度i e, I 纵向重合度e , I 总重合度e 1 , (z 小轮、大轮biJ9!重合度i n 润滑油动力粘度mP. . s 矶，zi 小轮，大轮转动惯量kg. mmZ 8M 本体温度I 0 C 8 r J I 接触点瞬时温升I C 8 inl 积分温度i 。C80 i 1 润滑油温度i .C 8. i n I 胶合温变I 0 c m | 平均摩擦系数泊桑比润滑油运动粘度v

11、 I mm 2jS(CSt) 5 HB/Z84.1串84续表1代号l术语 i沓度曲率半径. 0 齿条刀顶园角半径iht | 危险截面处过渡曲线I出率半径n 0 I 节点处法面曲率半径r.d I 综合曲率半径F 计算齿根应力Fu 齿根应力基本值flJ 1m 弯曲疲劳极限FP 许用齿根应力H 计算接触应力HO 接触应力基本值Hllm 接触疲劳极限值HP 许用接触应力单位kg/mms m口1自1口1mm m口1日1口1N/mm N/mmz N/mm N/mmJ N/mm N/mmz N/mm2 N/mm% 伊_1与30切叫应的滚动角l?d 3 窑义切向为Ft名义切向力Ft作用于端面内并切于分度圆.由

12、齿轮副传递的名义功率铃确定。名义切向力可按下式计算z式中z2000 1 Ft=一一一一一(1 ) d d一一齿轮分度圆直径，mm; T一一名义扭矩.Nm。当功率P以干瓦计时gT29549:(2) 当起飞状态下轮齿弯曲应力的累计循环次数超过108;1肘，应以起飞功率代入式。)或式。).对行星传动装置，名义切向力按太阳轮传递的功率计算，并将其结果除以该级行星轮数目N.同时还应考虑各行星轮间的载商分配不均匀的情况.。HB/Z84.1-84 当传递的功率P以米制马力计时TZ70 HH-HH-(7)iCVt一一考虑啃合刚度周期变化引起齿轮副扭转共振影响的系数，(见7.4条); C刊一一考虑在超临界区内基

13、节偏差影响的系数，(见7.4条); CV6一一考虑在超临界区内齿形误差，影响的系数，(见7.4条); CV7-一考虑实际齿轮在超临界区内最大外加载荷与理想精确齿轮的最大载荷关系的系数，(见7.4条)Bp一一考虑基节偏差对动载荷影响的无因次参数，(见7.5条); Br一一考虑齿形误差对动载荷影响的无因次参数，(见7.5条); Bk一一考虑齿廓修形对动载荷影响的无因次参数，(见7.5条); KV(N= 1.15)一一当N等于1.15时的动载系数;9 HBjZ84.1-84 KV(N= 1.5)一一当N等于1.5时的动载系数，7.2 临界转速比N简化了的齿轮振动模型存在一个临界转速nEI.小齿轮的转

14、速nl与临界转速nEJ的比值称为临界转速比N，即N=-旦L(8 ) nEI =J旦旦J-Cy.，. ZI mred d=翌旦.(10) ml+m J a(11) m1=百I.r丁 m.=一主.，.，.(12) b , .rt. 式中gZl-一小齿轮齿数;Cy-一喃合刚度Njmmm， (见附录A):mred一一齿轮副换算到咱合线上的诱导质量.kg/mm, (见7.3条); ml，m.一一小轮、大轮转化到咄合线上的当量质量，kg/mm: 矶，a一一小轮、大轮的转动惯量，kg.mmz; b1, bz一-小轮、大轮的实际齿宽，mm; r1，凡，一一小轮、大轮的基圆半径，mm。7.3 诱导质量mr e

15、d 7.3.1 一般齿轮传动的诱导质量对于一般传动，齿轮副的诱导质量可近似按下式计算zA川一。m p.dr!lI Jq1土;1uz. (13) dm=+(d. +dr) q=3LM齿轮)qztm齿轮). (14) . (15) (16) 10 HBjZ84.1-84 式中zdm一一平均直径，mm: dbl一一小齿轮的基因直径，mm: ，一一齿轮材料的密度，kg/mm3: q一一-轮缘内径(对内齿轮指外缘直径)与平均直径的比值。d.-齿顶圃直径，mm; df一-丁根困直径，mm; D;一一外齿轮的轮缘内径份，mm: (见图1a): DO-内齿轮的外缘直径，mm: (见图1b)。公式(13)分母的

16、士号中，.1-号用于外嘀合，-号用于内嘀合.dl - a珠击轮b内齿轮i到1齿轮各直径7.3.2 行星齿轮传动的诱导质量mred行星齿轮传动系统有许多环节，除啃合刚度外，还包括其他部分的刚度，而且它们的振动特性很复杂.尽管如此，作如下修改，还可适用于初步计算动我系数。只要可能，这些估算应该通过详细的理论分析，试验分析或按使用经验予以修正。a. 太阳轮与行星轮的诱导质量按下式计算zEInpmS_.，.(17) Np.mp十ms式呼l;mp一一-6星轮的当量质量，kg/mm; m.一一太阳轮的当量质量，kg/mr曰:Np一一同)级行星轮个数。b. 行星轮与固定内齿圈内齿圈的质量可以视为无穷大，齿轮

17、副的诱导质量就等于行星轮的当量质量。份对无铺板的自轮取内孔直径.11 HB/Z84.1-84 - .:1, mred=mp=亏号!-(I-q)Pp骨.，.，.1.(18) o UbP C. 行星轮与转动的内齿圈可以将内齿圈当作外齿轮按式。3)计算，并按7.3.3C处理。7.3.3 较特殊结构形式的诱导质量a. 小齿轮平均直径dm1与轴径接近，由于轴的质量影响到小齿轮质量的增加，使小齿轮共振转速变小。但轮齿的啃合刚度Cy则因小齿轮轴的扭转刚度，而增大，这两种因素的影响在很大程度上互相补偿，因此可按一般方法计算。b. 同轴两齿轮之间的扭转刚度相对较小或采用浮动联结，各齿轮的当量质量按式(11)或式

18、(12)分别计算。但是，若两轮是刚性联结(见图2)，计算时要考虑整个旋转件的转动惯量。可按下式计算z式中:1+且, . (19) m1=1:)二哥厂,_ 6 1 +61 .t. (20) ml =bJr口仇，乱一一同轴两齿轮各自的转动惯量.kgmmJ: b1.bl一一同铀两齿轮各自的实际齿宽，mm: rbl.fbl-一-同轴两齿轮各自的基因半径，mm. 1 ; 一 国2刚性联结的同轴齿轮C. 两个小齿轮驱动一个大齿轮，可以按销一个小齿轮与大齿轮，第二个小齿轮与大齿轮构成的齿轮副分别计算其诱导质量d. 中间齿轮的诱导质量可按下式计算zr.d =二一一生一一一-_.，.01ft 1ft ft 1f

19、t ft (21) 1 2 1 一十一一+-一口11m2 ms 骨带下角标.P.的均f旨行星轮的参数12 HB/Z84.1-84 式中的m1.mz和ms分别是小齿轮、中间轮和大齿轮的当量质量。同时在求临界转速时，以由下式求得的喻合刚度代入式(9)。Cy=+(C,. 12+CY2 S) 式中zC ,. 12一-小齿轮与中间轮的晴合刚度，N/mm.m: C,. 2 3一一中间轮与大齿轮的喝合刚度，N/mm.m， 7.4 影响系数CV1，CV7影响系数CY1CV7的计算式见表4，或由图3查取。表4CV1.CV1计算公式吃芝二总重合度e，.l2CVt CVs 0.34 0.57/(8,. -0.3)

20、. 0.23 0.096/(8，.一1.56)坷.(22) (23) . (24) . (25) CV4 0.90 (0.57-0.058.)/(8，一1.44)(26) . (27) . (28) CV5 0.47 CV6 0.47 12.5 。表中ev为总重合度，按式(30)计算.e v =8a +806 (30) (./瓦习仁士J瓦习)平a由;a一mtCQSt. (31) FH二咆旦.，.，.(32) 7r .mn I tann飞t=arctan (一一. . ., . . (33) 飞C佣卢/ in叫=in叫+气trJ_.tar叫(叫13 式中zeQ-一端iffi重合j芷1ep一一纵向

21、重合度;a一一-咱合中心距，mm: t一一端面目击合角.(): t一-一端TIi压力角，(): Cn一-ni:而压力角，(oj，mt一-)1/5而!真数，n1m: ffin一一法而模数，lnm:P一一砸分度回螺旋角，(); b一-工作齿宽.mm; Z，一一-大齿轮齿数:Xn 1一一小齿轮怯Ui变位系数;Xnl一一大齿轮法面变位系数。HB/Z84.1-84 一一 式。1)中的符号士和卒，式(34)中的士，上面的符号用于外啃合，下面的符号用于内啃合.J4 Cy 1.0 0.9 、0.47 0.34 0.32 。1 CV7 CV4 CV Cvs CV2 CVl .2.p 3.0 4.0 5.0 因3

22、系数CV1.CV7的数位HB/Z84.1-84 7.5 无因次参数Bp、Br和BkBp=C , f pbe r r / (F .KA/b). (35) Br=C .frerr/(F,.KA/b) . (36) C.c Bk=ll-一一7L1*oF ,.KA/b fpberr=fpb-YP .,. (38) frerr=fr-Yr . . (39) Yp=Yr=O.075fpb1. . (40) 式中tc_一-!在对齿刚度，N/mm.m， (9.!附录A);fpberf一一-:i自效基节偏差，m;frerr一一有效齿形误差，fsm:fpb一一基节偏差，m，通常取大轮的数值;fr一齿形误差，m，通

23、常取大轮的数值:YP-一基节跑合量，m;Yr一一齿形跑合量，In.对HBO-91-76的一齿转角，情度为5级或5级以上齿廓不修形的齿轮，可以咱跑合形成的齿顶修形量C.y代替式(37)中的C.C.y可战图4或下述公式确定.C., ill) 3 阳、 、 内、飞 f. 、-忡e 6 . 4 E 2 1 800 1000 1200 1400 1600 lHl III (N/miT.2) 图4由跑合产生的齿顶修形量当大、小齿轮材料相同时Ec.y=占(与严一18.45)坪1.5. 当大、小齿轮材料不同时:善对HBO-91-76的一边转角精度为6级和16级以下的菌轮取Bk盟1.0, ,. l HB/Z84

24、.1-84 Cay=O. 5(Cay 1 +CaYJ) . (42) 式中，Hllm-一接触疲劳极限值，N/mm , (见HB/Z84.2-84) 1 C aY1 , CaY1一一小轮、大轮跑合产生的齿顶修形量，m.8 齿向载荷分布系散Kup、KFP、KBP齿向载荷分布系数是考虑:沿齿宽载荷分布不均匀影响的系数。它取决于承载齿轮副的喝合齿向误差Fpy及咄合刚度C11影响齿向载荷分布系数的主要因素有za. 齿轮加工误差:b. 箱体键孔造成的轴心线不平行度., C. 轮齿、轮缘、轴、轴承及机匣的刚度;d. 轴承间隙及轴承与机件的自己合间隙;e. 切问、轴向载荷及轴上的附加载荷:f. 设计中的补偿措

25、施;g. 包含效果;h. 工作温度和热变形。本标准假设载荷沿齿宽方向呈线性分布(见图5)，忽略轮齿的接触变形、给出了齿向载荷分布系数的计算公式。丁W阳这轻织或f喝合t运向误差较大b. 重钱或咄合也向误差较小图5齿向载荷分布示意图.1 接触强度计算的齿向载荷分布系数KHP接触强度计算的齿向载荷分布系数是考虑沿齿宽载荷分布不均匀站接触疲劳强度影响的系数2定义为K Wzna x HP= Wm 飞Nm=F t KA .Kv/b.(43) 式中gWma，-一单位齿宽的最大载荷，N/mm; 16 HBJZ84.1-84 Wm一一单位齿宽平均载荷，N/mm. KHP的计算首先按式(44)判断气斗毕1.=斗J

26、咔亨烹H . u.川. . .川、. 当bcI jb 1时KHP=2(bjbcal) . (45) 当bcI jb大于1时需按式(46)重新计算bcaIfb.并将计算结果代入式(47)。主E=0.5+有旦号HH-UH-HH-HH-，.(46) o I) pyvy K2(bc db) 日p=灭bca1/b)-1.,.,.,.,.,. (47) 式中tbcal-一计算齿宽，mm(见图5): Fpy一一咱-合齿向误差，m(见8.4条) 8.2 弯曲强度计算的齿向载荷分布系数KFpKF是考虑沿齿宽载荷分布不均匀对齿根弯曲疲劳强度影响的系数.按下式计算zKFP=K:i, . . (48) (bJh)2

27、. (49) 式中Eh一一齿轮的全齿高，mm: b/h取b1/h1和b，/ha的较小者.KFP也可由KHP和b/h从图6中查出。8.3 胶合承载能力计算的齿向载荷分布系数KBPKBP是考虑沿齿宽载荷分布不均匀对胶合承载能力影响的系数，按下式计算。KBP=I(HP . (50) 8.4 u齿合齿向误差Fpy暗含齿向误差可按下式计算zFpy=Fpx-yp .P. ,. (51) Fpx=lf8hl士f.hz:!:fma士fbe士fcal . (52) 门=O.15Fpx. . .,. (53) 式中zFpx一一-初始啃合齿向误差，轮齿跑合前的啃合齿向误差，ffi;yP一-一齿向跑合量，Ilm; f

28、.hl一一小齿轮和轴变形引起的喝合齿向误差分量，ffi;17 一一一一品IfJ1. 08 1. 10 1. 2 1.3 1.4 1. 5 2 $ 4 6 6 1. 03 1.04 1. 06 1. 08 1. 1 HBjZ84.1-84 1. 2 1.3 1. 5 2 KF 3 4 f l到6弯曲强度计算的齿向载有j分布系数KFPf .h!-:二时台和轴变形引起的啃合齿l击j误差分量，ffi;fma-制造误差引起的喝合齿向误差分量，ffi;丸。一一辅承变形引起的啃合齿向误差分量，ffi;fc.一一支承机匣变形引起的咕合齿向误差分量，ffi;一般情况下，文示:ll阻变形引起的口自合齿向误差分量f

29、c&可以忽略不计。当大齿轮和轴的变形引起的喝台商向误差分量fs h z 1刊对小齿轮的f.h1小得多时，也可%!月弄不计。轴承变形何起的自由合15向误差分进fbe的计算可参考附录B。式(52)中rf正负号扯下这原则判断z各项误差相对小齿轮初轴变形引起的喝合齿向误差分虽f.h1具有补偿作用时取一号，具有迭加作用时取十号8.5 综合变形引起的喝合齿向误差fBh哺合自向误差分量fsh是齿轮在载荷作用，轮体和轴的弯曲及扭转变形引起的暗含齿向误差分量。可按下式进行近似计算:f. h=Vm.fsho .,.,.,.,.,.,.,. (54) 13 HB/Z84.1-84 式中gfsh。一一单位载荷作用下的

30、实际变形，m。对无齿向修形的直齿轮zfsho=(31+5) x 10 .,.,. (55) 对无齿向修形的斜齿轮zf aho = (36Y十13)XlO-s.，.(56) Y = I 1 + K ld 1. (击r式中zy一齿轮结构尺寸系数。K一-系数，由图7查得;1一-轴承跨距，mm; S一一距离，mm。对齿向修形的斜齿轮之fsho计算参见附录C对带内孔的齿轮或轴，当孔径Dh与分度圆直径d(对于轴指外径)之比qh大于0.75时，应将按式(54)求得的喝合齿向误差给予修正。例如作为近似计算，除以(l-q。8.6 制造误差引起的喘合齿向误差fmafma取决于齿向误差与轴心线不平行度误差及其组合.

31、当无直接经验数据时，可按下述方法之一确定。8.6.1 按齿轮的精度等级，取fma=1.0Fp . (58) 式中zFfJ一一齿向误差，m.8.6.2 按空载下接触区长度。在实际使用中，假定给出了空载下接触区长度，使用着包方法检验时3fmazt-Scd(69) 式中:hco-工作齿面着色区长度，mm; So-着色层厚度，m，一般为2.10.am，计算时建议取5llm.对齿向修形的斜齿轮fm计算见附录C.9 齿闰载荷分配系撒KH、KFa.KB 齿间载荷分配系数是考虑同时啃合的几对轮齿间载荷分配不均匀影响的系数。齿间我荷分配系数的主要影响因素有:a. 啃合刚度;19 HB/ZU.1-84 击轮相对输

32、.A2JKno=KFo=KBa= O.9+0.4J坐y-1) .主丑一一Y I! y Ft.KA.Kv.KHPjb . (1) 式中gKH，-一接触强度计算的齿间载荷分配系数:KFo一一弯曲强度计算的齿间载荷分配系数;KBII一一胶合承载能力计算的齿间载荷分配系数:Ya-齿廓跑含量。在缺乏直接经验时可取Y o=Yp . (62) 通常以大齿轮的基节偏差计算.对于经过与载荷相适应的适当修形的齿轮，基节偏差可按一半计算.9.2 齿间载荷分配系数的极限情况如果KHo酌，取KFaz-1L.(67) ea.Y, 式中2Z.-接触强度计算的重合度系数，(见HB/Z84.2-84): Y.-弯曲强度计算的重

33、合度系数，.(见HB/Z84.3-84) , 10 螺旋线载荷分布系数KBy21 HBjZ84.1-84 螺旋线载荷分布系数KBy是考虑、当总重合度8y增加时，齿轮副发生肢合的趋势增大的系数.其值按下式计算，当8y:;2时KBy-=1.0 . . . (68) 当2、n2，一0.5运(、川十川)运2.0.计算结果对Ft/b等于3(lON/，nm是精确的.在looFt/b运160oN/mm范围内，34误差在51&到-8q!，.23 HBI Z84. 1-84 式中aCh-一理论单对齿刚度，N/mmm; q-一一对轮齿的理论柔度.mm.m/N: Cl-一轮体结构系数，见图Al:ZVI，Zva-一小

34、轮、大轮的当量齿数:b一一基因螺旋角，()。对内齿轮，取ZV2为无穷大作近似计算.C自1.饵1.00 。.锚。O.部0 0, 啦，10、Jtlel0 : 。.幡。&.=10;: 0. 81) -HV￥set, O.鄙。.126Q.25 0.81 O. Ii, ;0.625. 0.75 哥蹲S1.() l.Ui 、!、&可战士国Al轮体结构系数CRA.3 咄合刚度Cv喃合刚度Cy按下式计算zCy=C (0.25+0. 75ta) .,. . (A7) 上式适用于直齿轮及螺旋角小于或等于45度时的斜齿轮，对于喘面重合度eu小于1.2的直齿轮，可将按式(A7)的计算值减少lO.24 HB/ Z84.

35、 1-84 附.B 轴承蛮形引起崎喃舍由向现疆fbe(参考件)轴承变形引起的Il齿合齿向误是fbe是由轴承弹性变形、轴承径向游隙及轴承亏机件配合间隙产生的B它取决于传动结构型式、轴承变形及间隙.需仔细考察大、小齿轮的轴承各自变形量fbe1和fb. t的符号fb.=fb81士fb8，.,. (B1) 式中:fbe1一一J，齿轮轴承变形引起的嘀合齿向误差，ffi;f bez一一大齿轮轴承变形引起的啃合齿向误差，m。当两齿向啃合误差分量fb81和fb8，在节平面上的投影方向相反时取+号，方向相同时取一号。每齿轮由于轴承变形引起的哺合齿向误差分量按下式计算，fbe=于(E士，币，). (B2) 式申:

36、1一-轴承的跨距，mm; 1，r一-齿轮轴两端轴承支点处总变形量，ffi.可根据轴承的弹性变形、径向游隐及配合间隙确定.式(B2)中的土号按如下原则选取z当两袖承支反力在节平面上的投影方向相反时取4+号。方向相同时取一号.25 HBjZ84.1-84 酣晕C修理事制齿轮曲曲陶分布票戴(参考件)对照旋4戈修形或齿端修薄的斜齿圆柱齿轮，在确定咱合齿i句号:若时.单位载持下的实际变形f.h。和自制造误差引起的啃合齿向误差分量fma应按下表给出的计算式分别f;入式(54)和式(52)。修形方式螺旋线修形。13X lO-8 齿端修薄O.7F, (27+ 13) X 10-8 26 HB 1 Z84. 1

37、-84 附最D最小费全票费量(参考仲)在选取最小安全系数时，如无经验数据.可参考下表选职。失效概率1/100 1/1000 接触疲劳强噎的最小安全系数SHmln1. 00 1.25 弯曲破芳强母的最小安全系数SFmln1. 25 1. 50 肢合承载能力计算的最小安全系数推荐为1.2.此数值是恨捐41对日前使吊着的航空齿轮照木标准的计算方法(HB/Z84. 4-84)计算统计得出的。计算合格率为f!7伪。由于统计子样数不够大z所以此推荐值只供参考.附加说明本标准由航空工业部三O一所提出术标准由航空工业部一二O厂、六O八所负责起草本标准主要起草人g杨果新、薛同博。27 嘈lF.嘈Nmz中华人民共和国航空工业部部标准航空渐开缉圆柱齿轮承蠕能力般系戴计算HBjZ84.1-84 * 航空工业部主3三。一研究所出版三。一研究所印刷牢伺印刷北京市1665号信箱发行、dMU向3nU A 向标听BOO R弓nh斗叫I-价定且育版第月部54肉每，。的MOnm