EJ 487-1989 三十万于瓦压水堆核电厂.预应力混凝上安全壳的设计和施工规定.pdf

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1、中华人民共和国核工业标准三十万千瓦压水堆核电厂EJ 487-89 预应力混凝土安全壳的设计和施工规定1 主题内容与适用范围本标准规定了三十万千瓦压水堆核电厂预应力混凝土安全壳结构的设计和施工的具体方法相详细要求。本书J准适用于三十万千瓦压水堆核电厂的后张法预应力泯凝土安全壳结构的设计和施工。其他功率的压水堆核电厂也可参照使用。2 I用标准T J io 钢筋说凝土结构设计规范TJ 17 钢结构设计规范GBJ 204 钢筋混凝t工程施工及验收规范OBJ 81 普通棍凝土力学性能试验方法OBJ 82 普通报凝土力学性能试验方法标准集GB 100 普通碳京结构钢技术条件GB 1499 普通混凝土结构用

2、热轧钢筋JOJ 52 普通说凝土用砂质量标准及检验方法JGJ 53 1号通混凝土用碎石或卵石质量标准及检验方法SD 105 水工混凝土试验规程YS 12 冶金工业厂房钢筋混凝土结构抗热设计规程EJ 175 不锈钢焊接技术规程EJ 188 焊缝真空盒检漏操作规程EJ 420 三十万千瓦压水堆核电厂安全重要土建结柏抗龙卷风设计规寇EJ 507 三i万千瓦压水堆核电厂核安全有夫的混凝土结构设计和施工规JB 1150 压力容器用钢板超声波探伤中国核工业总公司1989-12-28批准1990-07-01实施197 EJ 487-89 3 设计规定3. 1 一般要求3. 1. 1 在预应力混凝土安全壳的设

3、计中，除符合本规远要求外，还应符合国家有关规范及标准的规寇。3. 1. 2 有关安全壳的材件和施工要求按第4章规定执行。3. 1. 3 安全壳的抗震设计要求及抗龙卷风设计要求按相应的核电厂抗震设计规范及EJ 420的规定执行。3.2 设计条件3.2.1 安全壳的设计应以设计任务书中提出的要求作为设计依据，设计任务书应包括以下的内容za. 正常运行和事故工况下安全壳的设计压力和温度；b. 事故工况下安全壳内从常压常温上升至峰值压力和温度的时间，以及从峰但降到常温常民的延续时问：c. 可能损害安全壳的冲击荷载的来源及大小zd. 安全壳的允许泄漏率：e. 放射性屏蔽要求：f. 谩计寿期。S 2.2

4、设计中应判寇厂址条件对安全壳结构的影响，其主要内容有2a. 地基扰动的可能性：b. 地基对地震反应的影响zc. 最不利温度对结构的影响；d. 暴雨、洪水、龙卷风等自然现象的可能性；e. 周围环境对结构材料的影响，诸如空气中的含氧化物和其他有害介质侵蚀性地下水的腐蚀影响3.3 荷戴及荷撒组合3 .3. 1 设计中应考虑下列荷载ga. 但载198 D一一包括静水荷载！；压力和永久性设备荷载，b, 活载L一一包括任何移动设备荷棋和其他可变荷载，如雪就及吊车前就夺；c. 风载W一一电厂所在地区的基本风压内就；Wi电厂所在地区的龙卷风荷载，官包括龙卷风的风压荷载、差压荷就及龙卷风引起的飞射物撞击效应；d

5、. 地震荷载Eo运行基准地震荷载：E .一一安全停堆地震荷载se. 事故压力EJ 487-89 P一一在安全壳内部由设计基准事件所产生的设计静力荷载：f. 温度效应To电厂在运行温度所引起的热效应：T.电厂在事故温度所引起的热效应；T.一安全壳结构在整体性试验时温度所引起的热效应：g, 管道推力Ro电厂在正常运行或停堆期间，i最极端的瞬时或稳定状态下的管道反作用力：R.电厂事故时的管道反力；h. 局部效应R.由设计基准事件产生的安全壳局部效应（包括Rrr,Rri和Rrm)1Rrr在设计基准事件时，由于高能管道破裂产生之反力对安全壳产生的荷载：Rri一一在设计基准事件时，由于高能管道破裂所产生的

6、喷射冲击而作用于安全壳的荷载：Rrm一一在设计基准事件时，由于高能管道破裂所产生的撞击而作用于安全壳的荷载：i. 预应力F一一由施加预应力产生的荷载3.3.2 安全壳的设计应以多荷载系数取代TJId的单一荷载系数，本规定的设计基本安全系数K=l.3；而正常运行阶段的附加安全系数采用l.2. 3.3.3 设计安全壳时所采用的各阶段的荷载组合3.3.3. 1 施加由H主力之前，按下列柑载组合进行强度计算：21.2D+1.2sL+1.25矶f3.3.3.2 施加顶应力时，按下列荷载组合验算说凝土截面的应）J:D+L+F叭f3.3.3.3 结掏整体性试验时，按下列荷载组合进行抗裂验算，此时抗裂设计去全

7、系数Kr 1. 25: F+D+L+ l .15P+T. 3.3.3.4 正常运行阶段，按下列荷载组合进行抗裂度验算，Kr1,25F+D+L+T。3.3.3.5 正常运行阶段，扯下列荷载组合进行强度计算2a. F+1.2D十七，4L+T。Ro:b. F+1.2D+1.25L十七25E。（或W）十T。十Ro:c. F+D十L+Wt十T。R。，3.3.3.6 设计事故工况下，按下列荷载组合道行强度计算：a. F+D+L+T.+ l,4P+R.: 199 j 487-:-89 b. F1十D+L+T.+l.25P+l.25E。十Ra; c. F+D+L+T.+P+E +R.+Rr. 在设计事故工况下

8、荷载组合中，除非通过时程分析证明P、T.、R.及Rrr荷载可取用较低的数值，否则应以最大效应进行组合。3.4 结构设计3. 4. 1 基础设计要求3.4. 1. 1 分析时应采用基于弹性状态或其他在通常实践中采用的方法，应考虑不连续的影响及由地基产生的荷载影响。3.4. 1. 2基础底部应有足够的埋置深度，以避免由于洪水或将来可能施工邻近建筑物而出现的底部基础削弱的可能性，3.4. 1.3 设计中应研究地下水位可能有明显变动的效应3.4. 1.4 设计中应提供适当的保护措施，以防止基础材料可能老化3.4.2 亮体设计3. 4. 2. 1 安全壳可假定为弹性薄壳结构，在求解薄壳内力、位移及稳定性

9、时，应采用弹性状态作为分析基础，设计中应检验内力和外力的平衡，要保证分析结果的正确性。3.4.202 壳体的分析可以基于薄膜理论，但对大开孔、筒壳与底板交接处的弯矩和剪力及对不连续处和由温度变化所引起的应力和应变均需进行进一步的分析。3.4.2.3 设计应考虑大开孔对整个安全壳的影响，并且应采用可靠的方法分析开孔附近的应力，通常应在孔洞周围加厚补强，以满足允许的应力值。3.4.2.4 对于管道穿墙部位，应考虑高能管道引起的热应力，3.4.2.5 在设计荷载和温度效应作用下，安全壳将产生变形，因此，安全壳设计中应分析与相邻的辅助厂房、内部结构变形的相互影响：安全壳应与相邻厂房和内部结构留有址够的

10、间隙，以确保变形时相互间不发生接触。3.4. 2.6 壳体的混凝土的温度不得超过下列的限值2a. 正常运行或其他任何长期作用的温度为60C，但局部范围（如高能管道穿管区域）其允许温度可适当提高，但不宜大于90C:b. 事故时或其他任何短期作用的内表面祖度为160。C，但由于管道破裂时的喷射作用，局部区域的温度允许达到320C:c. 假若通过试验能计算出强度的降低值，而降低后的强度又高于设计允许值，则混凝土温度允许高于上述a和b规寇的温度3.4.2.7 在事故工况时，参照YS12的有美规寇，对温度内力、混凝土、钢筋的弹性模量和强度，分别给予衰减和折减。3.4.2.8 安全壳设计中应将TJ10规定

11、的抗裂设计强度Rr由抗拉强度RL取代，对长期作用的抗拉设计强度还应考虑折减系数o.7, 3.4.2.9 安全壳的正截面抗裂度可按下式计算zKrh十o.7RL.。式中：Kr一抗裂设计安全系数；200 EJ 487-89 一一标准荷载下抗裂验算边缘的报凝土法向拉应力，MPa,h一一扣除相应阶段预应力损失后，抗裂验算边缘的混凝土预压应力，MPa;RL 一一混凝土的抗拉设计强度，MPa,3.4.2. 10 安全壳在预加应力及施工荷载作用下截面边缘的混凝土法向应力应符合下列条件：hL2.0%:e. 破坏荷载FTuo铀具效率系数 = _!_To. 95. (10) 句eFcu 式中：c一一钢束的束效率系数

12、：Fcu一一预应力筋中各根钢材极限强度之和，MPa:FTu一一钢束的实际极限拉力，MPa04.2.5.11 在交货的情具总数中需作高周和低周的顶应力筋销具组装件的动就试验各一个。动载试验可在脉冲试验机上进行，应使加载力恒寇，脉冲频率每分钟不起过500Yk t入。高周动载试验使组装件必须能承受50万次反复荷载而不破坏，应力变化幅度为钢束最小规定极限抗拉强度的60份66%.低周动载试验应使组装件必须能承受50次低周动力荷载而不破坏，应力变化幅度为钢束最小规定极限抗拉强度的40%80%.4.2.5. 12 非承重材料和附属材料包括钢束导管、喇叭口和过渡困锥，其质量要求应恃合各自的有关规定。4.2.5

13、.13 钢束导管、喇叭口和过波罔锥必须满足下列要求：a. 材料均应选用铁质的；b, 导管的横截面积至少为钢束公称面积的两倍，导管本身应能承受灌浆的初始压力、其接头处必须防止1昆凝土中的水泥浆流入：c. 在水平向导管的坚向弯曲段的最高点和最低点处应分别设置排气孔和排水孔： 导管可采用普通铜管或波纹管，当采用普通无缝或焊接钢管时，壁厚应不小于3mm，当采用波纹管时，堕厚应不小于o.4mm. e. 波纹导笆的表面应起伏光滑、完整，不允许有局部凹陷，内径允许偏差为十2.5一- 0 . f. 对波纹导管必须作密封性检验，在曲率半径为30倍管径、欠商为800mm的条件下，以灌注水持续30min不掺漏为合格

14、品：g, 喇叭口可选用壁厚不小于4mm(.J无锥钢仔，过渡锥体可以厚度不小于3mm的钢板焊成。4.2.5.14 在施工期间必须防止预应力讷束的锈蚀，可以采取临时的防腐措施。4. 2. 5. 15 若临时的防腐材料兼作预应力钢束的润滑材料时，则其必须具有良好的润滑1生能。4.2.5. 16 临时防腐材料由施工现场环境而窍，所采用的临时涂层应能使水泥砂浆均匀地与钢束的所有部分结合，并不产生化学反应和有害物质，也可采用纯可溶性油脂作为临时防腐材料?lQ EJ 487-89 4.2.6 衬里材料和焊接材料4.2.6. 1 衬里ilf采用3号钢，其质量标准应符合GB700规寇的基本要求，还应补充屈服点、

15、冷弯试验、常温冲击韧性及碳的极限含量等附加条件。4.2.6.2 用于衬里的碳钢，应进行冲击试验，凡符合下列情况者可不做这样的试验：a. 板厚小于或等于16mm;b. 与衬里接触的锚件，公称直径为25mm或更小的。4.2.6.3 冲击试验应作V型缺口冲击试验，外界冲击能力为20J。4.2.6.4 对核电厂运行过程中承受较大荷载作用的加厚衬里板，在其板厚方向应进行超声波探伤。探伤范围限寇在其贯穿或托架附着件与板连接部件的150mm宽度内，此范围内的板应全部检查位查可按JB1150或核电厂专用规寇要求进行。钢板的验收标准如下za. 在任何部位上有个缺陷直径或多个小缺陷的祟计直径超过76mm时，这样的

16、部位不合格；b. 在任何部位上有二个或更多个小于a中所边的缺陷也不合格。除非缺陷间最小的间距等于或大于最大的缺陷的直径，或这些缺陷集中起来可包含在a所边的圆周内。4.2.&.5 衬旦的焊接材料采用T422T427型焊条，其要求应符合相应的核电厂焊接技术条件的有美规寇4.3 111提土强体施工4.3. 1 总事求4.3.1.1 预应力说凝土去全壳施工之前必须详细编制施工组织设计，确寇安全壳的施工方案、施工顺序、施工设备、材料验收及施工质量的槛查方法。4.3.1.2本幸规寇的技术要求，既适用于现场制作和施工操作，也适用于工厂制作和施工操作。4.3.1.3混凝土的每一J次浇筑（次浇筑寇义为在施工缝间

17、的一次连续浇筑）均应根据施工分段图和工作日记，结合、混凝土配料单，并按试块的试验记录选行鉴寇。4.3.1. 4成组或成拙的钢筋应能根据证明书、标签或其它检验文件进行鉴寇，直到材料合格试验报告审查元毕，在钢筋验收后，应具有足够的证明书、标签或其他文件，以保证能追查己验收的钢筋批货。4.3.1.5 预应力系统材料应带有鉴别标记或标签并保持其可辨别性直到钢束组装完毕如1呆原始鉴别标记被割去或者材料分成两段或多段，则应在割标记之前将标记正确地转到各段上去，否则应使用编号标记或其它管理方法以保证在随后的组装期间能对每段材料选行鉴寇。4.3.2 混篇土工程4.3.2. 1 施工规远要求在编制实施施工方案时

18、，规寇原料堆放、技配、搅拌、运输、沈筑、捣阳、养护和施工缝作法等的次序及要求。施工方案应说明原料堆放、投配、搅拌需要在独立的现场设备中进行或在专门为工程设置的场外设备中进行：或者说明在何种条件和规起下允许采用其它的设备211 EJ 487-89 4.3.2.2 施工方案应规寇一些需遵循的要求或特殊m施，以限制混凝土的水化热。4.3.2.3骨料的加工、运输和堆放方式应保证其肉析度为最小，同时其级配保持在规寇范围之内，贮料堆之间不得互相混合。4.3.2.4 水泥、掺合料和其它受潮易变质的材料，其存贮、加工和运输方式应防止湿气的民入，如果上述材料在验收试验之后受潮，则在使用前应重新取样和试验。4.3

19、.2.5 混凝土制品投配的材料应使用己验收的贮料唯或贮仓中的材料。材料的选方式应使其颗粒尺寸和种类的分配保持在规寇范围内。4.3.2.6 每拌的材料投配用量应作记录，并予以保存记法应能证明水泥、全部骨料和水的计量误差在GBJ204的规远范围之内。4.3.2.7 所有搅拌机的搅拌容量和相应的搅拌时间应按搅拌机均匀性试验确应。搅拌肌只能在搅拌机均匀性试验所检寇的容量及搅拌时间范围内使用。4.3.2.8 运输设备应能使运输到浇筑处的说凝土不或发生离析也不至立生间断使说凝土连续浇筑时丧失塑性。4.3.2.9 所有运愉设备（包插漏斗，、吊斗、输j恙。L及梨等）的性能的选择均应使混凝土得合规寇的性能，i民

20、凝土在输送时间不得再与铝金属容器接触。4.3.2.10 混凝上说筑速度应使混凝土在所有时间内均是型性以使混凝土容易流入模板和进到钢筋埋入件的四周。己部分硬化或被有古材料污染的泪凝土不得挠入结构中，也不得将1日凝！：1JU水蓝塑或将已初j蜒的？Lt凝土再搅拌使用。4.s.2.11 tr凝土一开始就挠:rri:J茸连续证行操作，直到区格或区民出元为止。坚向浇灌层的顶回应大致水平。4.3.2. 12 在浇筑困难或钢筋密集址可采用与混凝土中所用的同标号的细石混凝土，先将其灌入至规定深度。细石油凝土响应加入足够的水以提供必要的和易性，但水灰比不得超过规寇的混凝主的水灰比。4.3.2.13 对于某些特殊部

21、位，可做一个或几个模型进行可挠筑性试验，以证实该混凝土在现场条件下能说筑和捣因。模型应包含有代表性的钢筋、钢束导管和顶埋件。试验所用的振捣器、设备和程序应与实际施工一纹。4.3.2.14从混凝土浇筑开始到施工规寇的堆小养护期为止，视凝土fZ保挣湿润，并保护其兔遭损伤。4.3.2. 15 施工方案应规远养护类型和时间的特殊要求，以及在养护期间要保护的任何特殊要求的细节。4.8.2. 16 当室外日平均温度低于4。C时，应在浇筑后7天内使混凝土表面温度于湿润状态下高于10。c.4.3.2.17 若采用化学涂料养护时，应作补充试验以证明其养护良好，且对说凝土元位蚀性。4.3.2. 18 帧板所形成的

22、最终结构外形、轮邸尺寸均应符合4.3.4条的要求。4.3.2. 19 当将衬里作为模板使用时，应i注意浇筑段的高度，以防止衬里变形跑过4.4.6条的罪求，：f衬里奕形不能满足说计要求，应增设临时支撑212 EJ 487-89 4.3.2.20 施工雄应按设计规寇的位置设置，并按设计要求对其进行处理。当设计对施工缝元明确规运时，则施工部门自国的施工缝应遵照GBJ204在夫规远近行处理。4.3.2.21 安全壳在冰冻或接近冰冻气候期间浇筑混凝土时，必须配备适当的设备对混凝土的材料加热和保护说凝土，所有说凝土的材料、钢筋棋板及与1Lt.凝土接触的底丽均须清除霜冻，不得使用冰冻材料。4.3.2.22

23、安全壳在炎热天气期间出筑混凝土时：必须严格控制混凝土入棋温度，入模温度应不大于30。C，以防i昆凝土温升过高或水份蒸发过快而降低结构的强度。另外，为减少和避兔裂缝的开展，必须严格控制水化热以降低温差和混凝土内外温差，内外温差应控制在2sc左右。4.3.2.23 当棍凝土出现峰窝、再筋或影响结构性能的其他缺陷时，必须做好施工记录，并会同有关单位研究处理。4.3.2.24修补或去除后重新挠筑的邻接面必须按施工缝所规寇的方法处理。4.3.3 预应力系统的制伟和安装4.3.3.1 在满足施工造度的前提下，应尽量缩短钢绞线在工地的存贮期。4.3.3.2 在任何情况下，都要将钢绞线存放在垫子或地板上，避免

24、直接和地面接触，并贮存于有屋盖的房子内，避免各种腐蚀，必要时也可用管柱支撑防水布作为掩蔽结构或临时库棚，但仍需铺设地板和必要的自然通风。4.3.3.3钢绞线断料组束前，当成盘钢绞线放置在松姻的卷盘上时，应对其作次外观检查，表面状态至少应拍合4.2.5.7条中等级B.表面状态低于等级C时被认为是至此命的缺点，该盘铜绞钱不得断料组束。等级为C的表面状态被认为是次要的缺点，可暂时不断料，待刮去生锈部分并作试验室检查或试验，最后决使用与否4.3.3.4成盘钢绞线上标签记载的有美顶应力钢绞线的资料，应记入奋夫钢束的书面鉴定报告。4.3.3.5 承压板和喇叭口组件的所在焊接工作应由合格的焊工逝行，在焊接前

25、应制应焊接程序和方法。4.3.3.6 对于锚县组件承压板及密封罩等部件，应根据设计；现寇的公差制订其加工工艺和检查方法。4.3.3. 7 导管的安装必须在按管子总长度下料完毕并复查无误后边行，不应边安装边下料。4.3.3.8 波纹导管沿环向及坚向每间隔10002000mm应设一个国寇点，所有钢束导管组装后，去装的误差应满足，下列要求：a. 安装标高允许偏差土26mm，并且直尺检查lOOOmm内平整庭，间隙不超过7口1日l;b. 成型后，用弦民l.5m样报检查孤度，间隙不大于7mm:c. 竖向的径向偏羞允许土50mm，切向偏移在每3m高度范围内不得超过30mm,总高范围内不得超过150mm;21

26、3 E:J 481-89 d. 任一截面上导管的最小内径不得小于原直径的90%。4.3.3.9 导管的接头必须密封，头部用帽或塞保护，以防混凝土巾水泥浆或其它布害物质进入其中4.3.3. 10 在混凝土浇筑之前应再次检查安装好的导管，当发现由于其安装碰撞而引起局部凹瘪超过4.3.3.8条规定时，应立即设法矫正，不能矫正的应即拆换。即使在浇筑混凝土过程中由于振鸪器碰撞而发生类似情况时也应立即补救。4.3.3. 11 在钢束制作前要准备好详尽的制作程序，其中包括工作校核清单和施工程序要求的资料。每组钢束的资料应包括钢绞线盘号、钢束的长度、位置、编号及钢束的临时防腐措施及钢绞线的腐蚀等级等资料。4.

27、3.3. 12 当为了运输的目的而需将钢绞线束卷成盘时，不能采用对钢束产生有害机械作用的来具，卷盘的内径不得小于l.5m。4.3.3.13每束钢绞线的断料长度应根据设计所提供的资料。断料时两端伸出的裕量可由施工单位自定，一般应考虑为800lOOOmm（包括千斤顶的高度）。4.3.3.14钢绞线的下料应采用切割机或砂轮锯，不得采用电弧切剖，下料后应逐根理！帜，捆扎成束。4.3.3. 15 同一编束的钢绞线应采用同一盘的钢绞线编戚，在不得己情形下，可采用力学性能相近的两盘钢绞线。4.3.3.16在整根钢束编制完成后，应以钢束号鉴别之，鉴别中；应记录钢束的原始盘号，以便能查出确起其母材质量的试验结果

28、。4.3.3.17 在钢束安装之前要准备好详尽的安装程序，包括工作校核清单和施工程序所强求的资料。校核清单应包括下述内容za. 钢束的长度、位置及编号：b. 钢束的防腐方法和材料：c. 安装次序。4.3.3.18 预应力系统部件如因加工或贮存而引起其性质改变，并跑过了规寇的允许误差，则不得将其安装，丽应取走并调换之。4.3.3.19 钢束安装前应拆下导管头部的保护帽或临时保护塞，并用适当直径的球形或柱形探头从头到底拉通遍。以检查导管的畅通程度。如无异常，即可把组j装好的制束拉入孔道就位，就位后钢束两端的外露部分必须用塑料薄膜包裹。4.3.3.20 安装好的钢束应尽快张拉，般限定7天之内，特殊情

29、况可结合张拉及灌浆总共时限不超过个月。4.3.3.21 施加预应力用的机具及仪表，应由专人使用和管理，并寇期维护和校验。张拉设备应配套校验，以确定张拉力与表读数的关系曲线。压力表的精度，不应低于1.5级。校验张拉设备用的试验机或测力计精度，不得低于所需张拉力的士2%o校验时，千斤顶用霖的运行方向，应与实际张拉工作状态基本一致。张拉设备的校验期限不应超过三个月。如在使用过程中，张拉设备出现反常现象或在千斤顶撞修以后，应重新1校验214 tJ 487-89 4.3.8.22 安装张拉设备时，直线预应力束应使张拉力的作用线与孔道的中心线重合：曲线顶应力筋，应使张拉力的作用与孔道中心线末端的叨线重合，

30、4.3.3.23 预应力束的张拉控制应力k取为o.75R仁4.3.3.24 钢束张拉采用应力控制，为校核预应力值，在张拉过程中亦应测出钢束的实际伸长值。每根束的计算伸民值应顶先规定。如实际伸长值大于计算伸长值（坚向J束指张拉端，其余束均指两端伸长值之和）的10%或小于计算伸长值的ioq奋，应暂停张拉，查明原因，并采取措施予以调瞌后方可继续张拉。为了调整伸长值，最大张拉应力应控制在I.05k之内。钢束的实际伸长值，应在初应力约为0.10.2k时开始量测，但必须加上初应力以下的推算伸长值。伸长值测读中钢绞线上的标记应是细的和擦不掉的，建议在锚困夹片后面适当距离作锯片刻痕。4.3.3.25 筒壁环向

31、束和穹顶束均应采用两端同时张拉所谓同时张拉意味着在两端张拉千斤顶就位后，按张拉控制应力值等分成68级，第次先在计算伸长较少的一端开始张拉一级荷载，比时)1端处于国寇状态，而后另端千斤顶再开始张拉两级荷载，此时先张拉的端困寇，这样交替进行，每次张拉两级荷载，最后在先张拉的端补上一级荷载告终处于同钢束两端的操作人员应随时保持联络配合4.3.3.26 对坚向钢束均应在上端开始单向张拉，下端作固寇处理，仅对绕过开孔的坚f8j曲线束需在其下端（廊道顶）再张拉补足预应力控制值。在上端单向张拉时仍采用应力控制，伸长校核同4,3,3,24条的规窟，在下端补张拉时可仪控制应力值。4.3.3.27在张拉结束时，要

32、检验锚固阶段张拉端锚具的内缩量，在解除张拉应力后测量钢绞线的后部刻痕标记相对于千斤顶所作的移动量即为毛内缩量，从此值中扣去锚固来片和记号之间该部分钢绞线的弹性缩短即可得出净内缩量。锚具的净内缩量应不大于7土lmm，如测得净内缩量超过8mm，应在二根或更多的钢绞线上做记号量测内缩量，如第二次合楠，就认为钢束是合格的，否则应更换夹片。4.3.3.28 钢束张拉时，安全壳截面申断丝和滑脱的钢绞钱数量不得大于钢绞线总数的3伪，但同钢束中只允许一根4.3.3.29 预应力束张拉时应填写施加预应力记录表，表格形式可参照GBJ204附录F主AI、4.3.3.30 安全壳顶应力钢束的张拉次序应遵循：a. 坚向

33、4束zb. 环向束：c. fJJ页束。4.3.3.31 坚向钢束可围绕困柱简壁先以三个千斤顶每120对称地同时在环梁顶施加坚向顶应力，仍然采用分级张拉，以应力控制，伸长校核，待全部张拉元毕后可考虑对所215 tJ 487-89 有避绕开孔的坚向束的下端（廊道顶）作尽量对称的补张拉，补张拉时可只控制张拉应力4.3.3.32 环向束应？先从安全壳的底部用六个千斤顶以每两个千斤顶为一组，自三个扶壁的两边同时连续地由下向上张拉直至环梁下缘。4.3.3.33穹顶钢束应自A、B、C三组钢束的中间部位开始，在束的两端同时均衡交替向两边张拉，以保证结构的对称性，避免出现过大的局部不平衡。4.3.3.34每根钢

34、束张拉及各项要求测定和对锚具作宏观检查完毕后，钢束端头须用砂轮切割机切断，外露长度不得小于15mm并及时安装好保护罩。4.3.3.35 预应力钢束张拉完毕后，应尽快进行灌浆，一般限寇在7d之内，根据气候条件及其他因素的影响允许适当推迟期限，但自钢束去装之日起，时限不得超过个月（设计特殊考虑除外）。4.3.3.36 为了避免张拉预应力时结构弹性变形对灌浆凝固的影响，灌浆束与张拉束之间的平行距离般不应小于5m，但灌浆强度已达70%或结硬7d后的钢束不受此范围约束4.3.3.37 孔道灌浆之前，必须制订灌浆工艺，其中也应包括如何检查水泥浆性能及灌浆设备的工作情况，确保灌浆质量。同时应以压缩空气怆查孔

35、道的密封性。4.3.3.38 孔道灌浆的材料应符合下述规定：a. 水泥浆的配合比应根据灌浆方式、材料性能和饥械等条件由试验确立：b. 水泥浆应具有足惨的流动性，水灰比应控制在0.40.45。c. 在温度为2oc时砂浆拌合后3h泌水率应控制在2伪，最大不得超过39奋：d. 孔道灌浆应采用标号不低于325号的普通硅酸盐或硅酸盐水泥配制，水泌浆中允许掺入适量的细砂，其强度不应小于200号；e. 为了增加孔道灌浆的密实性和水泥浆的流动性。可在水泥浆中掺入对顶应力钢束元腐蚀作用的外加剂；f. 在搅拌的水泥浆和泵之间，应配备一个具有净孔不大于3.2mm的筛子，以保证水泥浆不含有结块。如在筛上有太多的结块，

36、这.flt水泥浆应予废弃；g, 除上述要求外，还应满足4.2.2.6条的要求。4.3.3.39 假如漉凝土的温度可能低于sc或者环境温度低于0。C，灌浆就应延期直至气候条件好转。同样，假如混凝土温度高于25。C或环境温度高于30。C时也应停止灌浆。此外下雾下雨、刮大风等均宜停止作业。4.3.3.40 灌浆操作应缓慢均匀不得申断，并应排气通！帆。在灌；苗子L道并封闭排气孔后，应再继续加压至56个大气压。稍后再封闭灌浆孔。4.3. 3. 41 孔道灌浆的排气孔应在流出足量的浓浆后方能封闭，对于曲线孔i草或坚向孔道应由最低的灌浆孔中压入水泥浆，并由最高点的排气孔排除空气及溢出浓浆4.3.3.42 为

37、了提高密实性，允许采用二次灌浆法，在上凸的曲线孔道中，二次灌浆常常是必须的，此时应在顶部f的中点两边各35rn她另设二次灌浆孔。4.3.3.43为了保证环向束锚具处灌浆的密实性，环向灌浆时应先灌灌浆端锚具保护21 EJ 487-89 罩，再灌钢束孔逞，而在另端保护罩处可视实际情况再补灌一次4.3.3.44 灌浆结束后应密封所有开口、排气孔和排水孔，以防止水和其他腐蚀剂的侵入4.3.4 混凝土壳体的允许偏差4. 3. 4. 1 混凝土完体的验收技OBJ204在关规定进行。4. 3. 4. 2 除满足A.3. 4. 1条外，元工的安全壳结构的尺寸及位置与设计规定的偏差，不应超过下述规寇的数值：a.

38、 基础标高允许偏差土1omm，中心坐标允许偏差15mm:b, 整体捕圆度民差（即同一断面上最大内径与最小内径之差）为lOOmm;c. 每3m16皮内！垦向偏差不越过15mm，全商坚向偏差为90mm:d. 施工后的说凝土有效厚度不得小于设计厚度的98o/o; e. 抉踵的施工误差：抉壁的宽度为土lOmm，扶壁的径向厚度土1omm，任一水平截面上的切向偏差不大于20mm;f. 环梁顶面标高允许偏差土iomm，环梁顶面局部凹凸用2m直只检查不大于8口1口1.4.4钢衬里施工4. 4. 1 总要求4. 4. 1. 1 钢时里施工之前应制汀施工走施方案，该方案应包括材料验收材料加工、焊接工艺卡、焊接施工

39、、组装、吊装及焊缝检验等内容，并作碳钢材料的焊接工艺评寇，以更好地保证钢衬里的施工质量4. 4. 1. 2 凡参加钢衬里焊接的焊工在正式施焊前都必须作一次焊接技术检查检查合格者方能参加衬里焊接。4. 4. 1. 3 凡参加钢衬里焊接的焊工，均应配备钢印，焊后在每条焊罐附近打上钢印或作质量记址。4. 4.2 材制验收和鉴别4. 4.2. 1 制衬里的钢材、配件及焊接材料选入工厂或施工现场均须经过复验，证明符合现行际准和技术条件要求时，方可验收，对于承聋荷载的衬里板，尚应满足4.2.6.4条的要求。4.4.2.2 衬里材料（不包括顶埋件和附件材料）应有鉴别标记，并保持其可拂别性直到衬里组装完毕。如

40、果原始鉴别标记被割去或者材料被分成二段或多段，则应在割标记之前将标记正确地移置到各段上去，否则应使用编号标记保证在以后的制造或安装中能鉴别各段材料。4.4.2.3 对焊接材料也应进行鉴寇和管理，以便在衬里制造中对这些材料进行追踪，否则应采用严格的管理方法以保证所使用的是规定的材料。4.4.2.4 ，剧j日工使用前对钢版质！在自疑问或级别不明时，应按现行标准避行试验，试验合格后方可使用。4.4.3 钢板、型钢的下料加工217 tJ 487-89 4. 4.3. 1 钢板、型钢的放样和下料应根据施工工艺要求考虑切割、刨边及焊接收绵的加工余量。下料可用讥械方法，如机械加工、剪切、磨削，也可用氧切割或

41、电弧切割在氧切割之后，所有熔渣、碎屑或者其它异物均应在使用前以机械方法去除4.4.3.2 衬里板（包括焊接金属）的冷成型或热成型或弯曲可以采用任何方法，只要材料所需的冲击韧性不减至规寇的最小数值以下，或在成型之后用热处理使之得到有效的恢复即可4.4.3.3 对于弯曲加工的零件，其局部平整度（凸四部应用弦长不小于l.5m的弧形样板进行检查，间隙不得大于2币m，其曲率半径的捕差应按实样在平台上检查4.4.3.4钢板下料切割后，边长与排板尺寸的偏差不得超过土lmm，对角线长的互羞不得大于土2mm。4.4.3.5 钢板的接头型式接头尺寸及偏差的要求见表4，对口错边量应小于板厚的四分之一。表4接头型式，

42、尺寸及偏差摇头尺寸及倔盖mm一一一”一一，一一一接头称接头型式h c 胃口nmm 一二二一a 对接V型坡口十1善目612 2土0.51. 5土0.560土E一二- 对接X型坡口中喝占斗12 so土5一一一一”一对称不同厚皮千暗与面V型披口612 2土。.51. 5土0.560+10 -5 4.4.3.6 圆筒壁板在弯曲加工时，保证母线与边的垂直壁板戚型后，板面应符合下列要求：a. 用弦长不少于3.0m的弧形样板检查，其最大间隙为6m1曰：b. 局部凸凹不得大于3mm:c. 周边不允许在皱折。4.4.3.7 对穹顶球瓣的制作要求比较精确，因此球瓣的划线应采用二次划线218 EJ 487-89 4

43、.4.3.8 瓣片的周边应加工规整，拼装时对接的间隙应为2士o.5mm。4.4.3.9 球瓣成型后，球面的允差应符合4,4,3,6条的要求。4.4.3.10 钢衬理环向加劲肋成型后，用弦长为3m样板检查弧度，其间隙不大于6mm,对于坚向加劲肋，用3m直尺进行平整度检查，其间隙不超过6mm。4.4.3.11 制件在运输过程中，应使用胎具或采用其它措施加固，以防变形。4.4.3. 12 拼装焊缝的焊接变形的影响要引起充分的重视。在下料时要认真预估、收缩量以保证加工件尺寸精度4.4.4 巍配和定位4.4.4.1 需焊接的焊件在焊接操作期间，可用钢筋、千斤顶夹板、定位焊接或临时附件将其装配、定位。4.

44、4.4.2 用来保证定位的寇位焊应作为正式焊缝的一部分，其焊接方法、材料及焊接工艺均应与正式焊缝相同4.4.4.3 焊件变形应用静力顶压法矫正，禁用锤击。4.4.4.4每块衬里板在设计阁中己规定了水平与事宜的结f;r.轴线，安装时应按给定的寇位轴线定位4.4.4.5 施工单位在钢衬里安装时必须考虑设置足够的抗风支撑，同时也要适当限制拼装高度以免出现倾覆事故4.4.5 焊接4. 4. 5. 1 衬旦焊接应编制合适的焊接技术条件以指导施工。4.4.5.2 焊缝检验要求规定如下za. 衬里板拼接焊竭进行100%致密性试验，致密性试验在加工厂可采用煤油透漏，在现场也可用真空盒检漏，其检查和评定方法应分

45、别符合EJ175附录二和EJ188 的规定。b. 除致密性试验外，另抽2%数量的焊缝进行射线探伤检查。c. 对于角焊缝（不包括加劲肋与衬里板的焊接焊缝。）应采用超声波探伤，焊雄探伤民度比例为100%。4. 4.5.3施工单位在制订安全壳衬电焊接工艺时应认真考虑如何减少焊接应力的影响，如包括焊缝的焊接次序和焊接方向等都要有合理的安排。4. 4.6 树里的施工误差4. 4.6. 1 底板最高点及最低点的标高误差不大于士25mm（设备预埋件底板除外），集水坑底而标高0mm底而衬里的平稳度用3m直尺检在问j不大于lOmm.4.4.6.2 沿筒体高每3.6m，沿环向每30。测量时，整体的困度公差（即同一

46、断面上最大内径与最小内径之差）为ioornm，高度的高程点应落在每一皮钢河里的中心三分之一区段内。4.4.6.3 以弦长为4.5m的样板靠在完体的表面上，当样板与焊缝间距不小于300mm时，壳体与样板间的缝隙为25mm以内；当样板与一条或几条焊i缝相交时，完体与样板l EJ 487-89 间的缝隙为38mm以内。4. 4.6. 4 当将弦长400mm的样板靠在壳体表面，而样板与焊缝间距不小于300mm,壳体与样板的缝隙为iomm以内。4.4.6.5 筒堕钢时里的周长误差应控制在30mm以内。4.4.6.6 钢衬里的全高坚向偏差不大于75mm，且满足每3.6m高度内坚向偏差不大于20mm，整个圆顶标高偏差为士50mm。4.4.6.7 穹顶封头直边部分的圆度公差应与筒壁部i分困度公差相匹配，封头直边部分上纵向皱折深度不大于l.5mm。穹顶内表面与规定的理论形状间的偏差不得超过150mm。4.4.6.8 忖里板上套管及附件的标高平而位置的安装误差不大于土Iommo 22Q 附加说明：本标准由中国核工业总公司企管部捉出。本标准由上海核工程研究设计院负责起草本标准主要起草人；夏祖讽守