GB T 6113.402-2006 无线电骚扰和抗扰度测量设备和测量方法规范.第4-2部分;不确定度、统计学和限值建模.测量设备和设施的不确定度.pdf

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1、道BICS 33. 100 L 06 国家标准国民共和华人中GB/T 6113.402-2006/CISPR 16-4-2: 2003 无线电骚扰和抗扰度测量设备和测量方法规范第4-2部分:不确定度、统计学和限值建模测量设备和设施的不确定度Specification for radio disturbance and immunity measuring apparatus and methods-Part 4-2: Uncertainties, statistics and limit modelling一Measurement instrumentation Uncertainty CCI

2、SPR 16-4-2:2003 ,Specification for radio disturbance and immunity measuring apparatus and methods-Part 午2:Uncertainties , statistics and limit modelling-Uncertainty in EMC measurements, IDT) Ea- l EE-E E- E tEE-E8 川HHHMHMH寸il tEA HHHHHHHO 呻呻咱111OUUUUUUHHHnU MMMMMMMMMM咱A哇EEEEE-A -tEE- 。中14 回晴EEEE-nnu

3、tElsI卜uuunu-Ea- l E l -E 2006-11-01实施2006-03-06发布发布中华人民共和国国家质量监督检验检茂总局中国国家标准化管理委员会GB/T 6113.402一2006/CISPR16-4-2: 2003 目次前言. III 引言.v 1 范围2 规范性引用文件3 术语和符号.4 测量设备和设施的不确定度.2 附录A(资料性附录)表1中UCISPR的值的评估基础.A.l 概述A.2 电源端口的传导骚扰测量.A.3 骚扰功率测量.6 A.4 在开阔试验场或替换试验场地上辐射骚扰的电场强度测量.6 A. 5 关于输入量估计值的说明参考文献I GB/T 6113.40

4、2-2006/CISPR 16-4-2: 2003 前言GB/T 6113.402等同采用国际标准CISPR16-4-2: 2003(无线电骚扰和抗扰度测量设备和测量方法规范第4-2部分不确定度、统计学和限值建模测量设备和设施的不确定度)(英文版)，本部分的全部内容为推荐性。由于作为电磁兼容系列基础标准，篇幅巨大，为了方便标准的制定、维护和使用，2002年该国标等效标准的制定者CISPRA分会决定对原系列标准CISPR16的结构进行重大调整，将原来的4个分部分，变为现在的14个分部分，并于2003年11月陆续出版。我国也计划将在两年内依据等同原则完成相应国标的制修订工作。该系列中的新、旧国家标

5、准及其与CISPR16系列标准/出版物的对应关系如下:旧标准编号和名称新标准编号和名称GB/T 6113. 10 1(idt CISPR 16-1-1) 第1-1部分:无线电骚扰和抗扰度测量设备测量仪器GB/T 6113. 102(idt CISPR 16-1-2)第1-2部分:无线电骚扰和抗扰度测量设备辅助设备一-传导骚扰GB/T 6113. 1-1995 GB/T 6113. 103(idt CISPR 16-1-3)第1-3部分:( eqv CISPR 16-1:1993)备无线电骚扰和抗扰度测量设备辅助设备骚扰功率无线电骚扰和抗扰度测量设备GB/T 6113. 104(idt CISP

6、R 16-1-4)第1-4部分:无线电骚扰和抗扰度测量设备辅助设备辐射骚扰GB/T 6113. 105(idt CISPR 16-1-5)第1-5部分:无线电骚扰和抗扰度测量设备30 MHz 1 000 MHz天线校准场地GB/T 6113. 201(idt CISPR 16-2-1)第2-1部分:无线电骚扰和抗扰度测量方法传导骚扰测量GB/T 6113. 202(idt CISPR 16-2-2)第2-2部分:GB/T 6113. 2一1998无线电骚扰和抗扰度测量方法骚扰功率测量(eqv CISPR 16-2:1996)份份无线电骚扰和抗扰度测量方法飞GB/T 6113. 203(idt

7、CISPR 16-2-3)第2-3部分:无线电骚扰和抗扰度测量方法辐射骚扰测量GB/T 6113. 204(idt CISPR 16-2-的第2-4部分:无线电骚扰和抗扰度测量方法抗扰度测量CISPR 16-3: 2000(元线电干扰和抗扰GB/Z 6113.3一2006(idtCISPR 16-3:2003)第3部分z度测量统计方法和技术报告无对应的国家标准无线电骚扰和抗扰度测量技术报告阳山GB/T 6113.402-2006/CISPR 16-4-2: 2003 表(续)旧标准编号和名称新标准编号和名称GB/T 6113.401 (idt CISPR 16-4-1:2003) 第4-1部分

8、:不确定度、统计学和限值建模标准化EMC试验的不确定度GB/T 6113. 402-2006 (idt CISPR 16-4-2 :2003) 第4-2部分:不确定度、统计学和CISPR 16-4: 2002 限值建模测量设备和设施的不确定度电磁兼容测量的不确定度无对应的国家标准GB/T 6113.403 Cidt CISPR 16-4-3:2003) 第4-3部分:不确定度、统计学和限值建模确定批量产品的EMC符合性的统计考虑GB/T 6113.404 Cidt CISPR 16-4-4:2003) 第4-4部分:不确定度、统计学和限值建模对干扰抱怨的统计和限值计算的模型注1:提待修订，赘铸

9、修订中;黑体字为该标准的本部分。注2:表中除GB/T6113.402以外的国家标准名称以制定或修订后、发布的标准名称为准。为国内读者方便，按GB/T2000. 2的相应规定，本部分中的引用标准用GB/T6113. 1和GB/T 6113.2替代了等效标准中的CISPR16-1 Call pats)和CISPR16-2 Call part)。本部分的附录A为资料性附录。本部分由全国无线电干扰标准化技术委员会提出并归口。本部分起草单位:信息产业部电子工业标准化研究所、北京交通大学、中国计量科学研究院和上海电器科学研究所等。本部分主要起草人:陈俐、张林昌、席德熊、杨自佑、谢鸣、崔强。N GB/T 6

10、113.402-2006/CISPR 16-4-2: 2003 引本部分内容主要涉及由测量设备和设施引入的不确定度测量设备和设施的不确定度(MIU) 它是评估标准符合性不确定度。CU)J)的基础。本部分主要包括适用范围、引用标准、定义和符号、MIU评估过程中已确定的影响量/输入量、合成不确定度和扩展不确定度的计算公式，以及针对标准所给出的不确定度UCISPR相对于骚扰限值所作的符合/不符合判定的方法等4章，其中涉及的试验项目包括电源端口传导骚扰测量、骚扰功率测量、在开阔试验场或替换试验场上进行的辐射骚扰的电场强度测量。此外，还在附录A中叙述了不确定度UCISPR的各输入量是如何估计的及其不确定

11、度分量是如何评定的，为检测人员评定不确定度提供参考。1) 标准符合性不确定度(SCU)在CISPR16-4-1中被定义为:与标准中描述的符合性测量的结果有关的参数，用来表征合理地赋予被测量的值的分散性。V 1 范围GB/T 6113.402-2006/CISPR 16-4-2: 2003 无线电骚扰和抗扰度测量设备和测量方法规范第4-2部分:不确定度、统计学和限值建模测量设备和设施的不确定度GB/T 6113的本部分属于电磁兼容基础标准。本部分规定了在判定是否符合CISPR限值时考虑测量不确定度的方法。当所得到的结果和结论受到所用测量设备和设施的不确定度的影响时，本部分的内容也与电磁兼容测试有

12、关。附录A给出了一些背景资料，第4章列举了得出UCISPR时要考虑的不确定度的量，进而提供了对那些关于测量不确定度所需要的初始的、进一步的信息和在测量链中如何考虑单个的不确定度的有价值的一些背景资料。然而，附录A的目的不是让标准的使用者将其作为进行不确定度计算时的用户手册或者原封不动地去照抄。因此，为了在实际中进行正确的不确定度评估，应运用附录A后面的参考文献。测量设备规范在GB/T6113. 1中给出，测量方法包含在GB/T6113. 2中，有关CISPR和无线电骚扰的更详尽的信息和背景材料在GB/Z6113.3中给出，有关不确定度的一般性知识、统计学和限值建模包含在CISPR16-4中的其

13、他部分当中。注:GB/T 6113. 1修订后将被GB/T6113.101 - GB/T 6113.105替代;GB/T 6113. 2修订后将被GB/T 6113.201 -GB/T 6113. 204替代;国际标准CISPR16-4中的其他部分将被制定为国家标准GB/T6113.401、GB/T6113.403和GB/T6113.4040 2 规范性引用文件下列文件中的条款通过GB/T6113的本部分的引用而成为本部分的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本部分，然而，鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期

14、的引用文件，其最新版本适用于本部分。GB/T 6113.1-1995 元线电骚扰和抗扰度测量设备规范(eqvCISPR 16-1: 1993) GB/T 6113.2-1998 无线电骚扰和抗扰度测量方法(eqvCISPR 16-2: 1996) GB/Z 6113.3-2006 无线电骚扰和抗扰度测量仪器和方法规范第3部分:骚扰和抗扰度测量方法无线电骚扰和抗扰度测量的技术报告(idtCISPR 16-3: 2003 , IDT) CISPR 16-4 1无线电骚扰和抗扰度测量仪器和方法规范第4-1部分:不确定度、统计学和限值建模标准化EMC试验的不确定度CISPR 16-4-3 无线电骚扰和

15、抗扰度测量仪器和方法规范第4-3部分:不确定度、统计学和限值建模确定批量产品的EMC符合性的统计考虑CISPR 16-4-4 无线电骚扰和抗扰度测量仪器和方法规范第4-4部分:不确定度、统计学和限值建模对干扰抱怨的统计和限值计算的模型3 术语和符号下列术语和符号适用于本部分。注:在不确定度评估中使用的通用的不确定度术语和定义包含在本部分末页的参考文献2J中。通用的定义包含GB/T 6113.402-2006/CISPR 16-4-2: 2003 在参考文献1J中。因此，这里不再重复。3. 1 通用符号Xi:输入量;句:Xi的估计值;U(Xi):Xi的标准不确定度;Ci:灵敏系数;y:对所有能识

16、别的和显著的系统影响修正后的测量结果(被测量的估计值hUc(y) :y的合成标准不确定度;走:包含因子;U:y的扩展不确定度。3.2 被测量V.电压，dBV;p.骚扰功率，dBpE.电场强度，dB3.3 输入量Vr:接收机的Vsw:对接正，dB;想理应不响应率向频度复幅重精-脉E:对环境影响Aph:对天线相位中心位置的修Acp:对天线交叉极化响应的修正，dB;Ab81:对天线不平衡的修正，dB;SA:对不理想场地衰减的修正，dB;句:对天线与EUT间距离不准确的修正，d队队:对桌子离地面高度不准确的修正，dBo4 测量设备和设施的不确定度4. 1 概述当依据骚扰限值进行符合性判定时，必须考虑测

17、量设备和设施引人的不确定度。对检测实验室而言，应考虑下列各测量不确定度分量，对所列的每个输入量的估计值Xi应评定其2 GB/T 6113.402-2006/CISPR 16-4-2: 2003 标准不确定度U(x;) (以分贝表示)和灵敏系数Ci。被测量的估计值y的合成标准不确定度Uc(y)按下式计算:以仇y)= J 早C ?沁u2(x 对检测实验室来说，测量设备和设施的扩展不确定度Uab应按下式计算，并应在检测报告中说明。Uab = 2uc (Y) 注:对大多数测量结果呈近似正态分布的典型情况，包含因子取k=2，其置信概率近似为95%。是否符合骚扰限值，应按下述方式判定注:UCISPR表示一

18、个特定、l若Uab大于表1中如果测得的试叫注:本表中的U，本条对符合4.2 电源端口传接收机的读数;人工电源网络(A人工电源网络的电Ll.接收机正弦披电压的准接收机的脉冲幅度响应;接收机脉冲响应随重复频率的加接收机的本底噪声;人工电源网络的接收机端口与接收机之间失配的影响;人工电源网络的阻抗。4.3 骚扰功率测量需考虑的输入量接收机的读数;吸收钳与接收机之间连接所引入的衰减;吸收钳的插入损耗;接收机正弦波电压的准确度;接收机的脉冲幅度响应;接收机脉冲响应随重复频率的变化;的不确定度而确定的。U CISPR 4.0 dB 3.6 dB 4.5 dB 5.2 dB 正在考虑中出的。3 GB/T 6

19、113.402-2006/CISPR 16-4-2: 2003 接收机的本底噪声;吸收钳的接收机端口与接收机之间失配的影响;电源(本身)骚扰的影响;环境的影响。4.4 在开阔试验场或替换试验场地进行的辐射骚扰电场强度测量需考虑的输入量接收机的读数;4 天线与接收机之间的连接所引人的衰减;天线系数;接收机正弦波电压的准确度;接收机的脉冲幅度响应;接收机脉冲响应随重复频率的变化;接收机的本底噪声;天线端口与接收机之间失配的影响;天线系数的频率内插;天线系数随高度的变化;天线的方向性;天线的相位中心;天线的交叉极化响应;天线的平衡;试验场地;受试设备与测量天线之间的距离;放置受试设备的桌子高度。GB

20、/T 6113.402-2006/CISPR 16-4-2 :2003 附录A(资料性附录)表1中UClSPR的值的评估基础A.l 概述以下条款概述了对于各种不同的测量用于确定UCISPR的方法。针对每一种测量给出了主要的、可识别的不确定度分量及其相应的估计值。进行评估时所做的所有假设均已包含在A.5条的叙述当中，对实际不确定度的评估可参考其中的注解来进行。有关测量不确定度术语的定义以及有关测量不确定度的评定和表示方面的信息在参考文献lJ 4J中可得到。A.2 电源端口的传导骚扰测量被测量V按下式计算:V = V, + Lc + Lamn + OV，w十OVpa+ OV p, + OVnf十O

21、M十OZ表A.1频率范围9kHz-150 kHz、人工电源网络为50n/50H+5n时的传导骚扰品的不确定度U(X; ) C;U (X;) 输入量X; C; dB 概率分布函数dB dB 接收机的读数1)，Vr 士o.1 k=l o. 10 1 o. 10 AMN与接收机之间的衰减2)L主:1: 0.1 k=2 0.05 1 0.05 AMN的电压分压系数3)Lamn 土o.2 k=2 o. 10 1 o. 10 接收机的修正正弦波电压的V,w :1:1. 0 k=2 0.50 1 0.50 脉冲幅度响应，)Vp肩土1.5矩形0.87 1 0.87 脉冲重复频率响应5)OVpr 土1.5矩形0

22、.87 0.87 本底噪声的8凡:1: 0.0 0.00 l 0.00 AMN与接收机之间的失配M 十0.7/一0.8U形o. 53 1 0.53 AMN的阻抗8)Z 十3.1/-3.6三角形1. 37 1 1. 37 a 对上脚标编号注的说明见A.5条。因此得到:2Uc(V) =4.0 dB 表A.2频率范围150kHz-30 MHz、人工电源网络为50n/50H时的传导骚扰X;的不确定度U(X) CiU (X;) 输入量X C; dB 概率分布函数dB dB 接收机的读数J)，V , 土o.1 k=l O. 10 1 O. 10 AMN与接收机之间的衰减盯Lc 土O.1 走=2o. 05

23、1 O. 05 AMN的电压分压系数3)Lamn :1: 0.2 k=2 0.10 l 0.10 5 GB/T 6113.402-2006/CISPR 16-4-2:2003 表A.2C续)X;的不确定度输入量X; dB 概率分布函数接收机的修正:正弦波电压4)V.w :1:1. 0 k=2 脉冲幅度响应日Vp, 脉冲重复频率响应日Vp, 本底噪声的Vnf AMN与接收机之间的失配M 1 +0.71三边，伊!.岐辛茹AMN的阻抗S)nz U.A2. 6/-2. 7 因此得到:2uc( 输入量接收机的读数1)，吸收钳与接收机之|接收机的修正:正弦波电压的脉冲幅度响应日脉冲重复频率响应日本底噪声的

24、吸收钳与接收机之间的失配7)M 电源(本身)骚扰的影响10)MD 环境的影响Il)E a对上脚标编号注的说明见A.5条。因此得到:2ucC ?) =4.5 dB :1: 0. 8 二组王医走=1可比A.4 在开阔试验场或替换试验场地上辐射骚扰的电场强度测量被测量E按下式计算:U(工;)dB 0.50 0. 87 O. 87 0. 00 、O.53 l飞画自0.00 0. 80 E = V , + Lc +AF + Vsw + Vpa + Vp, + Vnf +品f+ MFf + MFh +1生di，+ M ph + M cp + M bal + SA + d + h 6 C;U(工;) C,

25、dB 0. 50 0. 87 0.87 1 0.00 O. 53 1 1. 08 +E C; U (X;) dB O. 10 0. 05 1. 50 O. 50 O. 87 0.87 0.00 O. 53 0. 00 0.80 GB/T 6113.402一2006/CISPR16-4-2: 2003 表A.430 MHz-200 MHz频率范围的水平极化辐射骚扰(测量距离为3m , 10 m或30m，天线为双锥天线)工，的不确定度U(Xi) 输入量Xi 接收机的读数1).V , 天线与接收机之间的衰减2)L , 双锥天线系数12)接收机的修正:正弦波电压4)脉冲幅度响应日脉冲重复频率响应日本底

26、噪声们双锥天线的修正:天线系数的频率天线系数的高度方向性的差异1日相位中心的位置交叉极化17)平衡1盯场地修正:场地的不理想19)测量距离20)试验桌的高度21)3 m h 10 m h 30 m h a对上脚标编号注的说明见A.5条。dB 土O.1 :f: 0.1 土0.1:f: 0.1 因此得到:2 Uc (E) = 5. 0 dB，距离3m; 2uc(E)=4.9 dB，距离30m。概率分布函数k=1 是=2走=2k=2 dB O. 10 0. 05 1. 00 0.17 0.29 0.00 0.00 0.00 0.00 0. 05 0.05 0.05 2uc (E) =4.9 dB，距

27、离10m; Ci 1 1 1 Ci U (Xi) dB O. 10 0. 05 1. 00 O. 50 0.87 0.87 O. 25 1 I 0. 67 1 1 0.17 O. 29 0.0。0.00 0.00 0.00 0.00 1 I 0.00 1 1 1 1 0.00 0.17 1. 63 0.17 0.06 0.00 0.05 0.05 0.05 7 GB/T 6113.402一2006/CISPR16-4-2: 2003 表A.530 MHz-200 MHz频率范围的垂直极化辐射骚扰(测量距离为3m , 10 m或30m，天线为双锥天线)码的不确定度U(Xi) 输入量Xi dB 接

28、收机的读数l)aV , 士0.1天线与接收机之间的衰减UL, 土0.1双锥天线系数mAF 土2.0接收机的修正:正弦波电压的OV,w 土1.0脉冲幅度响应5)-0气卢土1.5脉冲重复频率响应日OVp, 士1.5本底噪声6)OVnl 土O.5 天线与接收机之间的失配7)OM +0.9/- 1. 0 双锥天线的修正:天线系数的频率内插13)OA Ff 土0.3天线系数的高度偏差14)OA Fh 土0.3方向性的差异15)3 m OAdi, 十1.0/-0.。10 m OAdi, 十1.0/一O.。30 m OAdi, +0.5/-0.0 相位中心的位置m3 m OAph 土0.010 m OAph

29、 土0.030 m OAph 土0.0交叉极化17)OA,p 土0.0平衡18)OAba1 士0.9场地修正g场地的不理想川OSA 士4.0测量距离20)3 m Od 士0.310 m Od 土O.1 30 m Od :1: 0.0 试验桌的高度2J)3 m Oh 土O.1 10 m Oh 土0.130 m Oh 土O.1 a对上脚标编号注的说明见A.5条。8 因此得到:2uJE)=5.1dB , 距离3m; 2uc(E) =5.0 dB , 距离30m。概率分布函数dB k=l O. 10 是=20.05 k=2 1. 00 走=2O. 50 矩形0.87 矩形0.87 k=2 0.25 U

30、形0.67 矩形0.17 矩形0.17 矩形O. 29 矩形0.29 矩形0.14 0.00 0.00 0.00 0.00 矩形O. 52 三角形1. 63 矩形0.17 矩形0.06 0.00 k=2 0.05 k=2 0.05 k=2 0.05 2uc(E)=5.0 dB , 距离10m; Ci U (工i)Ci dB 1 O. 10 1 0.05 1 1. 00 l 0.50 1 0.87 1 0.87 1 0.25 1 O. 67 1 0.17 1 0.17 1 0.29 l 0.29 1 O. 14 l 0.00 1 0.00 1 0.00 1 O. 00 1 0.52 I 1. 6

31、3 1 0.17 1 O. 06 1 0.00 1 0.05 1 0.05 1 0.05 GB/T 6113.402-2006/CISPR 16-4-2: 2003 表A.6 200 MHz-1 GHz频率范围的水平极化辐射骚扰(测量距离为3m , 10 m或30m，天线为对数周期天线)码的不确定度U(X;) 输入量X; dB 接收机的读数I)aV , 士0.1天线与接收机之间的衰减2)L, 土o.1 对数周期天线系数山AF :f: 2.0 接收机的修正:正弦波电压的V,w 土1.0脉冲幅度响应5)Vpa 土1.5脉冲重复频率响应5)Vp, 土1.5本底噪声的Vnf :f: O.5 天线与接收

32、机之间的失配7)M +0.9/-1. 0 双锥天线的修正:天线系数的频率内插山A Ff :f: O.3 天线系数的高度偏差14)AFh 土0.3方向性的差异15)3 m Adi, 十1.01一O.。10 m Adi, +1. 01一O.。30 m Adi, +0.5/-0.0 相位中心的位置阳3 m Aph :f:1. 0 10 m Aph 土0.330 m Aph 土O.1 交叉极化17)A p 土0.9平衡18)AbaJ 土0.0场地修正:场地的不理想川SA 土4.0测量距离20)3 m d 土0.310 m d 土O.1 30 m d 土0.0试验桌的高度21)3 m h 土0.110

33、m h 土0.130 m h 土O.1 对上脚标编号注的说明见A.5条。因此得到:2uc(E)=5.2dB , 距离3m; 2 Uc (E) = 5. 0 dB , 距离30m。概率分布函数dB k=l o. 10 k=2 0.05 k=2 1. 00 k=2 0.50 矩形0.87 矩形0.87 k=2 0.25 U形o. 67 矩形0.17 矩形0.17 矩形0.29 矩形0.29 矩形O. 14 矩形O. 58 矩形0.17 矩形0.06 矩形0.52 0.00 三角形1. 63 矩形0.17 矩形0.06 0.00 k=2 0.05 k=2 0.05 k=2 0.05 2uc (E)口

34、5.1dB , 距离10m; C;U (X;) C; dB l o. 10 1 0.05 l 1. 00 l 0.50 l 0.87 1 0.87 1 0.25 1 O. 67 I 0.17 1 0.17 1 0.29 1 0.29 1 O. 14 1 O. 58 1 0.17 l 0.06 1 0.52 1 0.00 1 1. 63 1 0.17 1 0.06 1 0.00 l 0.05 l 0.05 1 0.05 9 GB/T 6113.402-2006/CISPR 16-4-2:2003 表A.7 200 MHz-1 GHz频率范围的垂直极化辐射骚扰(测量距离为3m , 10 m或30m

35、，天线为对敢周期天线)输入量Xi 接收机的读数1).V, 天线与接收机之间的衰减盯L , 对数周期天线系数山AF 接收机的修正:正弦波电压的脉冲幅度响应的脉冲重复频率响应日本底噪声盯天线与接收机之间的失方向性的差异旧相位中心的位置旧交叉极化17)平衡山场地修正:场地的不理想阳测量距离20)试验桌的高度21)10 m (ih 30 m (ih a对上脚标编号注的说明见A.5条。工，的不确定度dB 概率分布函数土0.1走=1土0.1k=2 :1: 2.0 k=2 :1: 0.1 走=2U(工;)dB O. 10 0.05 1. 00 0.17 0.06 0.29 0.29 O. 14 0.58 0

36、.17 0.05 0.05 因此得到:2ucCE)=5.2dB , 距离3m; 2ucCE)=5.0 dB , 距离30m。2uc(E)=5.0 dB , 距离10m; 10 Ci 1 1 1 1 1 CiU(Xi) dB O. 10 0.05 1. 00 O. 50 O. 87 O. 87 O. 25 O. 67 0.17 0.06 0.29 O. 29 O. 14 o. 58 0.17 0.06 0.52 O. 00 1. 63 0.17 0.06 0.00 0.05 0.05 0. 05 GB/T 6113.402-2006/CISPR 16-4-2: 2003 A.5 关于输入量估计值

37、的说明表A.1表A.7所列的输入量估计值Xi的不确定度是表中所注明的覆盖频率范围内最大的不确定度，前提是该不确定度应与GB/T6113. 1中规定的测量设备规范的允差相一致。输入量的上标系指下面说明的编号。各项扩展不确定度UCISPR的值列在表1中。标准不确定度U(Xi)可通过将Xi的不确定度的值除以包含因子h来计算，这个包含因子依赖于Xi不确定度的概率分布和与其相应的置信概率。对于U形、矩形或三角形的概率分布，Xj以100%的置信概率位于(Xi-a一)和(Xi+)之间，以Xi)分别取是/J2，/疗，/布，这里=(+忖)/2，是概率分布的半宽度。对正态分布，如果Xi的不确定度的值有95%的置信

38、概率(这个值是实验标准差的2倍), 除数为2;如Xi的不确定度的值有68%的置概率4这尘i直是实验标准差)，除数为1。修正是对系统误差的补偿。修正值矿rr从校准报告或页节嗤L得到。对无从得到的修正值，如认数学模型所吨的修正值已经被采用，则每项修注:对于电缆百3) 得到。4) 报告得到。注:如果校准报告值应被认为是0，5) 一般来说，要想峰值、平均值或有效值检波从半宽度为1.5 dB(该值被认为是GB/T6113. 1允差的典型值)的矩形概率分布。注:如果脉冲幅度响应或脉冲重复频率响应在GB/T6113. 1规定的土dB(:;1.5)内得到验证，那么响应修正的估计值为0，且服从半宽度为dB的矩形

39、概率分布。如果骚扰在检波器上产生连续波信号，那么对脉冲响应的修正不予考虑。6) 通常，CISPR接收机的本底噪声远低于骚扰电压限值或骚扰功率限值，因此本底噪声对那些接近限值的测量结果的影响可忽略不计。然而，对于辐射骚扰来说，接收机的本底噪声与限值的接近程度会影响那些接近辐射骚扰限值的测量结果。11 GB/T 6113.402一2006/CISPR16-今2:2003对于辐射骚扰测量，Vnf的估计值为0，扩展不确定度为0.5dB，包含因子为207) 一般来说，人工电源网络的接收机端口、吸收钳或天线上的输出端口会连接到一个两端口网络的一端(端口1)，而反射系数为丑的接收机则连接到网络的另一端(端口

40、2)。该两端口网络可以是电缆、衰减器、衰减器和电缆的串联或者某些其他部件的组合;它可以用S参数来表征。由此得到对网络引人失配的修正8M如下:品!= 20 loglo (1 - re511 ) (1 - r ,522 )-51 rer, 式中re表示:骚扰测量布置中，从与EUT相连的人工电源网络的接收机端口、吸收钳或天线上的输出端口看进去的反射系数。所有的参数都是相对于500的。如果只是已知参数的模或参数的模的极值，那么要想计算8M是不可能的，但可以确认其极值8M:t将不大于:8M:t = 20 loglo 1士(1 r. 11 5 11 1十1r , 11 5 22 1 + 1 1飞11c 1

41、1 5 11 11 5 22 1十11飞11r , 11 5 2l 12) 8M的概率分布近似为U形分布，其宽度不大于(讪俨-8M-)、标准差不大于半宽度除以12。对于骚扰电压和骚扰功率测量，且是EUT阻抗的函数。-般来说，EUT的阻抗是未知的和不受限制的假设最坏情况下的反射系数丑的模等于1，同时假设接收机的连接电缆匹配良好(15111 1, 15221 1)、其衰减可以忽略不计(15211句1);此外接收机还具有10dB或更大的射频衰减。这-假设是建立在GB/T6113. 1规定的基础上，即电压驻波比(V5WR)不大于1.2，相当于(接收机端的)反射系数|丑|不大于0.090对于辐射骚扰测量

42、，假设天线的技术指标V5WR2.0，进而得出(天线端的)1 re 1o. 33。同时假设接收机的连接电缆匹配良好(1 511 1 1 , 1 522 1 1)、其衰减可以忽略不计(15211句1);此外接收机的射频衰减为0。这一假设是建立在满足GB/T6113. 1基础上，即V5WR2.0，进而得出(接收机端的)反射系数Ir，1 O. 33 0 修正8M的估计值为0、服从宽度等于(8M+-8M-)的U形概率分布。注:lM和lM士的表达式表明:减小失配误差可以通过在接收机前增加匹配良好的两端口网络的衰减来实现，其代价是降低了测量的灵敏度。对某些天线，某些频率上的VSWR可能远大于2.0。当使用复

43、杂天线时，需要确保从接收机向天线端口看过去的阻抗符合GB/T6113. 1规定的要求VSWR，;2.0。如果人工电源网络或吸收钳的校准是在与其固定连接的衰减器的输出端口进行的，那么EUT阻抗对失配误差的影响随衰减量的增加而减小。的对于500/50H+50的人工电源网络或500/50H的人工电源网络，当其接收机端口端接500时.GB/T6113. 1中规定该网络阻抗的允差应在标称阻抗模的20%以内。GB/T6113. 1中未对网络阻抗的相位加以限制，致使EUT在人工电晾网络上产生的电压的测量不确定度很大。假设当接收机端口端接500时，人工电源网络的EUT端口呈现的阻抗落在复阻抗平面上以标称阻抗为

44、中心、以标称阻抗模的20%为半径的困内。这就要求阻抗相位的允差与阻抗模的允差相当。8Z的估计值为O.其概率分布由有规范要求的人工电丽、网络阻扰和无规范要求的EUT阻抗在规定的频段内的所有组合而形成的极值来界定。人工电源网络的阻抗和EUT阻抗产生这些极值的特定组合的几率很小，因此，可以设定8Z服从三角形分布。的假设吸收钳的插入损耗L.c的估计值，及其扩展不确定度和包含因子可从校准报告得到。10) 因隔离不充分，从吸收钳电流变换器桐合过来的电源骚扰可能会影响接收机的读数。为了减小电源骚扰的影响可能有必要采取以下措施:在靠近电源处沿着电源线放置铁氧体吸收器或通过使用人工电源网络来实现电源滤波。假定电

45、源骚扰可忽略不计或通过施加恰当的抑制措施已将电源骚扰的影响减小到一个可忽略的程度，那么修正8MD的估计值为O.且不确定度也为0。注:如果施加了恰当的抑制措施电源骚扰仍不能忽略，且对接收机读数的影响也没有减小到足够的程度，那么修正12 GB/T 6113.402-2006/CISPR 16-4-2: 2003 OMD的估计值不再为0，且应考虑其不确定度。11) 使用吸收钳所进行的骚扰功率测量对其周围环境是十分敏感的，这包括自然条件和与房间壁面的接近程度。为了确定修正E需要考虑吸收钳的校准环境与吸收钳的使用环境之间的差别，这是很难做到的。修正E的估计值为0，其标准差是从同一特制试件在不同的环境中测

46、得的数据中得到的。注:如果吸收钳校准环境和使用环堤相同，那么则不必考虑修正OE。12) 假设自由空间的天线系数AF的估计值及其扩展不确定度和包含因子可从校准报告得到。13) -如果天线系数是通过相邻校准频率点的数据之间的内插计算得到的，那么该天线系数的不确定度依赖于校准点之间的频率间隔和天线系数随频率的变化。画出被校准天线系数随频率变化的曲线有助于直观了解这种情形。对天线系数的内插误差的修正AFr的估计值为0，并服从半宽度为0.3dB的矩形概率分布。注:如果在任一频率点上均可得到校准的天线系数，那么则不必考虑修正OAFfo14) 复杂天线的天线系数随高度变化与偶极子天线系数随高度变化的特性不尽

47、相同。而偶极子天线是被GB/T6113. 1指定为30MHz 300 MHz的基准(参考)天线。修正AFh的估计值为0，并服从矩形概率分布，其半宽度可从双锥天线和对数周期天线随高度变化的特性评估得出。注:如果测量天线是偶极子或频率在300MHz以上，那么则不必考虑修正OAFh。15) GB/T 6113. 1要求复杂天线在直射方向上与在地面反射方向上的响应之差在1dB以内。为了达到这种要求，复杂天线的视轴可能需要向下倾斜，特别在测量距离小于10m的情况下。对于在垂直平面具有均匀方向性图的天线，对方向性影响的修正A由为odB;对于在垂直平面具有非均匀方向性图的天线，其修正A曲在odBl dB之间。假设水平极化的双锥天线在垂直平面具有均匀方向性图，并假设垂直极化的双锥天线、水平极化或垂直极化的对数周期天线在3m和10m的距离上所需的修正A曲不会超过1dB;在30m的距离上所需的修正A曲不会超过+0.5dB。修正A曲的估计值为0，服从适当宽度的矩形概率分布。注z为了减小不确定度，修正OA曲的非零估计值的评定可从已知的测量天线方向性图得到，且它是频率和距离的函数。