DL 5022-1993（条文说明） 火力发电厂土建结构设计 技术规定.pdf

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1、p DL 中华人民共和国电力行业标准DL 5022-93 火力发电厂土建结构设计技术规定条文说明水利电力出版社1993 北京目次1 总则.148 2 荷载. 14 9 2. 1 基本规定.14 9 2.2 屋面、楼（地）面活荷载. 150 2. 3 吊车荷载.16 0 2.4 风载体型系数.1603 主厂房. 161 3. 1 框（排架结构. 161 3. 2 屋面结构. 16 3 3. 3 围护结构.000016 4 3. 4 1煤斗及吊车梁.165 3.;) 悬吊锅炉架构.166 3. 6 锅炉电梯井结构.001693. 7 框排架钢结构. 17 0 4 地基与基础. 171 4. 1 基

2、本规军. 17 1 4. 2 地基计算. 171 4. 3 软弱地基.1774. 4 山区地基.17 8 4.;) 湿陷性黄土地基.“.”179 4. 6 基础.1804. 7 地下沟道.1825 动力机器基础.”. 18 3 5.1 汽轮机组和电机基础.183 5.2 辅助机器基础.185 6 燃料建筑.“.”1876. 1 燃煤建筑. 18 7 6. 2 燃油建筑. 19 9 146 7 烟囱、烟道.200 7. 1 1烟囱一般规定.2007. 2 烟囱计算.200 7. 3 控制烟囱纵向裂缝宽度措施.20 0 7.4 烟囱抗腐蚀措施.zo2 7. 5 烟囱构造.203 7.6 烟道.”.

3、”2038 管道支架.205 9 抗震设计.2069. 1 般规定.zo6 9. 2 地基与基础.zo7 9. 3 地震作用和结构抗震验算.zo7 9. 4 主厂房.zog9. 5 主控制楼和配电装置楼.z12 9. 6 运煤战桥.”.2139. 7 筒仓.214 9. 8 设备基础.215 9. 9 管道支架.z1 s 147 总则1. o. 1 本条将原来的“必须为社会主义现代化建设服务飞改为“贯彻执行国家的技术经济政策”，这样更为具体、明确，并增加“确保质量、特制定本规定”，更为全面。本条将安全适用放到四点要求的首位，以反映发电厂结构设计的特点。1. o. 2 与原条文基本相同，但删掉“

4、以及进洞、地下火力发电厂”这一句，因为原条文中，对进洞及地下火力发电厂并没有具体的条文，而且现在国内尚没有建造进洞的电厂。1. o. 6 增加CAD辅助设计，这是今后发展的方向。1. o. 7 对于不同结构，其安全等级不同。除遵照混凝土设计规范GBJ10-89的有关规定执行外，对于钢筋温凝土煤斗、筒仓、悬吊锅炉架构、屋架、托架安全等级定为一级。对于主厂房钢结构，根据钢结构设计规范GBJ17-88第3. 1. 3条，一般的工业与民用建筑定为二级，因此，主厂房钢结构相应运为二级。148 2 荷载2. 1 基本规定2. 1. 2 荷载分类按与建筑结构荷载规范一致的原则进行修订。2. 1. 3 本条补

5、充规定了电厂特有的设备荷载、管道荷载的荷载分项系数。规定编制中，选定了一些工程，对煤斗大梁、除氧器大梁及承受除氧器、煤仓、粗（细粉分离器荷载的框架，分别按新、旧规范进行了对比试算分析，以确定这些荷载分项系数的取值。从新旧规范对比试算结果看，当)JQ值取1.2时，除氧器大梁配筋面积比按旧规范减少4.8% 5. 0%；当)JQ值取1.4时，煤斗大梁配筋面积则增加8.8% 9.0 %，除氧器大梁配筋面积则增加7.1%9.1 %；若除氧器和煤斗中的煤荷载的分项系数均取1.3时，则梁的配筋面积增加或减少的幅度变化很小（一1.1 %2.1 %) ；当所有的设备、管道荷载的分项系数均取1.3时，框咱们架按新

6、、旧规范试算对比，两者配筋差不多，钢筋总耗量接近。因此，原（粉）煤斗中的煤（或煤粉），除氧器、工业水箱、粗（细）粉分离器等设备及管道荷载的荷载分项系数均取1.3。2. 1. 4. 1 该条结合发电厂主厂房结构特点和电力设计部门的设计经验，提出了主厂房框排架荷载效应组合的简化公式，采用了略去效应组合值S及荷载效应系数C的简略表达的方式。在地震作用效应组合时，仅列入了对主厂房框排架影响最大的水平地震作用。2.1.4.2 建筑结构荷载规范CGBJ9 87）取消了原规范露天吊车技桥采用控制风荷载设计的规定，因此，本规定修订中相应取消了原火力发电厂土建结构设计技术规定（SDGJ64-84)（下称土规）2

7、. 1. 3条中相关内容。根据电厂结构的特点，承受以149 风荷载为主的建筑物，虽有两个或两个以上的可变荷载参与组合且其中包括风荷载，荷载组合系数仍按1.0取用，即保留了原土规2.1. 3条中设计以风荷载为主的建筑，当风荷载与恒载及其它活荷载组合时，风荷载不应降低的原则。2.2 屋面、楼（地）面活荷载2.2.2 该条表2.2. 2中的荷载值进行了如下修改调整：( 1 ）补充了荷载准永久值系数：1 ）不上人的屋面活荷载的准永久值系数（们）。新建筑结构荷载规范编制说明中，提到荷载值的确定时，由于对恒荷载及活荷载分别采用了不同的荷载分项系数，荷载以自重为主的屋面结构可靠度相对旧规范有所降低，故对钢结

8、构或钢筋混凝土结构承重的钢筋混凝土屋面活荷载标准值，由O.5kN/m2提高到o. 70kN/m2。但是建筑结构荷载规范却将屋面活荷载的准永久值系数们值取为零。从该规范关于屋面活荷载值的规定中可以看出，活载标准值的调高，仅在承载能力极限状态设计时，保证了屋面结构具有足够的可靠度，但是在正常使用极限状态按长期效应组合时，因为规范将们值定为零，故对变形方面的可靠性并无多少作用。考虑到电厂主厂房屋面结构的重要性，特别是大机组、大柱距（912m）厂房愈来愈多，其屋面结构应具有足够的强度外，还应有足够的刚度，以保证屋面结构不致变形过大及由此导致裂缝开展而影响正常使用。为此，本规定修订中，以某工程汽机房有（

9、无）保温层两种大型屋面板(1.Sm7.Sm）为例，按新、旧规范进行了对比试设计。发现按承载能力（即强度）设计时，两种板所计算的配筋基本一致；按裂缝开展计算时，最大裂缝宽度值均接近。但是按挠度计算时却有差别。当按新规范规定荷载准永久值系数们0设计时，比按旧规范计算所得的挠度值偏小约达2% （约小o.2o. Sm m）；如取们o. 2时，则按新规施计算结果比按旧规范偏大1.45 % 2. 06%，这显然比按I/!=0计算偏于150 安全。由以上分析可见，建筑结构荷载规范为了确保结构可靠度，将屋面活荷载标准值调整加大，考虑到电厂结构的重要性，将主厂房屋面活荷载的准永久值系数们取为o.2，而其余建筑屋

10、面，则与建筑结构荷载规范一致，仍取们0。2 ）楼面活荷载的准永久值系数（们）。汽机房运转层楼面和地下室顶板及灰渣泵房进口悬臂平台等，其楼面活荷载较大的原因是安装检修期间临时放置了设备荷载。事实上经常作用在楼面上的活荷载不大，即楼面活载出现的累积持续时间短，其准永久值系数应小，故均取I/;q = o. 5。主厂房的厂用配电装置室和集中控制室楼面，以及主控制室、网络控制室、通讯室、母线间、开关室楼板，因其楼面荷载取值包括了设备荷载，而这些设备荷载长期作用在楼面上，即楼面活荷载的累积持续时间长，其准永久值系数应稍大，故均取们o. 80 试验室、楼梯间的楼面活荷载准永久值系数，参照建筑结构荷载规范中民

11、用建筑的规定均取们o. 5。其他楼面活荷载一般取们o. 6 o. 7 （其中取们o. 7者居多）。主厂房内除氧器、工业水箱、原（粉）煤斗中的煤（煤粉）、粗粉分离器、细粉分离器、管道荷载，均属长期作用的持久性活荷载，其荷载性质接近于恒荷载，故其准永久值系数均取为1.0。( 2 ）主厂房屋面、楼地）面活荷载（衰2.2. 2）的修改z1 ）汽机房士o.000 m地下室顶板活荷载的确定。修订中对汽机房士0.OOOm地下室顶板的活荷载设计取用值进行了调查，见表2寸。根据对各设计院设计取值和电厂实际荷载的调查，士0.000 m 地下室顶板的活荷载取值如下：集中检修场地与运转层检修区域楼板的活荷载取值一致，

12、取2530kN/m2。一般区域地下室顶板在辅机设备检修或调换电动机、泵等151 表z-10.000 m地下案顶板活荷载调查表电厂名称单机组容量设计检修场地活荷载A般场地活荷载备(MW) 单位(kN/m2) (kN/m2 注石洞口一厂300 华东院20 沙角A厂200 广东院20 江油电厂330 西南院20 法国机组清河电厂200 华北院16 苏联机组元宝山电厂300 东北院15 法国饥组元宝山电厂600 东北院10 法国机、西德炉荆门电厂200 中南院10 青山电厂200 中南院10 神头电厂200 山西院30 10 黄岛电厂200 西北院30 10 苏联机组注除神头电厂和黄岛电厂外，表中其他

13、电厂士0.000m检修场地均为地面（一般位于两机之间）。期间，需堆放一些设备和小部件，考虑到机组容量的不同，部件也因此有所差异。故将12125MW机组的活载取为10kN/m2,200300MW机组的活载取为1020kN/m2。2 ）补充汽机基座中间层平台的活荷载。根据调查，该层的安装及检修荷载均较小，结合过去的设计经验，考虑机组容量的大小，建议该层活荷载取4kN/m2或6kN/m2。3 ）汽机房、锅炉房O. OOOm地坪运输通道活荷载的修改。按原土规规定，沟盖板运输通道的活荷载为20kN/m2。这不能反映也无法代表不同车辆时荷载的实际受力状况，因此改为按实际产生的集中（或均布）活荷载进行计算。

14、4 ）运转层楼面活荷载应予以标志。在建成的楼面上作出标志，将使安装人员和检修人员做到心中有数，以避免乱放设备，确保结构安全。5 ）高压厂用配电装置楼面活荷载的修改。近年来，设备不断更新，重量增大。根据对扬州、黄浦、沙角A厂及成都热电厂的调查，高压开关柜改型后，折算楼面等效均布活荷载均为lOkN/m2左右，又根据近年来国内、外大机组电厂设计中已广泛采用152 10kN/m2的实际情况，因此进行了修改。6 ）补充了炉架非运转层的各层钢筋泪凝土平台活荷载。根据实际荷载情况调查，顶层平台施工时堆放大量材料、机具、管道等，取较大的荷载，其余各层平台均没有多少堆载物，取较小的荷载，因此，将顶层活荷载取为6

15、kN/m2，真他各层平台取4kN/m2。7 ）补充了除氧煤仓间主钢楼梯活荷载。因其功能与除氧煤仓间钢筋混诞土楼梯相同，因此取钢筋泪凝土楼梯活荷载相同值(4kN/m勺。8 ）补充了主厂房区其他生产建筑物屋面活荷载的规定。实际建设中，位于主厂房区的其他生产建筑，如电气楼、生产辅助楼、控制楼等，因靠近主厂房且较低矮，安装中经常有保温材料和安装机具堆放，故增加此项规定。( 3 ）其他生产建筑物屋面、楼（地）面活荷载（表2.2. 4 0: 1 ）补充了网控楼、通讯楼的楼（屋面）活荷载。网控楼、通讯楼与主控制楼功能相似，各层楼面（屋面）活荷载相近（相同），故其各层楼面及屋面活荷载取值均与主控制楼相同。2

16、）补充了主控制室、继电器室楼面活荷载的说明。主控制室、继电器室楼面活荷载4kN/m2仅适用于电缆支架支承于电缆夹层楼面的情况，当电缆支架系吊在主控制室、继电器室楼板上时，应按实际荷载考虑。这与35llOkV变电所设计规范（GBJ59 88）中主控制室、继电器室楼面活荷载的说明相吻合。3 ) 3、6、10,35、llOkV屋内配电装置母线间及开关室楼面活荷载的修改。根据35500kV变电所建筑结构设计技术规定有关条文进行修改。4 ）碎煤机层楼面活荷载的补充。原土规碎煤机室框架计算时，碎煤机层楼面活荷载取值未作明确规定，因此出现框架计算时设备既按运行状态乘了设备动荷载系数，楼面又按安装时最大活载(

17、1020kN/m2采用的不合理组合。根据调查的实际情153 况，并考虑适当简化的原则，碎煤机室框架计算简化为按两种荷载效应组合并取其最不利组合。其中按运行检修情况（包括两台碎煤机运行及一台运行、一台备用或检修状态）组合时，楼面活荷载应按4kN/m2采用。因为该情况下楼面没有大量放置设备零部件及检修机具，楼面活荷载实际很小。5 ）运煤战桥楼面活荷载的修改。根据调查，安装、检修时皮带卷均置于转运站楼面。长皮带接头时也是将皮带卷先放置于转运站的皮带机头部传动装置楼面上，然后沿皮带方向铺开滑下，安装时皮带托辑也不集中堆放在一起，因此，战桥楼面荷载不会很大。原土规的楼面活荷载取值3kN/m2还是可行的。

18、但考虑到皮带宽度为1.2 1.4 m时，其荷载有所增加，一般可取4kN/mi。个别电厂当皮带宽度大于1.4m时，可视为特殊情况，按实际荷载考虑。2.2.6 单机组容量大于300MW的电厂，目前装机台数不多，且多为国外引进机组，合理地确定其主厂房屋面、楼（地）面活荷载取值，目前尚不具备条件，设计可根据实际情况确定，本说明仅将调查中收集到的300600MW机组容量电厂荷载资料列表于后（见表2-2表2-6），以便今后设计类似电厂时作参考用。154 表2-2平好电厂2x剧。MW机组（美国引进）主厂房设计活荷载名）、汽机房1. 6.100 m中间层开关室楼面称蓄电池室、直流设备室楼面格栅楼面2.13 .

19、700m运转层汽饥基座顶板检修区域楼面检修区域楼面格栅楼面荷载值(kN Im勺10 7.5 5 30 30 20 5 说明续表名称荷载值i兑明(kN/m2) 3.屋面2 二、除氧间13 .700m运转层楼丽10 6.100 m、19.800m高压力日热器层楼面5 格栅楼面29.000m、34.500m除氧器层楼面5 屋面2 三、煤仓间17 .OOOm给煤机层楼面10 44.600m皮带层楼面10 皮带机头部传动装置楼面10 其他楼面7.5 50.600m输煤除尘器层楼面7.5 52 .667m输煤转运站楼面10 屋面2 四、集控楼6. lOOm电气设备室楼面7.5 13.700m控制室楼面7.

20、5 19 .zoom空调机设备窒楼面7.5 屋面2 注1.格栅楼面活荷载取5kN/m勺2.钢筋混凝土楼板活荷载取7.5kN/m2;3.表中荷载不包括管道荷载，管道荷载只能由梁承受g4.除氧间：6.100 m、13.700m及19.800m高压力日热器的检修通道荷载按机务设计者提出拖运路线及具体荷载后设梁承受g5.汽机间13.700m运转层z( 1 ）设计荷载为30kN/m2范围内的楼板，除按均布活荷载30kNIm考虑外，还需考虑1/2发电机转子重量作为集中荷载作用于梁的跨中，此时楼板仅考虑静荷载，且钢梁的容许应力提高l/3; ( 2 ）设计荷载为20kN/m2范围内的楼板，除按均布活荷载20k

21、N/m2考虑外，还需考虑1/2最大设备件重量（发电机转子除外）作为集中荷载作用于梁的跨中，此时楼饭仅考虑静荷载，且钢梁的容许应力提高1/3o6.安装、检修设备时，设备按检修荷载布置图堆放和搬运，如高压力H热器的检修通道设计荷载为20kN/m2。155 表2-3元宝山电厂1x&OOMW机组（法国、西德）主厂房设计活荷载荷载采用值（kN/m2)名称楼面计算框架二、汽机房士0.000m地面检修场地60.40 O. 000 m地下室顶板10 士0.000m钢盖板5 13.000m以下各层平台10 13 .ooom运转层检修场地30 13 .OOOm运转层非检修场地12 13.000m运转层钢盖板5 A

22、、B排柱悬臂平台6 二、除氧煤仓间0.000 m、6kV配电装置10 10 4.400 m电缆夹层楼面4 3 6.600 m管道层楼面10 6 7.400m继电器层楼面10 7 13.000m运转层楼面10 6 20.000m水箱层楼面10 4 28 .ooom给煤皮带层楼面4 3 4C.OOOn:皮带机头部楼面10 45.000m皮带层楼面4 3 55 .ooom除氧器层楼面10 4 屋丽4 3 三、锅炉房 o.ooom地面（磨煤机转子通道除外）20 13.000m楼面8 6 20.000m运转层楼面10 8 28.000m给煤皮带层楼面6 3 屋面4 3 156 法国、西德提供数值(kN/

23、m勺60 20 10 10 20 40 20 。户4 10 10 10 5 40 10 10 5 10 5 5 表24 大连及福州电厂2X350 MW机组（日本）设计活荷载名称荷我值（kN/rn2)板梁结构分析一、汽饥房格栅及花纹钢板楼面1. 5 1. 3 1.3 开关室楼画。4 4 电气室楼面b 4 4 蓄电池室楼面 4 4 运转层楼面10 10 b 高叫底）压加热器楼面b 5 3 控制室楼面3 1. 8 1.8 办公室楼面3 1. 8 1. 8 其他楼面1. 8 1. 3 1.3 屋面0.6 o. 6 0.6 二、输煤系统碎煤机室楼面1. 5 1. 3 1. 3 转这对楼面1. 5 1.3

24、 1. 3 输煤战桥楼面1. 5 1. 3 1.3 三、除灰建筑楼面1. 5 1. 3 1. 3 注1.表中荷载不包括管道荷载；2.若设备实际荷载超过表中活荷载，应按设备实际荷载考虑。表25 江i由电厂2330MW机组（法国）主厂房设计活荷载地震计算0.5 。.5 。.5。.5。.5o. 5 。.8。.8 0.5 。.30.5 0.6 0.5 0.5 名称荷载值CkN/rn2) 说明一、汽机房1. o.ooorn 157 续表名称荷载值说明(kN/m2) 集中检修地坪40 其他场地（包括地下室顶板）20 钢盖板4 2. 6.000 m中间层楼面10 3.12.000m运转层汽轮发电机检修区域楼

25、面及汽机基座平台40 其他区域楼面20 钢盖板4 4.屋面三、煤仓间1. 0.000 m磨煤机地坪40 2.12 .OOOm运转层楼面6 3. 22 .OOOm给粉饥楼面户。4. 35 .OOOm煤斗层楼面5 5. 42 .500m皮带层楼面5 6. 42 .500m皮带机头部传动装置楼面10 7.屋面5 三、锅炉房1. 0.000 m地坪10 通过重件的地坪取30kN/m2. 12 .ooom运转层楼面法国设计，无荷3.屋面载资料法国设计，无荷四、电气楼载资料1. O. 000 m中、低压配电盘室楼面10 1. 4. 500 m电缆夹层楼面10 3. 7. 500 m开关室、蓄电池室楼面10

26、 4. 12 .ooom集中控制室楼面10 注高压加热器、低压加热器及除氧器均布置在汽饥房。158 表2-6宝钢电厂2X350 MW机组（日本）主厂房荷载恒荷载（kN/m2J 活荷载（kN/m2J管道荷载设计荷载（kNim1)计算柱轴力时名称( kN/m2) 框架（kN/m2J板小梁大梁板小梁大梁板小梁大梁基础（kN/m2)2.2 2.5 1.2 1. 2 格栅板楼面0.5 0.9 1.2 1.5 1.3 1.3 (2.5) 2 (4. 7) ( 5) (2. 7) (2. 7) 5.7 6 4.7 4.7 一般混凝土楼面3.6 4.4 4.7 1.8 1.3 1.3 (2.5) 5.4 (8

27、.2) (8.5) (6. 2) (6. 2) 金属开关室楼面3.6 4.4 4.7 10 10 10 13 .6 14.4 14.7 14.7 11.7 电气室楼面3.6 4.4 4.7 10 10 10 2.5 13.6 16.9 17.2 17 .2 13 .2 蓄电池室楼固3.6 4.4 4.7 5 5 5 8.6 9.4 9.7 9.7 8.2 汽饥房6.OOOm层楼面3.7 4.5 4.8 10 10 10 2.5 13 .7 17 17.3 6.3 (17 .3) 6.3 i气机房12.OOOm层一般区域3.7 4.5 4.8 10 10 10 2.5 13 .7 17 17.3

28、 6.3 6.3 楼面(17 .3) t气机房12.OOOm层检修区域3.7 4,5 4.8 20 20 20 23.7 27 27.3 6.3 6. 3 2.5 (27 .3) 楼面中间室楼面3.6 4.4 4. 7 1.8 1.3 1.3 2.5 5.4 8.2 8.5 6.2 6.2 控制室楼面4.4 5.2 5.5 3 1.8 1. 8 7 .4 7 7 .3 7.3 6.3 屋面（有管道）3.9 4.4 4.7 0.6 0.6 0.6 2.5 4.5 7 .5 7 .8 6.2 6.2 屋面（无管道）3.9 4.4 4.7 0.6 0.6 0.6 4.5 5 5.3 4.7 4.7

29、注1.重量大的主蒸汽管、冷却水管等按实际荷载考虑s 2.设备运输、堆放产生的荷载按临时荷载考虑，计算时钢材的容许应力提高1/3;O 3.安装、检修主要设备时，按堆放布置图搁置；4.括号内数值用于有管道荷载时。2.3 吊车荷载2.3.2 主厂房吊车的竖向荷载和水平荷载。汽机房设两台吊车时，吊车梁及支承牛腿坚向荷载及水平荷载均按两台吊车额走起重量考虑。主要考虑到吊车抬吊发电机静子及吊车安装后均要作超载试验等情况。2.4 风载体型系敖2. 4. 1 参照建筑结构荷载规范）及其条文说明以及977年在北京进行的主厂房风嗣试等，种充了汽机房为单坡屋面体型的风载体型系数。2.4.2 根据1977年在北京进行

30、的风嗣试验结果的露天悬吊锅炉风载体型系数试验报告制订。160 3 主厂房3. 1 框（排）架结构3. 1. 2 条文将原土规中汽机运行平台宜采用钢结构改为宜采用组合梁结构。很多工程的汽机运行平台采用了钢梁混凝土板组合结构，并积累了较多经验，而且组合梁结构可较钢结构节省约20%钢材，故推荐采用。至于框架各楼层，应根据材料供应、施工条件等因素并经过经济分析和有关部门审定批准后才能使用这种结构。3. 1. 3 框架梁、柱截面表本次根据许多工程的调查统计作了如下调整：( 1 ）桂宽度，取消了400mm一档，因为土规）的适用范围是12600MW机组的火力发电厂，本节又属于主厂房框架，因此柱宽400mm不

31、适用。增加了800mm柱宽，主要用于300MW 及以上机组或高烈度地震区，以增强纵向框架刚度及控制自己筋量。柱截面的高宽比一般控制在3:1较为合适。( 2 ）主、次梁的高宽比根据工程计算控制在4:1范围内较适宜，王程应用中主梁宽度宜比柱宽小一级，以免支座钢筋相碰。3. 1. 4 温度伸缩缝间距的取值和温度应力的计算是一个非常复杂的问题。过去不少单位进行过很多分析和计算工作，已突破了棍凝土结构设计规范中的规定。计算温度应力牵涉到很多因素。由于种种条件的限制，缺乏实测和试验数据，现场观测因主厂房底层光线暗、设备管道繁多等而难于进行，再则。昆凝土结构设计规范关于温度伸缩缝间距仍按原钢筋混凝土结构设计

32、规范TJ10一7数值取用，未作修订，因此这次修订条文还保留原土规的数值。当有充分论证，采取有效措施（如设置后浇带、减少或中断底层连梁等）或经验算满足要求时，可适当增大温度伸缩缝的间161 距。3. 1. 5 伸缩缝处梁、板及围护结构采用悬挑结构，受力比较简单明确，故推荐采用。零米基础梁因接近基础，温度应力很大，以往工程中出现裂缝较多，故要求采用简支梁，以减少温度应力。3. 1. 13 主厂房框（排）架的汽机房外侧柱，其上支点通过刚性屋盖与框架相连，从住所承受的荷载及上下柱的高度比来看，与单层厂房排架柱在较大的差别。原土规有关汽机房外侧柱和框架柱的计算长度的取值标准，经多年实践证明是可行的，故未

33、作变动。外煤仓框架伸出柱、内煤仓框架伸出柱、外侧柱，均通过刚抨（屋架）饺接。在柱顶轴向压力N作用下，柱的弹簧刚度C可按下列公式计算：C二字（1 -!;) 式中柱顶轴向力N为柱轴向力的总和；性的临界荷载Ncr为悬臂柱的临界荷载，可由欧拉公式求得。I N 为了使计算简化，取l1 一）= K为固定值，条文中取飞NcrI K = O. 3、柱底端固定，柱顶为弹性支承（支承的弹簧刚度为C）时，柱稳定方程可用下式表示：( _!._) （去）一叫：）根据上式编制了条文的3.1. 14 2表。可由参数值查得柱底固定时柱的计算长度系数。值。外煤仓、内煤仓框架伸出柱及锅炉外侧柱的计算长度表示为两个因子的乘积： 。

34、公式中的调整系数。是考虑到框架伸出柱段下端为不完全固接情况。框架伸出柱乘以调整系数。1. 05 162 后使修订条文的计算值与原土规的计算值更接近。3. 1. 15 采用电算后，框架的外形已有条件能比较真实地反映到计算简图中，使计算结果更加符合实际，因此要求对双肢柱按多层框架进行计算。外侧双肢柱也可以近似折算成实腹柱计算。3. 1. 17 根据框架节点的平面有限元的应力分析，梁支座处的最大弯矩设计值是在距柱中心线b处（b为柱的断面高度），在桂外边缘处趋于零。而由平面杆系计算简图所算出的桂中心线处的最大梁支座弯矩设计值，实际上是不存在的。因此，当采用平面杆系计算简图进行框架内力分析时，梁的支座弯

35、矩设计值取距住中心线b处的弯矩设计值Mb。经过大量的比较计算得知这个Mb值恰与柱中心线处的梁支座弯矩设计值Mz减去Vb后的值相同（V为柱中心线处的梁支座剪力设计值），误差在1%以内，因此，采用条文中的式（3.1.17)Mb=Mzvb来计算，支座弯短设计值同样是正确的。3. 1. 18 采用刚域简图进行内力分析比较符合结构实际受力情况，特别是结构的自振特性和变形可更接近实际，国内外都已应用于工程中。汽机基座采用刚域简图已有多年，火电厂主厂房采用刚域简图的成果已经专家鉴定，比较成熟，故可在工程中应用。3.2屋面结构3.2.6 关于厂房柱的侧移对屋架弦杆产生的附加拉力或压力的问题，原土规规定汽机房屋

36、架弦杆增加的内力值为屋架弦杆最大计算拉力或压力的5%10%，锅炉房为8%15%。这次修改仍然用此数值，但在文字上有修改，因为这些数值对于无托架的屋盖系统是合适的，但对于有托架的屋盖系统，由于两柱之间多t品屋架，如果仍然采用上述百分比数值，则拉（压力就小了一半。所以在这次修改时增加了“除用托架布置厂房外”163 几个字。3. 2. 11 3.2.23 本规定屋面支撑条文，适用于有攘、无攘的钢结构及钢筋混凝土结构屋面系统。原土规屋面支撑的条文编写侧重于钢筋混凝土结构屋面系统。本次修改时，考虑到随着电厂单机容量的增大，厂房跨度也明显增大，钢屋架已被大量采用，因此，本规定以钢结构屋面系统为主进行了支撑

37、的条文编写。钢筋1昆凝土结构屋面系统的支撑，可参照钢结构屋面支撑系统设置。由于目前电厂汽机房跨度大、净空高、吊车吨位大，因此，本规定要求主厂房屋面系统设置纵向水平支撑。关于纵向水平支撑放在上弦或下弦的问题，过去下承式屋架纵向支撑是放在上弦的，其他情况均是放在下弦的。这次编写时，参阅了有关资料，认为梯形屋架的纵向水平支撑宜布置在下弦，理由是：布置在下弦靠近吊车轨道及桂顶，有利于传递吊车水平力及风荷载。但对于有穰体系大跨度的屋架（跨度大于36m的屋架），当柱距为lZm时，由于屋架端部高度较高，屋架上弦就显得不够稳定。因此，对这种情况除下弦设置纵向水平支撑外，直加设上弦纵向水平支撑。3.3 围护结构

38、3. 3. 1 近年来厂房围护结构采用砌体的较多，因为砌体结构在布置和建筑处理方法上比大型墙板灵活，造价又低，例如广东地区、华北地区的部分电厂采用了砌体围护结构，故在条文中对围护结构的选型给予了灵活性。为了与主厂房承重结构采用钢结构相适应，条文中增加了采用金属墙板等轻型材料的内容。3.3.4 由于墙板安装后，螺栓及埋铁等外露铁件不便维护，考虑到钢材腐蚀的影响，因此应适当加大螺栓直径及埋铁的厚度。3.3.8 固定端山墙施工完成时，多数工程的扩建端山墙还没有封闭，因此固定端山墙的风载体型系数应适当考虑一端敞开的影响。164 故固运端山墙迎风面和背风面的风载体型系数都取，= 1. 10。3.4 煤斗

39、及吊车梁3. 4. 1 根据对单机容量为200MW及以上的主厂房煤斗的调查，表明采用钢结构煤斗是适宜的。钢结构煤斗施工方便，运行安全可靠，自重轻，对厂房框架抗震有利，已在工程中得到了广泛的使用。本条未要求对称，因根据一些调查，如元宝山发电厂一期，6个煤斗中4个形状中心近乎对称，2个煤斗的斗口扭转10。，斗壁不对称，运行结果证明不对称的煤斗不易堵煤，所以煤斗外形不一定要求对称。3.4.5 近年来，不少电厂相继出现粉煤斗煤粉爆炸，致使煤斗顶板被掀开，管道：爆破损坏，防爆门爆破并引起电缆着火。1983年4月原电力部主持召开了粉煤仓及制精系统防爆会议，会议建议粉煤仓要能承受10kN/m2的爆炸内压，作

40、为减轻事故损坏的一个措施。但对爆炸内压数值的大小，作用部位及机理等尚存有不少疑问，需进一步研究解决。本次修订因缺乏根据未予修改，仍保留原条文内容。3. 4. 11 根据对单机容量为200MW及以上的主厂房煤斗的调查，钢结构煤斗斗壁厚度一般都大于或等于lOmm。3.4. 12 支承煤斗的大梁，特别是支承圆筒仓的大梁，如相邻支承点之间的挠度差过大，则将给简体和支座圈环梁带来过大的附加应力。根据国内外一些单位的经验，各支承点之间的挠度差不应超过3I16in，即5mm，本条暂取此数，在进一步总结经验后再予调整。3.4. 14 由于1昆凝土结构的施工误差要比钢结构大得多，如不从施工安装上采取措施，则会发

41、生安装不进去或接触不上的情况，因此在连接做法上宜考虑有一定的灵活性和措施。3. 4. 18 本条旨在保护煤斗内侧外露螺栓和焊缝不受磨损。煤斗一般采用对接焊缝，但矩形煤斗的四角很难避免出现角焊缝，若165 不采取保护措施，则会造成焊缝被磨损。3.4. 19 煤斗内煤与内壁经常发生摩擦运动，油漆很快会被磨掉，故在煤经常流动的范围不应涂刷油攘。3. 4. 20 普通钢筋梅凝土吊车梁的强度、刚度、抗疲劳等方面虽不如预应力钢筋混凝土吊车梁优越，但工程实践表明技术性能是可靠的，又因其对场地、设备、材料等没有高的要求，易于施工，加上吊车梁数量较少，总造价不一定比预应力钢筋混凝土吊车梁高；有的工程吊车梁跨距为12m，吊车起重量达lOOt，也采用普通钢筋混凝土实腹梁，经多年使用未发现明显问题，故当吊车梁跨距tC45 按计算确定一般为0.8% 一般为1.2 o 。.4%0.65%持力层面起伏不大，场地环境复荷载较大，桩桩穿过土层主要为高、杂，应控制沉桩较长，需穿过一中压缩性粘土对饼土的影响，定厚度的l坚硬土且持力层起伏较后，锤击应力较大大铜管桩&400 900 30 80 m 2.5 6d 常用3d不小于7mm常用9llmm荷载较大桩较长，须穿过较厚的坚硬主层，持力层起伏不平，须控制沉桩对姊主的影响181 4.6. 7 在建筑地基基础设计规