DL 5022-1993 火力发电厂土建结构设计.技术规定.pdf

《DL 5022-1993 火力发电厂土建结构设计.技术规定.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《DL 5022-1993 火力发电厂土建结构设计.技术规定.pdf（151页珍藏版）》请在麦多课文档分享上搜索。

1、p DL 中华人民共和国电力行业标准DL 5022-93 火力发电厂土建结构设计技术规定Technical Stipulation for The Design of Civil Structure of Thermal Power Plant 1993-06-15发布1993-10-01实施中华人民共和国电力工业部发布中华人民共和国电力行业标准火力发电厂土建结构设计技术规定Technical Stipulation for The Design of Civil Structure of Thermal Power Plant DL 5022-93 主编单位：电力工业部西北电力设计院批准部门

2、：中华人民共和国电力工业部水利电力出版社1993北京（京）新登字115号中华人民共和国电力行业标准火力发电厂土建结构设计技术规定DL 5022-93 * 水手lj电力出版社出版、发行（北京三里网路6号）北京市地质矿产局印刷厂印刷* 8501168毫米32开本7印张181千字1994年1月第J版1994年1月北京第一次印刷印数0001-9200册书号15120. 6938 定价lZ.00元中华人民共和国电力工业部关于发布火力发电厂土建结构设计技术规定电力行业标准的通知电办（1993) 132号我部电力规划设计总院组织西北电力设计院等单位对原局标准火力发电厂土建结构设计规定（SDGJ 64 -84

3、）进行了修订。经部审查通过，现批准为电力行业标准，予以发布。标准编号为DL5022 -93，自1993年10月1日起实施，原局标准SDGfti4-84同时作废。本标准由电力规划设计总院归口，由西北电力设计院负责解释。请将执行中的问题和意见告归口单位。本标准由水利电力出版社负责出版、发行。一九九三年六月十五日目次1 总则. ( 1 ) 2 荷载”.“.”（2) 2.1 基本规定. ( 2 ) 2.2 屋面、楼（地面活荷载. ( 18) 2.3 吊车荷载.”.(18)2.4 风载体型系数. ( 19 ) 3 主厂房.（25) 3. 1 框排架结构.（25) 3. 2 屋面结构.“（33) 3. 3

4、 围护结构. ( 39) 3. 4 煤斗及吊车梁. . . ( 41) 3. 5悬吊锅炉架构.( 46) 3. 6锅炉电梯井结构. ( 47) 3. 7框排架钢结构.“.( 48) 4 地基与基础.( 50) 4-1 基本规定.”.”.（50) 4.2地基计算.”.（51) 4. 3软弱地基.”.（52)4.4 山区地基.”.”.（54) 4.5 湿陷性黄土地基.”. ( 55) 4.6 基础.”.( 56) 4.7 地下拘道.”（59) 5 动力机器基础.”.（61)5.1 汽轮机组和电机基础.”.”.（61)5.2 辅助机器基础.- - . (68) 6 燃料建筑.( 75) 6.1 燃煤

5、建筑.”.”( 75) 6.2 燃油建筑.( 84) 7 烟囱、烟道.( 86) 7.1 烟囱一般规定.”.( 86) 7.2 烟囱计算“.”( 86) 7.3控制烟囱纵向裂缝宽度措施.( 87) 7.4烟囱抗腐蚀措施. . . ( 88) 7. 5 烟囱构造. . (89) 7. 6 烟道.( 90) 8 管道支架.“( 92) 9 抗震设计.( 98) 9. 1 一般规定.( 98) 9.2 地基与基础.( 102) 9. 3地震作用和结构抗震验算.( 104) 9.4 主厂房.( 106) 9. 5 主控制楼和配电装置楼.( 115) 9. 6 运煤梭桥.”.( 116) 9. 7 筒仓

6、.（117)9. 8 设备基础. (118) 附录A附录B附录C附录D管道支架.”主厂房横向框（排）架计算简图.悬吊锅炉架构纵横向计算简图. 锅炉架构框架柱计算长度lo的确定翻车机室和缝式煤槽的选型、计算简图及(119) (122) (123) (124) 侧壁计算公式”.”. ( 125) 附录E烟囱筒身洞口强度计算.( 132) 附录F管道支架风载计算”.（135) 附录G理论计算周期的调整系数.“.( 138) 附录H钱桥横向抗震计算方法.( 139) 附录I本规定用词说明.”.( 143) 附加说明.”.( 144) 总则1. 0. 1 为了在火力发电厂土建结构设计中贯彻执行国家的技术

7、经济政策，做到安全适用，技术先进，经济合理，确保质量，特制寇本规定。1. 0. 2 本规IE适用于1气轮发电机组容量为12600MW新建或扩建的火力发电厂（以下简称发电厂）土建结构设计。对于改建和其他机组容量的发电厂，可参照规定和有关规范进行设计，变电构架可参照35500kV变电所建筑结构设计技术规定执行。1. 0. 3本规IE是根据国家现行有关规范并结合发电厂的特点制定的。凡本规定未涉及的部分，尚应符合国家现行有关标准的规定。1. o. 4 结构设计应满足强度、稳定、变形、抗裂及抗震等要求。结构布置应与工艺密切配合，应尽量按照统一模数制进行设计，优先采用标准设计和典型设计，以提高标准化、系列

8、化、通用化的水平。1. 0. 5 结构设计应在总结实践经验和科学试验的基础上，消化吸收国外先进经验，密切配合施工，积极慎重地采用新技术、新布置、新结构、新材料。1. 0. 6 积极推广应用电子计算机辅助设计技术，不断提高设计水平及工作效率。1. 0. 7 结构设计时，应根据结构破坏可能产生的后果严重性，采用不同的安全等级。1 2 荷载2. 1 基本规定2. 1. 1 发电厂一般建筑的设计荷载及荷载效应组合应按本章的规定采用。发电厂特殊结构的荷载及荷载效应组合，应按本规定有关章节采用。本规定的荷载，系指建筑结构设计中的荷载标准值。2. 1. 2 结构上的荷载可分为下列三类：2.1.2.1 永久荷

9、载（恒荷载）：在结构使用期间，其值不随时间变化，或其变化与平均值相比可以忽略不计的荷载，如结构自重、土压力等。2.1.2.2 可变荷载（活荷载）：在结构使用期间，其值随时间变化，且其变化与其平均值相比不可忽略的荷载，如楼（地）面活荷载、屋面活荷载、吊车荷载、风荷载及雪荷载等。注：作用在厂房结构上的设备荷载和管道荷载（包括设备及管道的自重，设备、管道及容器中的填充物重，按活荷载考虑）。2.1.2.3 偶然荷载：在结构使用期间不一定出现，一旦出现，其值很大且持续时间较短的荷载，如爆炸力、撞击力等。2. 1. 3 一般荷载的荷载分项系数按建筑结构荷载规范的规定采用。原（粉）煤斗中的煤（煤粉）、除氧器

10、、工业水箱、粗（细）粉分离器、高（低）压加热器等设备荷载及管道荷载，其荷载分项系数均取1.3a 2. 1. 4 荷载效应组合除按建筑结构荷载规范执行外，另补充规定如下：2.1.4.1 主厂房框排架的荷载妓应组合可采用下列简化组合：2 1. 1. 2 Gk + y Q1 QI k + 1.向k+l.4Qckl 1.0Gk+YQ;Q;k+l.3QQk+l.40ck ( 1.2Gk +0.85(YQ; Qik + 1.3QQk斗1.4Qck I + 1.4 wk) z. 1 1.0Gk 川（YQ;Q,k +1.3Q旷1.4Qckl+l.4Wk) ( 1.2(Gk 护ciQik+l/JQ;QQk+Qc

11、G) i +l.3Eh k十1.41/1 ,Wk 3/ 1.0(Gk叩ciQ; k刊QiQQk +QcG) l + 1. 3 hk + 1.4札.Wk上六式中Gk一一永久荷载的标准值；( 2. 1. 4 1) ( 2. 1. 4 2) (2.1.4 3) (2.1.4-4) (2. 1. 4-5) (2.1.4-6) YQ；一一楼面活荷载的荷载分项系数：当活荷载标准值小于4kN/m 2时，取1.4; 当活荷载标准值不小于4kN /m 2时，取1.3; Q; k一一计算主框架用楼面活荷载的标准值，按本规定表2.2.2采用；QQk一一设备、管道活荷载，包括煤斗中的煤（煤粉）、除氧器和除氧水箱（含水

12、重）、粗（细）粉分离器、高（低）压加热器等设备荷载及管道支吊架荷载：Qck.QcG一一分别为吊车荷载、吊车自重（地震作用组合用）；化、l/!Qi一一分别为楼面活荷载、设备（管道）荷载在进行地震效应组合时的荷载组合值系数，按本规定表9.3. 4采用；l/Jw一一风荷载在参予地震作用时的组合值系数，一般框排架结构取札0，锅炉炉架取扎0.2; 3 w K一风荷载标准值。注：式（2. 1. 4 1）式（2. 1. 4 6）中略去了荷载效应系数。2.1.4.2 主厂房框架梁、柱构件截面荷载效应组合值，可按下列可能出现的最不利情况进行设计：梁Mmax及相应的N、V;Mm, n及相应的N、V;V max及相

13、应的M、N。柱Mm ax及相应的N、V;Mm1n及相应的N、V;N man及相应的M飞V;Nm, n及相应的M、V。框架底层柱除上述几种组合外，尚应增加下列两种组合：V max及相应的M、N;V mi1n及相应的M、N。注zM为按相应的M值的正（M）、负M）两种情况进行组合，但仅输出M绝对值最大一组。2.1.4.3 设计以风荷载为主的建筑物，如烟囱、运煤枝桥、主厂房山墙、带顶盖的开敞式建筑等。当风荷载与恒荷载及其他活荷载组合时，风荷载的荷载组合值系数取1.0。2. 1. 4.4 框排架荷载效应组合时，一般不考虑施工安装时大件的运输、起吊等临时荷载，应尽量采取临时措施解决。必要时可对个别构件进行

14、强度验算，其安全等级可降低一级采用。2. 1. 5 正常使用极限状态按长期效应组合设计时，应采用准永久值作为可变荷载代表值。可变荷载准永久值为可变荷载标准值乘以荷载准永久值系数。楼（地）面活荷载的准永久值系数按本规定表2.2. 2、表2. 2. 4 1、表2.2. 4 2中的数值采用。除氧器及工业水箱、煤斗中的煤及煤粉、粗（细）粉分离器、管道荷载等的准永久值系数均取1.0。4 表2.2.2火力发电厂主厂房屋面、楼（地）面活荷载标准值（kN/m ) 讨算次梁、双T板及计算主框序准永糟板主肋折减系数.Ji计算主梁排架用楼单机组容量名称久值（柱）时（屋）面备注号(12 125) (200 300)

15、系数6m柱距9mgm柱距12m折减系数活荷载(MW) (MW) (kN/m2) 一、汽机房+o.ooom 地下室顶板集中检修场地:D15 20 25 30 o.s 0.8 0.7 。.7地下室顶板）般区10 1020 域。.5 0.8 o. 7 0.7 1 集中检修区域地面20 30 40 其他空闲地面及钢10 筋混凝土拘盖板10 0.5 钢盖板2 4 4 0.5 加热器平台中间层含低压加加热器平台管道0.7 。.8。.8热器楼面2 4 6 黑豆）、高压加热器平台10 10 o. 7 0.8 0.8 续表。、标准值（kN/m勺计算次梁、双T板及计算主框序单机组容量准永槽板主胁折减系数雪是计算主

16、梁排架用楼名称久值（柱）时（屋）面备注号(12 125) (200 300) 系数6m柱距9m9m位距12m折减系数活荷载ID 0.7 o. 7 23 碎煤机室底层4 ( 10) o. 7 。.8括号内数值仅用于底层为地坪at24 碎煤机室屋面0.7 。.2 o. 7 25 采光室屋面0.7 o.o o. 7 序号名称26 各层楼面27 试验室28 楼梯29 屋面30 楼面31 进口部分悬臂平台32 其他悬臂平台33 屋面标准值(kN/m) 3 3 3 o. 7 10 20 30 4 0.7 准永久值系数七、化学水处理室o. 5 o. 5 o. 5 o.o 八、灰渣泵房o. 7 。.5o. 7

17、 o.o 主梁（校）折减系数0.8 0.8 。.70.7 0.7 0.8 0.8 计4 f o. 7 o. 7 I 4 I o. 7 I 续表备注由工艺提供，一般可按3kN加采用续表. 。、注备主梁（丰岛折减系数准永久值系数标准值(kN /m 2) 称名序号o.7 2 屋面36 0,4 37 室内沟盖板4 o.s 有安装检修荷载时，按实际荷载采用38 室外构盖板4 0.5 有安装检修荷载时，按实际荷载采用十、向盖板设备及楼面荷载的分项系设继电器室时，其楼丽活荷载按主控制室取值采用。当电缆层的电缆系吊在主控制室或继电器室的楼板上时，应按实际荷载考虑。电抗器楼（地）面活荷载自工艺提供。当干煤棚屋面

18、采用石棉瓦、瓦栅铁皮、玻璃钢瓦等轻屋面时，其屋面活荷载按0.3kN/m2采用。当皮带宽度为1.2l.4m时，钱桥桥面活荷载一般按4kN/m 2采用，皮带宽度大于l.4m时，按实际荷载考虑。碎煤机室框架按下列两种荷载效应组合并取其中最不利组合进行设计2a.按安装情况组合时，楼面活荷载及主梁（柱折减系数接本表数值采用，活荷载分项系数取1.31 b.按运行俭修情况组合时，碎煤机荷载按设备标准荷载乘动力系数2日相应的楼面活荷载（4kN/m2),数均取1.3。表中数值仅用于露出地面的拘盖板，当F句盖板埋于地下时，除应考虑覆土层荷载外，尚应根据地面有无通行车辆、堆放材料等情况，按实际可能产生的荷载采用，但

19、不得小于4kN /m。 . l 表2.2. 4 2 辅助生产及附属建筑物屋西、楼（地）面活荷载序号名称标准值准永久值主革主柱）备注(kN /m 2) 系数折减系数1 生产办公楼（楼中检修间）4( 4 8 ) o. 7 。.82 行政办公楼2( 3 5) 0.5 o.a 括号中数字用于档案室3 材料库、中心修配厂地面10 15 可按实际情况采用楼面8 o. 8 o. 8 屋面o. 7 o.o o. 8 4 主厂房至各建筑物的天桥楼面3 o. 7 o.9 屋丽0.7 o.o o.9 注1.生活福利建筑的活荷载及其准永久值系数按4建筑结构荷载规范规寇。2.设计生产办公楼时，应将有重件检修的检修间布置

20、在0. 000 m，地坪；活荷载l按8kN/m采用。楼层应布置设备较轻的检修间（热工仪表、电气检修间等），其活荷载可按4kN /m 2采用。2.2 屋面、楼（地）面活荷载2. 2. 1 发电厂建筑的屋面、楼（地）面在生产使用、检修、施王安装时，由设备、管道、材料堆放、运输工具等重物所引起的荷载，以及所有设备、管道支吊架等作用于土建结构上的荷载，均应由工艺设计专业提供。2.2.2当按本规定2.1. 4条设计时，荷载应按下列规定取值：2.2.2. 1 当按工艺专业提供全部设备（管道）荷载采用时，楼面活荷载按2.OkN /m2取值。2.2.2.2 当按工艺专业提供的主要设备及管道荷载（除氧器、高低压

21、加热器、粗细粉分离器、工业水箱、煤斗，以及主蒸汽、主给水、再热蒸汽、一次风、煤粉系统等管道）采用时，楼面活荷载按本规定表2.2. 2的计算主框架用的楼（屋）面活荷载取值。2.2.3 设计楼面构件时，楼面活荷载可按表2.2. 2采用，但板肋（次梁）尚应计入管道及设备荷载（表盘、低压开关柜等一般设备荷载不再考虑）。2.2.4 当工艺布置无特殊要求时，其他生产、辅助生产及附属建筑物的屋面、楼（地）面活荷载可按表2.2. 4一1及表2.2. 4 2 采用。2.2.5 主厂房及其他生产、辅助生产、附属建筑物的屋面，可不考虑积灰荷载。2.2.6 单机组容量大于300MW的发电厂，其屋面、楼（地）面活荷载的

22、取值，应根据实际情况而定。2.3 吊车荷载2.3. 1 汽机房、锅炉房、灰浆泵房、修配厂、检修间及号风机室等的吊车应按轻级工作制设计。燃煤及除灰建筑的桥式抓斗吊车应按重级工作制设18 计。2.3.2主厂房吊车的坚向荷载和水平荷载应按下列规定采用。2.3.2. 1 汽机房设有一台吊车时，吊车荷载按建筑结构荷载规范采用。2.a.2.2 r气机房设有两台吊车时，吊车荷载按下列规定采用：( 1 ）计算吊车梁及其支承牛腿时，竖向荷载及水平荷载均按两台吊车额定起重量考虑，不考虑吊车的荷载折减系数。( 2 ）计算主厂房横向框排架时，吊车坚向荷载按一台吊车额定起重量考虑，另一台仅考虑自重作用。吊车横向水平荷载

23、仅考虑一台吊车额定起重量。( 3）计算主厂房纵向框架时，吊车纵向水平荷载应按两台吊车同时同向刹车考虑。计算刹车轮的轮压时，相应的两台吊车竖向荷载应按（2）项取值原则确定。2.3.2.3锅炉房设有安装吊车（考虑一台）时，应按与汽机房设有一台吊车时同样考虑，其荷载取值同2.3.2.1。2.4 凤载体型系数2. 4. 1 确定主厂房的风载体型系数时，一般可不考虑露天锅炉的遮蔽影响。主厂房风载体型系数可按表2.4 .1采用。2.4.2 确定露天悬吊锅炉炉体的风载体型系数时，一般可不考虑主厂房的遮蔽影响。露天悬吊锅炉炉体风载体型系数可按表2.4. 2采用。19 表2.4. 1 主厂房凤载体型系数序号体型

24、及体型系数-.,; -0.7 -0.7 -0.7 - 0 1-0.2 -0.7 吧- + -0.6 盟国0 I -0.5 -0.2 -0.6 -v.di 国D-o. 7 -0.7 2 .,_ -o.s -0.6 面D-o.s -o.s -y.01 面o20 续表序号体型及体型系数-0.1 -0.1 3 守01内煤仓双框架的其他部分凤裁体型系数同上图- -0.7 -0.7 -0.6 -0.6吨。.s咀ol4 国O 0 国0.5I . 国0.5T . - 内煤仓双框架的其他部分凤戴体型系数同上图21 续表序号体型及体型系数.圄”-0.7 -0.7 -0.7 5 -v- o -0.6 -D.6 -0

25、.7 -0.5 6 -V-E- OA于22 一体型及体型系数续表-, . -o. 7 回C国0.7-v-i Y。双框架的其他部分凤裁体型系数同上圈-0.7 -y.E 8 -0.7 - 面O国D双框架的其他部分凤载体型系数同上图23 24 表2.4.2露天悬吊锅炉妒体凤载体型系敏正向风吹司体型及体型系数-0.6 。II电F. 一- 01 ， +I 11 -0.6 日1.23 主厂房3. 1 框排架结构3. 1. 1 结构布置应尽量简单、整齐合理、受力明确，并应考虑扩建的条件。框排架的跨度、柱距、层高等应考虑采用统一的建筑模数制。当采用装配式结构时，机炉宜采用单元系统的布置，以减少构件种类，提高装

26、配化水平。3. 1. 2 结构形式应根据材料供应、自然条件、施工条件、维护便利和建设进度等因素做必要的综合技术经济比较后确定。主厂房框排架应采用钢筋棍凝土结构，有条件时也可采用组合结构。其中汽机及锅炉运行层平台宜采用组合梁结构。300MW及以上机组，主厂房的主要承重结构必要时可采用钢结构。组合结构可参照火力发电厂主厂房钢7昆凝土组合结构设计暂行规定进行设计。3. 1. 3钢筋混凝土框排架各构件的截面尺寸应协调统一，主厂房框排架的梁、柱截面尺寸宜按表3.1. 3采用。表3.1. 3 主厂房框排架梁柱截面尺寸系列表（mm)构件宽度高度500 600 800 1000 1200 1400 1600

27、柱600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 700 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400 400 800 1000 1200 1400 1600 主梁500 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 600 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400 700 1600 1800 2000 2200 2400 2600 2800 250 300 350 400 450 500 600

28、 700 800 次梁300 500 600 700 800 900 1000 1200 400 600 700 800 900 1000 1100 1200 1400 1600 25 装配式钢筋混凝土框架结构的分段，应根据施工机具及场地条件确定，并应减少构件及接头的类型和数量。3. 1. 4钢筋混凝土框架结构纵向温度伸缩缝的最大间距，现浇结构不宜超过75m，装配式结构不宜超过10om。温度伸缩缝的间距应采用锅炉单元间距的整倍数。位于气候干燥及夏季炎热且暴雨频繁地区的结构，可按照使用经验适当减小温度伸缩缝间距。当有充分论证、采取有效措施或经过温度作用计算并满足设计要求时，可适当增大温度伸缩缝间

29、距。3. 1. 5温度伸缩缝的做法应采用双柱双屋架，梁板及围护结构宜采用悬挑结构。零米基础梁宜采用简支梁。3. 1. 6装配式纵向框架梁柱的连接可采用刚接或伎接。当采用伎接时，应设置柱间支撑或刚性跨。柱间支撑或刚性跨宜设在温度伸缩缝区段的中部，沿柱全高设置，并尽量靠近柱轴线或吊车梁的一侧。当柱截面高度为1800m m及以上时应在柱两侧各设置一道支撑。3. L 7 支承屋架的牛腿顶面标高应设置通长的纵向连梁。3. 1. 8预制楼面宜采用双T形板或槽形板。当板的跨度大于gm时，板的主肋应采用预应力钢筋。3. 1. 9 主厂房框架可按纵、横两个方向的平面结构体系进行内力分析。横向应根据工艺设备及结构

30、布置情况选择若干楠具有代表性的框架进行计算。横向框排架应连同主厂房外侧柱进行联解。3. 1. 10 主厂房框排架可采用平面杆系计算简图，即以框架梁柱中心线的连线作为框架几何外形的计算简图，柱根取基础顶面。当上柱对下柱偏心时，应考虑偏心产生的弯矩影响。3. 1. 11 计算横向或纵向框架荷载时纵向连梁或横向框架梁均可简化成简支梁。计算牛腿强度时，其荷载应考虑梁的连续性。3. 1. 12 当采用简化计算时，可参照附录A所示的方法进行。26 3. 1. 13 主厂房框排架的汽机房外侧柱及除氧煤仓间框架柱的计算长度可按表3.1. 13采用。f在直框架方向表3.1. 13 称uh 顶层1.25 其余各层

31、!.OH, H 。.9H,刑1主厂房框、排架柱的计算长度lol框韧叫考时叫2.5H,! 车荷载时1i 构类结汽机房外侧柱时1.25H c I 层顶 = :i: :-!.OH c 其余各层飞4:i: 除氧煤仓间框架柱H c为纵、横梁中心线之间的距离。3. 1. 14 外煤仓框架伸出柱、内煤仓框架伸出柱及锅炉房外侧柱，当柱的底端视作固接时，其计算长度可按表3.1.14 1采用。外煤仓、内煤仓框架伸出柱及锅炉房外侧柱的计算长度系数可按公式（3.1.14一1)确定。注一一柱的计算长度系数，计算；。一一框架伸出柱或外侧柱的初始计算长度系数，的值见表3.1.142; 一一调整系数，框架伸出柱：a=1.05

32、；锅炉房外侧柱： 1. 00 （柱垂直框架方向，1. 00）。（3.1.14-1)计算值小于o.90时取二o.90 27 式中外媒仓、内煤仓框架伸出柱及外侧柱的计算长度lo垂直框架方向表3.1. 14 1 框架方向外煤仓框架伸出柱框架伸！出的柱型类构H 称名顶层1.25 H, L He 其余各层H, 框架伸l.OH c 出柱及外:i: 侧柱:i: =: 内煤仓框架伸出校及外侧柱H c为纵、横梁中心线之间的距离。咛I.2 。1 2 3 4 5 6 8 。2 1.74 1.56 1. 43 1.32 1. 24 1.18 1.07 10 12 14 17 20 23 00 陶。.99。.94。.8

33、90.84 0.80 o. 78 o. 7 框架伸出柱或外侧柱的初始计算长度系撒向表3.1.14-2注I 2为柱的计算长度参数，表3.1.14-2中均值由刑，z查得，可按公式（3.1.14-2）计算：(3.1.14一2)C2 I H 31. 2 叭，2=El1.i 28 c - 3/z,1 2 l一了(3.1.14 3) 上两式中C2,1一相邻框架伸出柱或外侧柱的弹簧刚度；ft ，一一框架伸出柱或外侧柱的惯性矩pHi. 2一一框架伸出柱或外侧柱的高度；k一系数，k = o. 3。注2本条文各表及公式中角码1, 2，与表3.1.14-1中的矶和Hi相对应。3. 1. 15 当框排架柱为双肢柱时，

34、宜将现肢柱按框架或楠架计算。当进行横向框排架内力分析时，外侧双肢柱也可近似折算成实腹柱，其惯性矩可按公式（3.1.15）计算（图3.1. 15）。f=/J(2/z (3.1.15) bh; 式中fz一一单肢柱最小惯性矩，z丁2;Az一一单股截面面积FL1一一双肢的中距；F一一折减系数，平腹杆双肢柱fJ= o. 7，斜腹杆双肢柱fJ= o. 9。3. 1. 16 纵向框架的柱间支撑宜采用钢结构。纵向水平力可由拉、压杆或仅由拉杆承受。支撑杆件应满足压杆构造要求。3. 1. 17 当采用平面杆系计算简图进行框架内力分析时，梁的支座弯矩设计值Mb取距柱中心线b处的弯矩值；Mb也可近似地按公式（3.1.

35、17)计算。梁的支座弯矩设计值不得小于柱中心线处弯矩值的70%。Mb =Mz -Vb (3.1.17) 式中Mz一一柱中心线处梁支座的弯矩设计值FV一一相应于Mz的梁支座的剪力设计值Fb一一柱的断面高度。3. 1. 18 主厂房横向框架内力分析时，可采用节点刚域计算简图29 （图3.1. 18）。由 mi 时-ftl L 图3.1. 15 双肢柱折算di I di 惯性矩计算简图图3.1. 18节点刚域计算简图柱方向刚域长度di = o. 25 h 梁方向刚域长度的0.25 b 式中h一一梁的断面高度；b一一一柱的断面高度。3. 1. 19 H型分段的框架，应验算施工阶段横梁侧面的强度和抗裂度

36、。3. 1. 20 接头的形式应根据结构特点和施工条件确定，力求构造简单，传力直接，安装、固定简便可靠，易于调整误差。为保证接头的整体性，二次浇灌混凝土的水泥可采用挠筑水泥或具有微膨胀的水泥。3. 1. 21 柱与柱一般采用裤式接头，梓头长度不应小于20d ( d 为受力钢筋直径），接头的强度应按使用阶段荷载进行计算。计算使用阶段的承载力时，应取接头处的相应内力，并乘以接头提高系数1.3。此时可采用增加横向钢筋网，样头内设附加纵向钢筋和提高二次浇灌据凝土强度等级等措施。当有条件时，柱与柱可采用刚性插入式接头。这种接头适用于小偏心受压构件（eo75 宜采用预应力钢筋混凝土实脏梁Q75 应采用预应

37、力钢筋混凝土实腹梁 有条件时也可采用预应力钢筋混凝土实腹梁s 当施工、材料条件受到限制时，也可采用钢筋混凝土实腹梁g 当施工、材料条件受到限制时，可采用钢吊车梁。3.4.28 当吊车梁的腹板较宽时，吊车梁与吊车轨道的连接螺栓宜采用留孔埋置的做法，孔洞待螺栓位置找准后可用硫磺砂浆挠注。3.4.29 钢吊车梁在垂直和水平方向均应采用简支连接。与柱及平台的连接应采用螺栓。3.4.30 钢吊车梁宜采用等高度等截面焊接工字形截面。翼缘与腹板的连接可采用连续贴角焊缝，上翼缘的焊缝除承受翼缘和腹45 板间的水平剪力外，还承受由吊车轮压产生的垂直剪力。当焊缝厚度大于16mm时，应采用K形坡口对接焊缝。悍缝质量

38、不得低于二级焊接标准。3. 4. 31 钢吊车梁的支座加劲肋在伸缩缝悬挑处采用平板式支座加劲肋，其他部位宜采用突缘支座加劲肋。平板式支座加劲肋两端应刨平并与上、下翼缘顶紧。突缘支座加劲肋下端应刨平。钢吊车梁端部应设置垫板，垫板宽度不宜大于lOOmm，厚度按计算确定并不小于30mmo3.4.32 钢吊车梁上翼缘与柱的连接应从构造上防止吊车梁局部嵌固而产生较大应力。3.5 悬吊锅炉架构3.5. 1 本节适用于容量为670t/h及以下的悬吊锅炉钢筋自凝土炉架和组合结构妒架。3.5.2 设计锅炉架构时，应根据工艺提供的锅炉厂家资料，在锅炉制造厂密切配合下，确定合理的炉架设计方案，并要求制造厂满足以下条

39、件：3.5.2. 1 大板梁层应由制造厂设封闭水平支撑，形成刚性盘体。3.5.2.2 炉架不承受锅炉爆炸力。3.5.2.3需设置制晃点时，宜设在刚度较大的运转层或检修平台的标高上。3.5.3 大板梁与架构柱的支座构造方式，应与锅炉厂共同研究确定。支座垫板等部件由厂家供货。大板梁与柱连结宜采用伎接。3.5.4 悬吊锅炉架构宜采用独立式布置。3.5.5锅炉架构桂根据其强度及稳定条件可采用矩形截面单柱、双肢柱或框架式柱。锅炉架构的横向，宜在柱间加横梁（或珩架），以形成多层框架结构。锅炉架构的纵向，应沿柱高设置纵梁，以形成多层框架结构。当采用双肢柱时，每层纵梁应成对布置。3.5.6 当采用框架式炉架时

40、，应合理选择梁柱断面，以减少由46 于桂轴向变形引起的附加应力的影响。3.5.7 锅炉架构为整体空间结构。为简化计算可按纵、横平面结构体系进行应力分析。常见的几种炉架计算简图见附录B。3.5.8对于露天布置的锅炉架构，在荷载的基本组合中，风荷载的分项系数应取1.4，其他可变荷载的分项系数应取1.3。风荷载及其他可变荷载的组合系数均应取o.850基本风压值应乘以系数1.1。计算时不考虑风振及45风荷载。3.5.9 作用于锅炉本体及炉架的风荷载，由于两者体型不同，宜分别计算。锅炉本体风荷载通过悬吊杆全部作用于炉架顶部。对于设置制晃装置的炉架，还应验算炉架相应受力构件的局部强度。3.5. 10 当炉

41、顶大板梁层为刚性盘体时，作用于各架构顶部的水平荷载，应按各架构的刚度比例分配。中间架构的分配比例不足10%时，宜按10%计算。3. 5. 11 锅炉架构应具有足够的刚度。在风荷载作用下，架构柱顶水平位移值不应大于H/750(H一一从基础顶面至柱顶的高度）。3.5. 12 计算炉架时，必需考虑施工误差对炉架产生的偏心影响，即可在柱顶增加一附加弯矩（纵横两个方向分别计算）。偏心距可采用柱总高度的1%0，且不小于somm。3. 5. 13 锅炉架构框架柱的计算长度可按附录C确定。3.6 锅炉电梯井结构3. 6. 1 设计电梯井结构时所需要的基本尺寸、电梯停留的楼层标高及地坑深度等应根据工艺专业及电梯厂家提供的资料确定。3.6.2 电梯井结构宜采用外依附式布置，也可采用强立式和内依附式两种布置形式。3.6.3 电梯井结构当按独立式布置时，可采用钢筋棍凝土结构。当按依附式布置时，宜采用钢结构。外依附式钢结构应在垂直方向每隔一定距离以炉架平台作为水平支点。该支点在构造上应做成不