【工程类职业资格】注册土木工程师岩土工程专业案例上午真题2007年及答案解析.doc

《【工程类职业资格】注册土木工程师岩土工程专业案例上午真题2007年及答案解析.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《【工程类职业资格】注册土木工程师岩土工程专业案例上午真题2007年及答案解析.doc（22页珍藏版）》请在麦多课文档分享上搜索。

1、注册土木工程师岩土工程专业案例上午真题 2007年及答案解析(总分：50.00，做题时间：90 分钟)一、B单项选择题/B(总题数：30，分数：50.00)1.下表为一土工试验颗粒分析成果表，表中数值为留筛质量，底盘内试样质量为 20 g，现需要计算该试样的不均匀系数(C u)和曲率系数(C u)，按岩土工程勘察规范(GB500112001)，下列正确的选项是( )。（分数：1.00）A.筛孔孔径/mmB.2.0C.1.0D.0.5E.0.25F.0.075G.留筛质量/gH.50I.150J.150K.100L.302.某电测十字板试验结果记录如下表，土层的灵敏度 St最接近( )。（分数：

2、1.00）A.原状土B.顺序C.1D.2E.3F.4G.5H.6I.7J.8K.9L.10M.11N.12O.13P.读数Q.20R.41S.65T.89U.114V.178W.187X.192Y.185A.173AA.148AB.135AC.100AD.拢动土AE.顺序AF.1AG.2AH.3AI.4AJ.5AK.6AL.7AM.8AN.9AO.10AP.AQ.AR.AS.读数AT.11AU.21AV.33AW.46AX.58AY.69AA.70AAA.68AAB.63AAC.57AAD.AAE.AAF.3.某建筑场地位于湿润区，基础埋深 2.5 m，地基持力层为黏性土，含水量为 31%，地

3、下水位埋深 1.5 m，年变幅 1.0 m，取地下水样进行化学分析，结果见下表，据岩土工程勘察规范(GB 500212001)，地下水对基础混凝土的腐蚀性符合( )，并说明理由。（分数：1.00）A.离子B.Cl-C.SO42-D.PHE.侵蚀性 CO2F.Mg2+G.NH4+H.OH-I.总矿化度J.含量/(mg/L)K.85L.1600M.5.5N.12O.530P.510Q.3000R.150004.在某单斜构选地区，剖面方向与岩层走向垂直，煤层倾向与地面坡向相同，剖面上煤头 露头的出露宽度为 16.5 m，煤层倾角为 45，地面坡角为 30，在煤层露头下方不远处的钻孔中，煤层岩芯的长度

4、为6.04 m(假设岩芯采取率为 100%)( )的说法最符合露头与钻孔中煤层实际厚度的变化情况。 （分数：1.00）A.(A) 煤层厚度不同，分别为 14.29 m和 4.27 mB.(B) 煤层厚度相同，为 3.02 mC.(C) 煤层厚度相同，为 4.27 mD.(D) 煤层厚度不同，为 4.27 m和 1.56 m5.已知载荷试验的荷载板尺寸为 1.0 m1.0 m，试验坑的剖面如图所示，在均匀的黏性土层中，试验坑的深度为 2.0 m，黏性土层的抗剪强度指标的标准值为黏聚力 Ck=40 kPa，内摩擦角 K=20，土的重度为 180 kN/m3，据建筑地基基础设计规范(GB500072

5、002)计算地基承载力，其结果最接近( )。 （分数：1.00）A.(A) 345.8 kPaB.(B) 235.6 kPaC.(C) 210.5 kPaD.(D) 180.6 kPa6.某山区工程，场地地面以下 2 m深度内为岩性相同，风化程度一致的基岩，现场实测该岩体纵波速度值为 2700 m/s，室内测试该层基岩岩块纵波速度值为 4300 m/s，对现场采取的 6块岩样进行室内饱和单轴抗压强度试验，得出饱和单轴抗压强度平均值 13.6MPa，标准差 5.59 MPa，据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)，2 m 深度内的岩石地基承载力特征值的范围值最接近( )。（分数：1.

6、00）A.(A) 0.641.27 MPaB.(B) 0.831.66 MPaC.(C) 0.91.8 MPaD.(D) 1.032.19 MPa7.某宿舍楼采用墙下 C15混凝土条形基础，基础顶面的墙体宽度 0.38 m，基底平均压力为 250 kPa，基础底面宽度为 1.5 m，基础的最小高度应符合( )的要求。（分数：1.00）A.(A) 0.70 mB.(B) 1.00 mC.(C) 1.20 mD.(D) 1.40 m8.在条形基础持力层以下有厚度为 2 m的正常固结黏土层，已知该黏土层中部的自重应力为 50 kPa，附加应力为 1.0 kPa，在此下卧层中取土做固结试验的数据见表。

7、该黏土层在附加应力作用下的压缩变形量最接近于( )。 固结试验数据P/kPa 0 50 100 200 300e 1.04 1.00 0.97 0.93. 0.90（分数：1.00）A.B.C.D.9.已知墙下条形基础的底面宽度 2.5 m，墙宽 0.5 m，基底压力在全断面分布为三角形，基底最大边缘压力为 200 kPa，则作用于每延米基础底面上的轴向力和力矩最接近于( )。 （分数：1.00）A.(A) N=300 kN，M=154.2 kNmB.(B) N=300 kN，M=134.2 kNmC.(C) N=250 kN，M=104.2 kNmD.(D) N=250 kN，M=94.2

8、kNm10.高压缩性土地基上，某厂房框架结构横断面的各柱沉降量见表，根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)，正确的说法是( )。（分数：1.00）A.测点位置B.A轴边柱C.B轴中柱D.C轴中柱E.D轴边柱F.沉降量/mmG.80H.150I.120J.100K.柱跨距/mL.M.A-B跨 9N.B-C跨 12O.C-D跨 9P.11.某钢管桩外径为 0.90 m，壁厚为 20 mm，桩端进入密实中砂持力层 2.5 m，桩端开口时单桩竖向极限承载力标值为 Quk=8000 kN(其中桩端总极限阻力占 30%)，如为进一步发挥桩端承载力，在桩端加设十字型钢板，按建筑桩基技术规范(J

9、GJ 941994)计算，( )最接近其桩端改变后的单桩竖向极限承载力标准值。（分数：2.00）A.(A) 10080 kNB.(B) 12090 kNC.(C) 13700 kND.(D) 14500 kN12.某柱下桩基，采用 5根相同的基桩，桩径 d=800 mm，柱作用在承台顶面处的竖向轴力设计值 F=10000 kN，弯矩设计值 My=480 kNm，承台与土自重设计值 G=500 kN，据建筑桩基技术规范(JGJ 941994)，基桩承载力设计值至少要达到( )时，该柱下桩基才能满足承载力要求。(重要性系数 0=1.0，不考虑地震作用) （分数：2.00）A.(A) 1800 kN

10、B.(B) 2000 kNC.(C) 2100 kND.(D) 2520 kN13.某灌注桩基础，桩入土深度为 h=20 m，桩径 d=1000 mm，配筋率为 =0.68%，桩顶铰接，要求水平承载力设计值为 H=1000 kN，桩侧土的水平抗力系数的比例系数 m=20 MN/m4，抗弯刚度 EI=5106kNm2，按建筑桩基工程技术规范(JGJ 941994)，满足水平承载力要求的相应桩顶容许水平位移至少要接近( )。(重要性系数 0=1，群桩效应综合系数 h=1)（分数：2.00）A.(A) 7.4 mmB.(B) 8.4 mmC.(C) 9.4 mmD.(D) 10.4 mm14.某场地

11、地基土层构成为：第一层为黏土，厚度为 5.0 m，f ak=100 kPa，q s=20 kPa，q p=150 kPa；第二层粉质黏土，厚度为 12.0 m，f ak=120 kPa，q s=25 kPa，q p=250 kPa；无软弱下卧层。采用低强度混凝土桩复合地基进行加固，桩径为 0.5 m，桩长 15 m，要求复合地基承载力特征值 fspk=320 kPa，若采用正三角形布置，则采用( )的桩间距最为合适。(桩间土承载力折减系数 取 0.8)（分数：2.00）A.(A) 1.50 mB.(B) 1.70 mC.(C) 1.90 mD.(D) 2.10 m15.某正常固结软黏土地基，软

12、黏土厚度为 8.0 m，其下为密实砂层，地下水位与地面平，软黏土的压缩指数 Cc=0.50，天然孔隙比 e0=1.30，重度 =18 kN/m 3，采用大面积堆载预压法进行处理，预压荷载为120 kPa，当平均固结度达到 0.85时，该地基固结沉降量将最接近于( )。（分数：2.00）A.(A) 0.90 mB.(B) 1.00 mC.(C) 1.10 mD.(D) 1.20 m16.某小区地基采用深层搅拌桩复合地基进行加固，已知桩截面积 Ap=0.385 m2，单桩承载力特征值 Ra=200 kN，桩问土承载力特征值 fsk=60 kPa，桩间土承载力折减系数 =0.6，要求复合地基承载力特

13、征值fspk=150 kPa，问水泥土搅拌桩置换率 m的设计值最接近( )。（分数：2.00）A.(A) 15%B.(B) 20%C.(C) 24%D.(D) 30%17.某湿陷性黄土地基采用碱液法加固，已知灌注孔长度 10 m，有效加固半径 0.4 m，黄土天然孔隙率为50%，固体煤碱中 NaOH含量为 85%，要求配置的碱液度为 100 g/L，设充填系数 =0.68，工作条件系数口取 1.1，则每孔应灌注固体烧碱量取( )最合适。（分数：2.00）A.(A) 150 kgB.(B) 230 kgC.(C) 350 kgD.(D) 400 kg18.饱和软黏土坡度为 1:2，坡高 10 m

14、，不排水抗剪强度 cu=30 kPa，土的天然容重为 18 kN/m3，水位在坡脚以上 6 m，已知单位土坡长度滑坡体水位以下土体体积 VB=144.11 m3/m，与滑动圆弧的圆心距离为dB=4.44m，在滑坡体上部有 3.33 m的拉裂缝，缝中充满水，水压力为 Pw，滑坡体水位以上的体积为VA=41.92 m3/m，圆心距为 dA=13 m，用整体圆弧法计算土坡沿着该滑裂面滑动的安全系数最接近于( )。 （分数：2.00）A.(A) 0.94B.(B) 1.33C.(C) 1.39D.(D) 1.5119.某重力式挡土墙墙高 5.5 m，墙体单位长度自重 w=164.5 kN/m，作用点距

15、墙前趾 x=1.29 m，底宽 2.0 m，墙背垂直光滑，墙后填土表面水平，填土重度为 18 kN/m3，黏聚力 C=0 kPa，内摩擦角 =35，设墙基为条形基础，不计墙前埋深段的被动抗力，墙底面最大压力最接近( )。 （分数：2.00）A.(A) 82.25 kPaB.(B) 165 kPaC.(C) 235 kPaD.(D) 350 kPa20.某很长的岩质边坡受一组节理控制，节理走向与边坡走向平行，地表出露线距边坡顶边缘线 20 m，坡顶水平，节理面与坡面交线和坡顶的高差为 40 m，与坡顶的水平距离 10 m，节理面内摩擦角 35，黏聚力 C=70 kPa，岩体重度为 23 kN/m

16、3，试验算抗滑稳定安全系数最接近( )。 （分数：2.00）A.(A) 0.8B.(B) 1.0C.(C) 1.2D.(D) 1.321.倾角为 28的土坡，由于降雨，土坡中地下水发生平行于坡面方向的渗流，利用圆弧条分法进行稳定分析时，其中第 i条高度为 6 m，作用在该条底面上的孔隙水压力最接近于( )。 （分数：2.00）A.(A) 60 kPaB.(B) 53 k上 JaC.(C) 47 kPaD.(D) 30 kPa22.有一均匀黏性土地基，要求开挖深度为 15 m的基坑，采用桩锚支护，已知该黏性土的重度 =19 kN/m3，黏聚力 c=15 kPa，内摩擦角 =26，坑外地面的均布荷

17、载为 48 kPa，按建筑基坑支护技术规范(JGJ 120 一 1999)计算等值梁的弯矩零点距基坑底面的距离最接近( )。（分数：2.00）A.(A) 2.30 mB.(B) 1.53 mC.(C) 1.30 mD.(D) 0.40 m23.有一个宽 10 m高 15 m的地下隧道，位于碎散的堆积土中，洞顶距地面深 12 m，堆积土的强度指标C=0，=30，天然重度 =19 kN/m 3，地面无荷载，无地下水，用太砂基理论计算作用于隧洞顶部的垂直压力最接近于( )。(土的侧压力采用郎肯主动土压力系数计算) （分数：2.00）A.(A) 210 kPaB.(B) 230 kPaC.(C) 25

18、0 kPaD.(D) 270 kPa24.在关中地区某空旷地带，拟建一多层住宅楼，基础埋深为现地面下 1.50 m。勘察后某代表性探井的试验数据如下表。经计算黄土地基的湿陷量 s为 369.5 mm。为消除地基湿陷性，( )的地基处理方案最合理。（分数：2.00）A.土样编号B.取样深度/mC.饱和度/(%)D.自重湿陷系数E.湿陷系数F.湿陷起始压力/kPaG.3-1H.1.0I.42J.0.007K.0.068L.54M.3-2N.2.0O.71P.0.011Q.0.064R.62S.3-3T.3.0U.68V.0.012W.0.049X.70Y.3-4A.4.0AA.70AB.0.014

19、AC.0.037AD.77AE.3-5AF.5.0AG.69AH.0.013AI.0.048AJ.101AK.3-6AL.6.0AM.67AN.0.015AO.0.025AP.104AQ.3-7AR.7.0AS.74AT.0.017AU.0.018AV.112AW.3-8AX.8.0AY.80AA.0.013AAA.0.014AAB.AAC.3-9AAD.9.0AAE.81AAF.0.010AAG.0.017AAH.183AAI.3-10AAJ.10.0AAK.95AAL.0.002AAM.0.005AAN.25.高速公路附近有一覆盖型溶洞(如图所示)，为防止溶洞坍塌危及路基，按现行公路规范要

20、求，溶洞边缘距路基坡脚的安全距离应不小于( )。(灰岩 取 37，安全系数 K取 1.25) （分数：2.00）A.(A) 6.5 mB.(B) 7.0 mC.(C) 7.5 mD.(D) 8.0 m26.已知预应力锚索的最佳下倾角，对锚固段为 1=-，对自由段为 （分数：2.00）A.(A) 9B.(B) 12C.(C) 15D.(D) 1827.某场地抗震设防烈度为 8度，设计基本地震加速度为 0.30g，设计地震分组为第一组。土层等效剪切波速为 150 m/s，覆盖层厚度 60 m。相应于建筑结构自振周期 T=0.40 s，阻尼比 =0.05 的水平地震影响系数值 最接近于( )。（分数

21、：2.00）A.(A) 0.12B.(B) 0.16C.(C) 0.20D.(D) 0.2428.某建筑场地土层分布如下表所示，拟建 8层建筑，高 25 m。根据建筑抗震设计规范(GB 500112001)，该建筑抗震设防类别为丙类。现无实测剪切波速，该建筑场地的类别划分可根据经验按( )考虑。（分数：2.00）A.层序B.岩土名称和性状C.层厚/mD.层底深度/mE.1F.填土，fak=150kPaG.5H.5I.2J.粉质黏土，fak=200kPaK.10L.15M.3N.稍密粉细砂O.10P.25Q.4R.稍密-中密的粗中砂S.15T.40U.5V.中密圆砾卵石W.20X.60Y.6A.

22、坚硬基岩AA.AB.29.高度为 3 m的公路挡土墙，基础的设计埋深 1.80 m，场区的抗震设防烈度为 8。自然地面以下深度1.50 m为黏性土，深度 1.505.00 m 为一般黏性土，深度 5.0010.00 m 为亚砂土，下卧地层为砂土层。根据公路工程抗震设计规范(JTJ 0441989)，在地下水位埋深至少大于( )时，可初判不考虑场地土液化影响。（分数：2.00）A.(A) 5.0 mB.(B) 6.0 mC.(C) 7.0 mD.(D) 8.0 m30.某自重湿陷性黄土场地混凝土灌注桩径为 800 mm，桩长为 34 m，通过浸水载荷试验和应力测试得到桩身轴力在极限荷载下(280

23、0 kN)的数据及曲线图如下，此时桩侧平均负摩阻力值最接近( )。 （分数：2.00）A.深度/mB.桩身轴力/kNC.2D.2900E.4F.3000G.6H.3110I.8J.3160K.10L.3200M.12N.3265O.14P.3270Q.16R.2900S.18T.2150U.22V.1220W.26X.670Y.30A.140AA.34AB.70注册土木工程师岩土工程专业案例上午真题 2007年答案解析(总分：50.00，做题时间：90 分钟)一、B单项选择题/B(总题数：30，分数：50.00)1.下表为一土工试验颗粒分析成果表，表中数值为留筛质量，底盘内试样质量为 20 g

24、，现需要计算该试样的不均匀系数(C u)和曲率系数(C u)，按岩土工程勘察规范(GB500112001)，下列正确的选项是( )。（分数：1.00）A.筛孔孔径/mm B.2.0C.1.0D.0.5E.0.25F.0.075G.留筛质量/gH.50I.150J.150K.100L.30解析：解析 土的总质量=50+150+150+100+30+20=500(g)土的颗粒组成： 2.0mm 1.0mm 0.5mm 0.25mm 0.075mm90% 60% 30% 10% 4%计算不均匀系数(C u)和出率系数(C c)：由表中数据可知：d 10=0.25 mm；d 30=0.5 mm；d 6

25、0=1.0 mm。2.某电测十字板试验结果记录如下表，土层的灵敏度 St最接近( )。（分数：1.00）A.原状土B.顺序C.1 D.2E.3F.4G.5H.6I.7J.8K.9L.10M.11N.12O.13P.读数Q.20R.41S.65T.89U.114V.178W.187X.192Y.185A.173AA.148AB.135AC.100AD.拢动土AE.顺序AF.1AG.2AH.3AI.4AJ.5AK.6AL.7AM.8AN.9AO.10AP.AQ.AR.AS.读数AT.11AU.21AV.33AW.46AX.58AY.69AA.70AAA.68AAB.63AAC.57AAD.AAE.

26、AAF.解析：解析 由试验点的峰值确定十字板试验强度，灵敏度为原状土强度和扰动土强度之比，也即试验点的峰值之比。St=192/70=2.743.某建筑场地位于湿润区，基础埋深 2.5 m，地基持力层为黏性土，含水量为 31%，地下水位埋深 1.5 m，年变幅 1.0 m，取地下水样进行化学分析，结果见下表，据岩土工程勘察规范(GB 500212001)，地下水对基础混凝土的腐蚀性符合( )，并说明理由。（分数：1.00）A.离子B.Cl- C.SO42-D.PHE.侵蚀性 CO2F.Mg2+G.NH4+H.OH-I.总矿化度J.含量/(mg/L)K.85L.1600M.5.5N.12O.530

27、P.510Q.3000R.15000解析：解析 环境类别为类，硫酸盐含量判定为中等腐蚀，铵盐含量判定为弱腐蚀性，综合判定为中等腐蚀。4.在某单斜构选地区，剖面方向与岩层走向垂直，煤层倾向与地面坡向相同，剖面上煤头 露头的出露宽度为 16.5 m，煤层倾角为 45，地面坡角为 30，在煤层露头下方不远处的钻孔中，煤层岩芯的长度为6.04 m(假设岩芯采取率为 100%)( )的说法最符合露头与钻孔中煤层实际厚度的变化情况。 （分数：1.00）A.(A) 煤层厚度不同，分别为 14.29 m和 4.27 mB.(B) 煤层厚度相同，为 3.02 mC.(C) 煤层厚度相同，为 4.27 m D.(

28、D) 煤层厚度不同，为 4.27 m和 1.56 m解析：解析 露头处的煤层实际厚度计算： 根据工程地质手册2-2-1 式。 H=lsin=16.50sin(45-30)=16.500.2588=4.27(m) 钻孔中煤层实际厚度计算： H=6.04sin45=6.040.7071=4.27(m)5.已知载荷试验的荷载板尺寸为 1.0 m1.0 m，试验坑的剖面如图所示，在均匀的黏性土层中，试验坑的深度为 2.0 m，黏性土层的抗剪强度指标的标准值为黏聚力 Ck=40 kPa，内摩擦角 K=20，土的重度为 180 kN/m3，据建筑地基基础设计规范(GB500072002)计算地基承载力，其

29、结果最接近( )。 （分数：1.00）A.(A) 345.8 kPaB.(B) 235.6 kPa C.(C) 210.5 kPaD.(D) 180.6 kPa解析：由内摩擦角查得承载力系数分别为 Mb=0.51，M d=3.06，M c=5.66，则对 1 m2面积的基础，其地基承载力由下式计算：fa=051118+5.6640=9.18+226.4=235.6(kPa)2这里的考核点对载荷试验埋置深度的理解，载荷试验的埋深应为零，如以 2 m计算，则得 345.8 kPa的错误结果。6.某山区工程，场地地面以下 2 m深度内为岩性相同，风化程度一致的基岩，现场实测该岩体纵波速度值为 270

30、0 m/s，室内测试该层基岩岩块纵波速度值为 4300 m/s，对现场采取的 6块岩样进行室内饱和单轴抗压强度试验，得出饱和单轴抗压强度平均值 13.6MPa，标准差 5.59 MPa，据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)，2 m 深度内的岩石地基承载力特征值的范围值最接近( )。（分数：1.00）A.(A) 0.641.27 MPaB.(B) 0.831.66 MPaC.(C) 0.91.8 MPa D.(D) 1.032.19 MPa解析：解析 7.某宿舍楼采用墙下 C15混凝土条形基础，基础顶面的墙体宽度 0.38 m，基底平均压力为 250 kPa，基础底面宽度为 1.5

31、 m，基础的最小高度应符合( )的要求。（分数：1.00）A.(A) 0.70 m B.(B) 1.00 mC.(C) 1.20 mD.(D) 1.40 m解析：解析 根据建筑地基基础设计规范第 8.1.2条 8.在条形基础持力层以下有厚度为 2 m的正常固结黏土层，已知该黏土层中部的自重应力为 50 kPa，附加应力为 1.0 kPa，在此下卧层中取土做固结试验的数据见表。该黏土层在附加应力作用下的压缩变形量最接近于( )。 固结试验数据P/kPa 0 50 100 200 300e 1.04 1.00 0.97 0.93. 0.90（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：1在土的自重压力

32、 p1=50 kPa作用下，孔隙比为 e1=1.00，在自重压力加附加应力 pz=150 kPa作用下，孔隙比 e1=0.95，则 2 m厚的土层的压缩变形由下式计算：2也可以先计算从自重应力到自重加附加应力的压力段的压缩模量，再用下式计算：9.已知墙下条形基础的底面宽度 2.5 m，墙宽 0.5 m，基底压力在全断面分布为三角形，基底最大边缘压力为 200 kPa，则作用于每延米基础底面上的轴向力和力矩最接近于( )。 （分数：1.00）A.(A) N=300 kN，M=154.2 kNmB.(B) N=300 kN，M=134.2 kNmC.(C) N=250 kN，M=104.2 kNm

33、 D.(D) N=250 kN，M=94.2 kNm解析：解析 轴向力 N由下式求得： 力矩 M由下式求得：10.高压缩性土地基上，某厂房框架结构横断面的各柱沉降量见表，根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)，正确的说法是( )。（分数：1.00）A.测点位置B.A轴边柱C.B轴中柱D.C轴中柱 E.D轴边柱F.沉降量/mmG.80H.150I.120J.100K.柱跨距/mL.M.A-B跨 9N.B-C跨 12O.C-D跨 9P.解析：解析 框架结构用沉降差控制，以两柱沉降量的差值除以柱距，求得的沉降差如表所示： A-B跨 B-C跨 C-D跨S 70mm 30mm 20mm柱距

34、 9m 12m 9m沉降差 0.0078 0.0025 0.0022允许变形值 0.003 0.003 0.00311.某钢管桩外径为 0.90 m，壁厚为 20 mm，桩端进入密实中砂持力层 2.5 m，桩端开口时单桩竖向极限承载力标值为 Quk=8000 kN(其中桩端总极限阻力占 30%)，如为进一步发挥桩端承载力，在桩端加设十字型钢板，按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)计算，( )最接近其桩端改变后的单桩竖向极限承载力标准值。（分数：2.00）A.(A) 10080 kNB.(B) 12090 kN C.(C) 13700 kND.(D) 14500 kN解析：解析 依据(JG

35、J 941994)第 5.2.10条公式：开口时：d s=0.90 m s=0.82 p=0.162.780.82=0.365Qpk=80000.30=2400(kN)Qpk=qpkApqpk=Qpk/ p=2400/0.365=6575.3(kN)Qsk=80000.70=5600(kN)Qs=uq sikli=5600/0.82=6829.3(kN)加设十字钢板后，12.某柱下桩基，采用 5根相同的基桩，桩径 d=800 mm，柱作用在承台顶面处的竖向轴力设计值 F=10000 kN，弯矩设计值 My=480 kNm，承台与土自重设计值 G=500 kN，据建筑桩基技术规范(JGJ 941

36、994)，基桩承载力设计值至少要达到( )时，该柱下桩基才能满足承载力要求。(重要性系数 0=1.0，不考虑地震作用) （分数：2.00）A.(A) 1800 kNB.(B) 2000 kNC.(C) 2100 kN D.(D) 2520 kN解析：解析 13.某灌注桩基础，桩入土深度为 h=20 m，桩径 d=1000 mm，配筋率为 =0.68%，桩顶铰接，要求水平承载力设计值为 H=1000 kN，桩侧土的水平抗力系数的比例系数 m=20 MN/m4，抗弯刚度 EI=5106kNm2，按建筑桩基工程技术规范(JGJ 941994)，满足水平承载力要求的相应桩顶容许水平位移至少要接近( )

37、。(重要性系数 0=1，群桩效应综合系数 h=1)（分数：2.00）A.(A) 7.4 mmB.(B) 8.4 mmC.(C) 9.4 mm D.(D) 10.4 mm解析：解析 b 0=0.9(1.51.0+0.5)=1.8(m)ah=0.37320=7.454 取 ah=4.0查表 542 v x=2.44114.某场地地基土层构成为：第一层为黏土，厚度为 5.0 m，f ak=100 kPa，q s=20 kPa，q p=150 kPa；第二层粉质黏土，厚度为 12.0 m，f ak=120 kPa，q s=25 kPa，q p=250 kPa；无软弱下卧层。采用低强度混凝土桩复合地基进

38、行加固，桩径为 0.5 m，桩长 15 m，要求复合地基承载力特征值 fspk=320 kPa，若采用正三角形布置，则采用( )的桩间距最为合适。(桩间土承载力折减系数 取 0.8)（分数：2.00）A.(A) 1.50 mB.(B) 1.70 m C.(C) 1.90 mD.(D) 2.10 m解析：解析 首先计算单桩承载力： 可以解得置换率： 15.某正常固结软黏土地基，软黏土厚度为 8.0 m，其下为密实砂层，地下水位与地面平，软黏土的压缩指数 Cc=0.50，天然孔隙比 e0=1.30，重度 =18 kN/m 3，采用大面积堆载预压法进行处理，预压荷载为120 kPa，当平均固结度达到

39、 0.85时，该地基固结沉降量将最接近于( )。（分数：2.00）A.(A) 0.90 mB.(B) 1.00 m C.(C) 1.10 mD.(D) 1.20 m解析：解析 软黏土地基土层中点的自重应力为该土层最终固结沉降量 S1为：16.某小区地基采用深层搅拌桩复合地基进行加固，已知桩截面积 Ap=0.385 m2，单桩承载力特征值 Ra=200 kN，桩问土承载力特征值 fsk=60 kPa，桩间土承载力折减系数 =0.6，要求复合地基承载力特征值fspk=150 kPa，问水泥土搅拌桩置换率 m的设计值最接近( )。（分数：2.00）A.(A) 15%B.(B) 20%C.(C) 24

40、% D.(D) 30%解析：解析 17.某湿陷性黄土地基采用碱液法加固，已知灌注孔长度 10 m，有效加固半径 0.4 m，黄土天然孔隙率为50%，固体煤碱中 NaOH含量为 85%，要求配置的碱液度为 100 g/L，设充填系数 =0.68，工作条件系数口取 1.1，则每孔应灌注固体烧碱量取( )最合适。（分数：2.00）A.(A) 150 kgB.(B) 230 kg C.(C) 350 kgD.(D) 400 kg解析：解析 根据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 16.3.8及相应条文说明，每孔应灌碱液量为：V=r 2(l+r)n=0.681.13.140.42(10+0.

41、4)0.5=1.95(m3)每 m3碱液的固体烧碱量为：18.饱和软黏土坡度为 1:2，坡高 10 m，不排水抗剪强度 cu=30 kPa，土的天然容重为 18 kN/m3，水位在坡脚以上 6 m，已知单位土坡长度滑坡体水位以下土体体积 VB=144.11 m3/m，与滑动圆弧的圆心距离为dB=4.44m，在滑坡体上部有 3.33 m的拉裂缝，缝中充满水，水压力为 Pw，滑坡体水位以上的体积为VA=41.92 m3/m，圆心距为 dA=13 m，用整体圆弧法计算土坡沿着该滑裂面滑动的安全系数最接近于( )。 （分数：2.00）A.(A) 0.94B.(B) 1.33 C.(C) 1.39D.(

42、D) 1.51解析：解析 计算滑弧的半径：抗滑力矩：M R=(3.141576.06/180)3022.832=20757(kNm/m)滑动力矩：裂缝水压力：P w=103.332/2=55.44(kN/m)，M 1=55.4412.22=677(kNm/m)水上：M A=41.921813=9809(kNm/m)水下：M B=144.1184.44=5119(kNm/m)19.某重力式挡土墙墙高 5.5 m，墙体单位长度自重 w=164.5 kN/m，作用点距墙前趾 x=1.29 m，底宽 2.0 m，墙背垂直光滑，墙后填土表面水平，填土重度为 18 kN/m3，黏聚力 C=0 kPa，内摩

43、擦角 =35，设墙基为条形基础，不计墙前埋深段的被动抗力，墙底面最大压力最接近( )。 （分数：2.00）A.(A) 82.25 kPaB.(B) 165 kPaC.(C) 235 kPa D.(D) 350 kPa解析：解析 墙后水平土压力为 水平土压力作用点距离墙底的距离为： 墙底反力作用点距离墙趾的水平距离为 20.某很长的岩质边坡受一组节理控制，节理走向与边坡走向平行，地表出露线距边坡顶边缘线 20 m，坡顶水平，节理面与坡面交线和坡顶的高差为 40 m，与坡顶的水平距离 10 m，节理面内摩擦角 35，黏聚力 C=70 kPa，岩体重度为 23 kN/m3，试验算抗滑稳定安全系数最接

44、近( )。 （分数：2.00）A.(A) 0.8B.(B) 1.0 C.(C) 1.2D.(D) 1.3解析：不稳定岩体体积 V：2滑面面积 A：21.倾角为 28的土坡，由于降雨，土坡中地下水发生平行于坡面方向的渗流，利用圆弧条分法进行稳定分析时，其中第 i条高度为 6 m，作用在该条底面上的孔隙水压力最接近于( )。 （分数：2.00）A.(A) 60 kPaB.(B) 53 k上 JaC.(C) 47 kPa D.(D) 30 kPa解析：解析 由于产生沿着坡面的渗流，坡面线为一流线，过该条底部中点的等势线为 ab线，水头高度为：22.有一均匀黏性土地基，要求开挖深度为 15 m的基坑，

45、采用桩锚支护，已知该黏性土的重度 =19 kN/m3，黏聚力 c=15 kPa，内摩擦角 =26，坑外地面的均布荷载为 48 kPa，按建筑基坑支护技术规范(JGJ 120 一 1999)计算等值梁的弯矩零点距基坑底面的距离最接近( )。（分数：2.00）A.(A) 2.30 mB.(B) 1.53 mC.(C) 1.30 m D.(D) 0.40 m解析：解析 Pa2=1519ks=111.15 kPa坑底处主动、被动土压力：23.有一个宽 10 m高 15 m的地下隧道，位于碎散的堆积土中，洞顶距地面深 12 m，堆积土的强度指标C=0，=30，天然重度 =19 kN/m 3，地面无荷载，

46、无地下水，用太砂基理论计算作用于隧洞顶部的垂直压力最接近于( )。(土的侧压力采用郎肯主动土压力系数计算) （分数：2.00）A.(A) 210 kPa B.(B) 230 kPaC.(C) 250 kPaD.(D) 270 kPa解析：解析 根据太沙基理论：c=0，q=0，b=(10+215tan(45-/2)/2=13.66(m)k=tan2(45-/2)=0.3324.在关中地区某空旷地带，拟建一多层住宅楼，基础埋深为现地面下 1.50 m。勘察后某代表性探井的试验数据如下表。经计算黄土地基的湿陷量 s为 369.5 mm。为消除地基湿陷性，( )的地基处理方案最合理。（分数：2.00）

47、A.土样编号B.取样深度/mC.饱和度/(%)D.自重湿陷系数 E.湿陷系数F.湿陷起始压力/kPaG.3-1H.1.0I.42J.0.007K.0.068L.54M.3-2N.2.0O.71P.0.011Q.0.064R.62S.3-3T.3.0U.68V.0.012W.0.049X.70Y.3-4A.4.0AA.70AB.0.014AC.0.037AD.77AE.3-5AF.5.0AG.69AH.0.013AI.0.048AJ.101AK.3-6AL.6.0AM.67AN.0.015AO.0.025AP.104AQ.3-7AR.7.0AS.74AT.0.017AU.0.018AV.112A

48、W.3-8AX.8.0AY.80AA.0.013AAA.0.014AAB.AAC.3-9AAD.9.0AAE.81AAF.0.010AAG.0.017AAH.183AAI.3-10AAJ.10.0AAK.95AAL.0.002AAM.0.005AAN.解析：解析 从表中可以看出 1.0 m以下土的饱和度均大于 60%，因此强夯法不适宜，应选择土或灰土垫层法； 题干中已给出黄土地基湿陷量计算值 s，但尚需计算自重湿陷量 zs zs=0.9(10000.015+10000.017)=28.8(mm)因此该场地为非自重湿陷性黄土场地，黄土地基湿陷等级为级(中等)，对多层建筑地基处理厚度不宜小于 2.0 m； 从表中可看出，4.0 m 深度处土样以下的湿陷起始压力值已大于 100 kPa，因此地基处理的深度至 4.5 m处即可满足要求，地基处厚度不宜小于 3.0 m，地基处理宜采用土或灰土垫层法，处理厚度 3.0 m 综合分析，地基处理宜采用土或灰土垫层法，处理厚度 3.0 m，因此选 D。25.高速公路附近有一覆盖型溶洞(如图所示)，为防止溶洞坍塌危及路基，按现行公路规范要求，溶洞边缘距路基坡脚的安全距离应不小于( )。(灰岩 取 37，安全系数 K取 1.25) （分数