ISO 5048-1989 Continuous mechanical handling equipment belt conveyors with carrying idlers calculation of operating power and tensile forces《连续搬运设备 带承载托辊的带式输送机 .pdf

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1、NORME INTERNATIONALE ISO 5048 Deuxime dition 1989-09-15 Engins de manutention continue - Transporteurs courroie munis de rouleaux porteurs - Calcul de la puissance dentranement et des efforts de tension Con tinuous mechanical handing equipmen t - Belt conveyors with carrying idlers - Calculation of

2、operating power and tensile forces Numro de rfrence ISO 5048 : 1989 (FI ISO 5048 : 1989 (FI Sommaire Page Avant-propos. iii Introduction iv 1 Domaine dapplication . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 2 Dfinitions . . . . . . . . . . . . .

3、. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 3 Symboles et units . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 4 Rsistances aux mouvements dun transporteur courroie . . . . . . . . . . . . . . .

4、. . 3 5 Effort et puissance dentranement. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4 6 Dbit et sections dun transporteur courroie lisse non profile . 8 Figuresl . 10 0 ISO 1989 Droits de reproduction rservs. Aucune partie de cette publication ne peut tre reproduite n

5、i utilise sous quelque forme que ce soit et par aucun procd, lectronique ou mcanique, y compris la photocopie et les microfilms, sans laccord crit de lditeur. Organisation internationale de normalisation Case postale 56 l CH-1211 Genve 20 l Suisse Imprim en Suisse ii 60 5048: 1989 (FI Avant-propos L

6、ISO (Organisation internationale de normalisation) est une fdration mondiale dorganismes nationaux de normalisation (comits membres de IISO). Llaboration des Normes internationales est en gnral confie aux comits techniques de IISO. Chaque comit membre intress par une tude a le droit de faire partie

7、du comit technique cr cet effet. Les organisations internationales, gouvernementales et non gouvernementales, en liaison avec IISO participent galement aux travaux. LISO col- labore troitement avec la Commission lectrotechnique internationale KEI) en ce qui concerne la normalisation lectrotechnique.

8、 Les projets de Normes internationales adopts par les comits techniques sont soumis aux comits membres pour approbation, avant leur acceptation comme Normes inter- nationales par le Conseil de IISO. Les Normes internationales sont approuves confor- mment aux procdures de IISO qui requirent lapprobat

9、ion de 75 % au moins des comits membres votants. La Norme internationale ISO 5048 a t labore par le comit technique ISO/TC 101, Engins de manutention continue. Cette deuxime dition annule et remplace la premire dition US0 5048 : 19791, dont larticle 2, les paragraphes 4.1.2 et 4.3.4, larticle 5 ains

10、i que les figures 3, 4 et 5 ont fait lobjet dune rvision technique, la figure 6 et le tableau 4 ayant par ailleurs t sup- prims et un nouvel article 2 (dfinitions) ayant t ajout. . . . III ISO 5048 : 1989 (FI Introduction Lors de ltude des transporteurs courroie, il y a lieu de calculer dabord leffo

11、rt tan- gentiel ncessaire au tambour dentranement et les efforts de tension dans la courroie qui en rsultent, ces valeurs tant dterminantes pour le choix de la commande et la confection de la courroie. La puissance dentranement ncessaire rsulte de leffort tangentiel au tambour dentranement et de la

12、vitesse de la courroie. La largeur de courroie ncessaire est dtermine en fonction de la capacit maximale de la courroie et, ventuellement, de la granulomtrie des matriaux transports. . II est remarquer que les influences sur leffort tangentiel au tambour dentranement sont de natures multiples et div

13、erses et rendent extrmement difficile une valuation exacte de la force motrice. La prsente Norme internationale doit permettre une tude simple des transporteurs courroie. Elle natteint en consquence quun degr limit de prcision, mais suffisant dans la majeure partie des cas. II nest pas tenu compte d

14、un grand nombre dinfluentes dans les formules, mais des prcisions sont donnes quant leur nature et leur effet. Dans les cas simples, qui sont les plus courants, il est possible de passer facilement du calcul de la puissance ou de leffort tangentiel a celui des efforts ncessaires et des efforts rels

15、dans la courroie, qui joueront un rle dterminant dans le choix de la cour- roie et des quipements mcaniques. Cependant, certains transporteurs posent des problmes plus complexes, par exemple ceux qui ont plusieurs tambours de commande ou ceux qui ont des inclinaisons suc- cessivement ascendantes ou

16、descendantes. Pour ces calculs, qui ne sont pas prvus dans la prsente Norme internationale, il convient de consulter un spcialiste comp- tent en manutention continue. iv NORME INTERNATIONALE ISO 5048 : 1989 (F) Engins de manutention continue - Transporteurs courroie munis de rouleaux porteurs - Calc

17、ul de la puissance dentranement et des efforts de tension 1 Domaine dapplication La prsente Norme internationale prescrit des mthodes de cal- cul de la puissance dentranement ncessaire au tambour dentranement dun transporteur courroie et des efforts de tension sexercant sur la courroie. Elle est app

18、licable aux trans- porteurs courroie munis de rouleaux porteurs. 2 Dfinitions Pour les besoins de la prsente Norme internationale, les dfini- tions suivantes sappliquent. 2.1 angle de talus dynamique (angle de surcharge) (du matriau manutentionn), 0 : Angle que forme, avec Ihorizon- tale, la tangent

19、e la section du matriau en son intersection avec la courroie en mouvement (voir figure 3). Langle de talus dynamique est exprim en degrs. 2.2 angle d%boulement, a : Angle que forme, avec Ihori- zontale, la gnratrice dun tas conique de matriau tombant lentement et rgulierement dune faible hauteur sur

20、 une surface horizontale statique. Langle dboulement est exprim en degrs. 1 ISO 5048 : 1989 (FI 3 Symboles et units ;ym bols a0 aU A b bl B C CE d do D e f F Fl F2 FI-l F max F min FN FS FS1 42 Fst FT 4J g ha)adn H IV k ka 1 13 lb L LO Le P PA PM qB qG mo mu S Tableau 1 - Symboles et units Dsignatio

21、n Distance entre les trains des rouleaux pour le brin suprieur Distance entre les trains des rouleaux pour le brin infrieur Zone de contact entre courroie et nettoyeur de courroie Largeur de la courroie garnie de matriau Largeur entre guidages Largeur de la courroie Coefficient (rsistances secondair

22、es) Facteur dauge paisseur de la courroie Diamtre darbre au roulement Diamtre du tambour Base des logarithmes naturels Coefficient fictif de frottement Tension moyenne de la courroie Effort dans la courroie du ct du brin tendu (voir figure 2) Effort dans la courroie du ct du brin de retour (voir fig

23、ure 2) Rsistances principales Effort maximal dans la courroie Effort minimal dans la courroie Rsistances secondaires Rsistances spciales Rsistances principales spciales Rsistances secondaires spciales Rsistance due linclinaison Somme vectorielle des deux tensions de courroie agissant sur le tambour

24、et de leffort d la masse des parties tournantes du tambour Effort tangentiel ncessaire au(x) tambour(s) dentranement Acclration due la pesenteur Flche admissible de la courroie entre deux trains de rouleaux Hauteur de dnivellation entre le point de dversement et le point de chargement Dbit Facteur d

25、inclinaison Facteur de raclage Longueur de transport entre les guidages Longueur du rouleau central (auge trois rouleaux) Longueur dacclration Longueur du transporteur (entraxe) Longueur additionnelle du transporteur Longueur de linstallation avec rouleaux porteurs pincs Pression entre nettoyeur et

26、courroie Puissance ncessaire au(x) tambour(s) dentranement Puissance ncessaire au(x) moteur(s) dentranement Masse, par mtre, de la courroie dans le brin suprieur ou le brin infrieur Masse, par mtre, du matriau transport Masse, par mtre, des parties tournantes des rouleaux porteurs du brin charg Mass

27、e, par mtre, des parties tournantes des rouleaux porteurs du brin de retour Section du matriau sur la courroie Vitesse de la courroie Composante de la vitesse dalimentation du matriau dans le sens du transport Angle dboulement Angle dinclinaison de linstallation dans le sens du transport Angle de pi

28、ncement de laxe des rouleaux porteurs perpendiculairement au sens du transport Rendement Unit m m m2 m m m - - m m m - - N N N N N N N N N N N N N m/s2 - m m3/s - N/m m m m m m m N/m2 W W kglm kg/m kglm kg/m m2 mis mis degrs degrs degrs - 2 no 5048 : 1989 (FI Tableau 1 V7n) . Symbole Dsignation Unit

29、 e P fl0 Pu1 P2 pu3 r Q v3 Angle de talus dynamique du matriau manutentionn Angle de laxe des rouleaux porteurs en auge par rapport lhorizontale Coefficient de frottement entre tambour(s) dentranement et courroie Coefficient de frottement entre rouleaux porteurs et courroie Coefficient de frottement

30、 entre matriau et courroie Coefficient de frottement entre matriau et guidage Coefficient de frottement entre nettoyeur et courroie Coefficient dacclration Masse volumique non tasse du matriau transport Angle denroulement de la courroie sur le tambour dentranement 4 Rsistances aux mouvements dun tra

31、nsporteur courroie 4.1 Gnralits Lensemble des rsistances aux mouvements dun transporteur courroie est constitu par diverses rsistances qui peuvent tre divises en cinq groupes : - rsistances principales, FH (voir 4.2); - rsistances secondaires, FN (voir 4.3); - rsistances principales spciales, FS1 (v

32、oir 4.4); - rsistances secondaires spciales, FS2 (voir 4.5); - rsistance due linclinaison, Fst (voir 4.6). Dans ces cinq groupes sont comprises toutes les rsistances que doit vaincre la commande dun transporteur courroie pour surmonter les frottements et linclinaison du parcours, ainsi que pour accl

33、rer le matriau au point de chargement. Les rsistances principales et secondaires, FH et FN, apparais- sent sur tous les transporteurs courroie, tandis que les rsis- tances spciales, FS = FS1 + Fs2, nexistent que dans certai- nes installations. FH et FS1 agissent de facon continue le long du transpor

34、teur courroie, tandis que FN et FS2 nexistent que localement. La rsistance due linclinaison, Fst, peut avoir une valeur positive, nulle ou ngative, suivant la pente le long du transpor- teur. Elle peut, en outre, agir de manire continue sur Iensem- ble du parcours ou peut ne se manifester que locale

35、ment sur des sections partielles de la longueur. 4.2 Rsistances principales, FH Les rsistances principales, FH, sont les suivantes : a) rsistance de rotation des rouleaux porteurs du brin charg et du brin de retour, due au frottement dans les rou- lements et les joints des rouleaux voir quations (3)

36、 et (411; b) rsistance la progression de la courroie, due Ienfon- cernent dans la courroie des rouleaux porteurs, des flexions alternes de la courroie et du matriau. degrs degrs - - - - kg/m3 radians 4.3 Rsistances secondaires, FN Les rsistances secondaires, FN, sont les suivantes : a) rsistance din

37、ertie et de frottement due lacclration du matriau au point de chargement; b) rsistance due au frottement sur les parois latrales des goulottes au point de chargement; c) rsistance des paliers de tous les tambours, Iexcep- tion de ceux des tambours dentranement; d) rsistance due lenroulement de la co

38、urroie sur les tambours. 4.4 Rsistances principales spciales, FS1 Les rsistances principales spciales, FS, sont les suivantes : a) rsistance de pincement due la position oblique ou incline des rouleaux porteurs dans le sens de marche de la courroie; b) rsistance due au frottement contre les bavettes

39、 de goulottes ou contre les guidages, lorsque ceux-ci agissent sur toute la longueur de la courroie. 4.5 Rsistances secondaires spciales, FS2 Les rsistances secondaires spciales, FS2, sont les suivantes : a) rsistance due au frottement des dispositifs de net- toyage des tambours et de la courroie; b

40、) rsistance due au frottement contre les bavettes de goulottes ou contre les guidages, lorsque ceux-ci nagissent que sur une partie de la longueur de la courroie; c) rsistance due au retournement du brin infrieur de la courroie; d) rsistance due aux socs de dversement des matriaux; e) rsistance due

41、aux chariots verseurs. 3 lso 5048 : 1989 (FI 1 4.6 Rsistance due linclinaison, FS, La rsistance due linclinaison, F hachure sur le diagramme de la figure 1. Laire dincertitude du coefficient C pour de faibles entraxes sexplique par la prdomi- Q est la masse volumique non tasse (par exemple en kilo-

42、grammes par mtre cube); nance des rsistances secondaires dans la rsistance globale de telles installations. Les deux tracs tirets du coefficient C dans la zone des faibles entraxes ne reprsentent pas des courbes v est la vitesse de la courroie (par exemple en mtres par limites, mais attirent simplem

43、ent lattention sur une incertitude seconde). croissante de la valeur C. 4 60 5048 : 1989 (FI . Le coefficient C se situe, pour la plupart des transporteurs e) tempratures ambiantes infrieures 20 OC; courroie de court entraxe, dans la zone hachure. Mais on peut avoir aussi, particulirement dans les i

44、nstallations pour des charges isoles faibles rsistances secondaires, des valeurs plus faibles de C ou, pour des bandes de mise en vitesse parti- culirement courtes, vitesse leve et grands dbits, des valeurs beaucoup plus fortes. f) diminution de la tension de la courroie; g) courroies contexture plu

45、s souple, ainsi que courroies revtements plus souples ou plus pais; h) mauvais alignement de linstallation; Pour le calcul plus prcis de la force dentranement des trans- porteurs courroie de longueur dentraxe infrieure 80 m, il est en consquence recommand dutiliser lquation (3). 5.1.3 Coefficient fi

46、ctif de frottement, f Le coefficient fictif de frottement, f, comprend la rsistance de roulement des rouleaux porteurs et la rsistance la pro- gression de la courroie; il a t calcul 0,02 comme valeur moyenne pour les transporteurs courroie entrans par le moteur, daprs les rsultats dune grande srie d

47、e mesurages. Pour des installations fixes et bien alignes avec rouleaux por- teurs tournant facilement et des matriaux faible frottement interne, cette valeur peut tre infrieure de 20 % et descendre par consquent jusqu 0,016, tandis quon peut atteindre, dans le cas de transporteurs courroie mal alig

48、ns avec rou- leaux porteurs tournant difficilement et des matriaux frotte- ment interne important, des valeurs jusqu 50 % suprieures la valeur moyenne et allant ainsi jusqu 0,03. La valeur moyenne indique du coefficient fictif de frottement, f, sapplique des transporteurs courroie normalement ali- gns. Exactement considre, elle nest en outre valable que - pour des