Q GDW 11132-2013 特高压瓷绝缘电气设备抗震设计及减震装置安装与维护技术规程及编制说明.pdf

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1、Q / GDW 11132 2013 1 国家电网公司企业标准Q/GDW111322013特高压瓷绝缘电气设备抗震设计及 减震装置安装与维护技术规程 Technical specification for seismic design of ultra-high voltage porcelain insulating equipments and installation/ maintenance to energy dissipation devices 2014-04-15发布 2014-04-15 实施 国家电网公司 发 布 Q/GDW ICS 29240备案号：CEC 8122013

2、 Q / GDW 11132 2013 I 目 次 前言 1 范围 1 2 规范性引用文件 1 3 术语和定义 1 4 基本规定 2 5 地震作用 3 6 电气设备抗震要求 5 7 减震装置抗震要求 6 8 抗震鉴定试验 8 9 减震装置的安装与维护 9 附录 A（规范性附录） 底部剪力法 11 附录 B（规范性附录） 振型分解反应谱法 12 附录 C（规范性附录） 基准参照的需求反应谱 13 附录 D（规范性附录） 抗震计算报告 14 附录 E（规范性附录） 抗震试验报告 16 附录 F（资料性附录） 计算例题 18 编制说明 21 Q / GDW 11132 2013 II 前 言 本标准

3、共编制了 9 章内容，内容主要包括一般规定（范围、规范性引用文件、术语和定义、基本规定） 、地震作用、电气设备及减震装置抗震要求、抗震鉴定试验、减震装置安装与维护。 本标准由国家电网公司基建部提出并解释； 本标准由国家电网公司科技部归口； 本标准起草单位：中国电力科学研究院、中国地震灾害防御中心、抚顺电瓷制造有限公司、平高东芝（廊坊）避雷器有限公司、南阳金冠电气有限公司、西安西电避雷器有限责任公司、桂林电力电容器有限责任公司、西安西电电力电容器有限责任公司； 本标准主要起草人：代泽兵、卢智成、程永锋、朱祝兵、钟珉、赵凤新、尤红兵、汤晓中、任春阳、宋继军、张晓星、谢清云、林震、王增文、杨海涛；

4、本标准首次发布。 Q / GDW 11132 2013 1 特高压瓷绝缘电气设备抗震设计及 减震装置安装与维护技术规程 1 范围 本标准规定了 1000kV 敞开式瓷质支柱类特高压电气设备抗震设计及减震装置相关的技术要求和方法。 本标准适用于抗震设防烈度为 6 度 8 度中位于 I0 III 类场地区域输变电工程中的特高压电气设备， 9 度及以上地区或 IV 类场地区域中该类型特高压电气设备进行抗震设计需要专门研究 2 规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。 凡是注日期的引用文件， 仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。

5、 GB 500112010 建筑抗震设计规范 GB 50260 电力设施抗震设计规范 GB/T 13540 高压开关设备和控制设备的抗震要求 GB/T 2424.252000 电工电子产品环境试验 第 3 部分：试验导则地震试验方法 DLGJ 1602003 高压电气设备减震技术规定 DL/T 53522006 高压配电装置设计技术规程 JG/T 2092012 建筑消能阻尼器 IEEE 6932005 Recommended Practices for Seismic Design of Substations（变电站抗震设计推荐规程） 3 术语和定义 下列术语和定义适用于本文件。 3.1

6、抗震设防烈度 seismic precautionary intensity 按国家规定的权限批准作为一个地区抗震设防依据的地震烈度。 3.2 地震作用 earthquake action 由地震动引起的结构动态作用，包括水平地震作用和竖向地震作用。 3.3 设计基本地震加速度 design basic acceleration of ground motion 50 年内设计基准期超越概率为 10%的地震加速度的设计取值。 3.4 固有频率 natural frequency 取决于电气设备本身物理特性（质量、刚度和阻尼）的自由振动频率。 3.5 时程曲线 time history curv

7、e 加速度速度位移等物理量与时间的关系曲线分别称为加速度速度位移时程曲线。 3.6 反应谱 response spectrum 在相同激励作用下，一定阻尼比的单自由度弹性系统在不同频率下的最大响应曲线。 Q / GDW 11132 2013 2 3.7 需求反应谱 required response spectrum 规定的反应谱。 3.8 零周期加速度 zero period acceleration 反应谱的高频未放大部分的加速度。 3.9 支架动力放大系数 dynamic amplification factor of pedestal 在相同地震作用下，安装在支架上的设备与直接安装在地

8、面上的该设备最大应力幅值之比。 3.10 减震装置 energy dissipation devices 吸收并耗散地震输入能量的装置。 3.11 电气设备减震结构 structure with energy dissipation devices 在电气设备中安装减震装置而形成的结构，减震结构包括电气设备、设备支架、减震装置等。 3.12 速度型减震装置 velocity-dependent energy dissipation devices 耗能能力与 装置两端的相对速度有关的减震装置，一般包括粘滞型减震装置、粘弹性减震装置等。 3.13 位移型减震装置 displacement-dep

9、endent energy dissipation devices 耗能能力与装置两端的相对位移有关的减震装置，一般包括金属减震装置、摩擦减震装置等。 3.14 附加阻尼比 added damping ratio 在减震结构中，减震装置往复循环一周耗散的能量与减震结构总应变能之间的比值。 3.15 减震效率 energy dissipation efficiency 在相同地震作用下，与未安装减震装置的电气设备结构相比，电气设备减震结构减少的应力与未安装减震装置电气设备结构的应力比值。 。 4 基本规定 4.1 按照本标准进行抗震设计的特高压电气设备，当遭受到 50 年超越概率 2%水准的设防

10、烈度及以下地震影响时，设备不应发生损坏，能继续使用。 4.2 设备的抗震设防水平应采用当地抗震设防烈度对应的地震加速度值来表征。抗震设防烈度和设计基本地震加速度值以及特高压电气设备设计加速度值的对应关系，应符合表 1 的规定 表 抗震设防烈度与设计地震加速度值的对应关系 抗震设防烈度 6 7 8 设计基本地震加速度值 0.05g 0.10(0.15) g 0.20(0.30) g 特高压电气设备设计加速度值 0.10g 0.20 (0.30) g 0.40 (0.50) g 重力加速度取 g=9.81m/s2，特高压电气设备设计加速度值的括号内数值分别对应于设计基本地震加速度为 0.15g 和

11、0.30g 的地区。 Q / GDW 11132 2013 3 4.3 在对设备进行抗震设计之前应搜集设备的相关资料，包括设计图纸、弹性模量、质量分布、高度、安装条件、运行条件等。 4.4 电气设备的地震作用应符合下列原则的规定。 4.4.1 一般情况下，应至少在设备两个主轴方向分别施加水平地震作用。 4.4.2 质量与刚度分布明显不对称的设备，应考虑双向水平地震作用下的扭转影响。 4.4.3 长悬臂设备应考虑竖向地震作用。 4.4.4 电气设备的地震作用和其它荷载的组合，应按公式（ 1）计算： 0.25Ge Eh Wk PkZ ZZ ZZ=+ +（ 1） 式中： Z 地震作用和其它荷载的组合

12、， N； GeZ 设备自重标准值，包括设备本体、附属部件重量或其它附加等效重量， N； EhZ 地震作用标准值， N； WkZ 风荷载标准值，按照设备应用所在当地百年一遇的风速取值， N； PkZ 设备内部压力标准值、导线实际拉力等其它荷载， N。 4.4.5 电气设备经过抗震强度验算， 与规范 GB 50260 有关抗震强度验算方式相同，即所得设备的根部或其他危险断面处产生的应力值应小于设备或材料的容许应力值，当采用破坏应力（破坏弯矩）进行判定时，对于瓷套管和瓷绝缘子，应满足公式（ 2）和公式（ 3）的规定： /1.67tot v=（ 2） /1.67tot vMM=（ 3） 式中： tot

13、 地震作用和其他荷载产生的总应力， Pa； v 设备或材料的破坏应力值， Pa； totM 地震作用和其他荷载产生的总弯矩， Nm； vM 设备或材料的破坏弯矩， Nm。 4.4.6 当电气设备安装在支架上时，应充分考虑支架的动力放大作用，若仅作电气设备本体的抗震强度验算时，地震输入加速度应乘以支架动力放大系数，并符合下列规定： a） 当支架设计参数确定时，应将支架与电气设备作为一个整体进行抗震评估； b） 当支架设计参数缺乏时，支架动力放大系数可取 1.4，且支架设计应保证其动力放大系数不大于 1.4。 4.5 当特高压电气设备难以满足抗震设防烈度下的抗震要求或对于抗震安全性和使用功能性 有

14、特殊要求或专门要求时，可采用减震技术，并符合下列规定： a） 减震技术适用于新建和改建特高压输变电工程的电气设备； b） 减震技术主要依靠安装减震装置实现，减震装置宜均匀布置在变形较大部位，其数量和分布应通过分析综合确定； c） 减震装置的选择应综合考虑设备的结构类型、周围坏境、设备结构控制参数等影响因素。 5 地震作用 5.1 水平地震影响系数最大值 与特高压电气设备设计地震加速度相对应的结构阻尼比为 5%的水平地震影响系数最大值应按表 2 采用，结构阻尼比不为 5%的水平地震影响系数最大值有变化，具体计算见公式（ 4）公式（ 7） 。 Q / GDW 11132 2013 4 表 水平地震

15、影响系数最大值 抗震设防烈度 6 7 8 地震影响系数最大值 0.25 0.50（ 0.75） 1.00（ 1.25） 括号内数值分别对应于设计基本地震加速度为 0.10g 和 0.30g 的地区。 5.2 地震影响系数 采用地震影响系数，可以分为两种情况，即工程所在地的场地条件不明确或不充分和所在场地条件已明确。 5.2.1 场地条件不明确或不充分 计算地震作用的地震影响系数曲线如图 1 所示，其中场地特征周期取包络值 0.9s。 0.03 =20.2-1(T-4.5) maxT (s)0.4 max6.04.50.90.102 max =(0.9/T)2 max图 1 地震影响系数曲线 图

16、 1 中形状参数应符合下列规定： 水平段，周期小于 0.03s 的区段。 直线上升段，自 0.03s 至 0.1s 的区段。 水平段，自 0.1s 至 0.9s 的区段。 曲线下降段，自 0.9s 至 4.5s 的区段。 直线下降段，自 4.5s 至 6s 区段。 周期大于 6.0s 的结构所采用的地震影响系数应专门研究； 地震影响系数曲线表达式按公式（ 4）公式（ 7）计算： max2max2max2max21 max0.4 0 0.03-0.40.4 ( 0.03) 0.03 0.1 0.070.1 0.90.90.9 4.5 0.2 ( 4.5) 4.5 6.0TTTTTTTT 该设备满

17、足抗震设防烈度 7 度下的抗震要求； （ II）场地情况明确 由于场地初始条件是 III 类场地土、 特征周期为 0.55s， 参照本标准 5.2.2 条 “应按照 GB 50260 2013中的 5.0.5 所示的特征周期基础上增加 0.05s 执行” ，因此计算用的特征周期为 0.60s；参照 GB 502602013 中的 5.0.5 条款可知，地震影响系数最大值场地调整系数3为 1.0，因此水平地震影响系数1： 123max1.268 1.0 0.5 0.634=结构总水平地震作用标准值： 1F 47.259kNEk eqkG=各质点的水平地震作用标准值： （顶部附加地震作用系数为 0

18、） 1234512 2.2847.33 (1 0) 3.475kN372.0966.950kN10.42513.900kN12.510kNFFFkFF=强度验算： / 28.097MPatotMW = 抗震能力判定： / 1.85 1.67vtot=，满足抗震设防烈度 7 度且设计加速度为 0.2g 的抗震要求。 （ 2）抗震设防烈度为 7 度，设计加速度 0.3g： （ I） 场地情况不明确 水平地震影响系数1 为：12max0.0510.750.9510.08 1.6=+ =+总水平地震作用标准值：11.4 0.953 0.85 62.64 70.889Ek eqFkG kN=各质点的水平

19、地震作用标准值：1234512 2.2871.038 (1 0.117) 4.603kN372.0969.206kN13.808kN18.410kN16.569 8.294 24.863kNFFFFF=+=强度验算： / 43.139MPatotMW = 抗震能力判定： / 1.20 1.67vtot=Q / GDW 11132 2013 20 采用减震措施后，设备满足抗震设防烈度 7 度切设计加速度为 0.3g 的抗震要求； 若希望进一步核算减震装置的具体作用效果，可参照本标准的 7.3。 （ II）场地情况明确 水平地震影响系数1 为：123max1.27 1.0 0.3 2.5 0.95

20、1= 总水平地震作用标准值： 11.4 0.953 0.85 62.64 70.889kNEk eqFkG=各质点的水平地震作用标准值： （顶部附加地震作用系数为 0） 1234512 2.2871.03 (1 0) 5.212kN372.09610.424kN15.637kN20.850kN18.765FFFFFkN=强度验算： / 41.220MPatotMW = 抗震能力判定： / 1.26 1.67vtot=，不满足抗震设防烈度 7 度且设计加速度 0.3g 的抗震要求。 Q / GDW 11132 2013 21 特高压瓷绝缘电气设备抗震设计及 减震装置安装与维护技术规程 编 制 说

21、 明 Q / GDW 11132 2013 22 目 次 1 编制背景 23 2 编制主要原则 23 3 与其他标准文件的关系 23 4 主要工作过程 23 5 标准结构和内容 23 6 条文说明 24 Q / GDW 11132 2013 23 1 编制背景 本标准依据关于下达 2013 年度国家电网公司技术标准修订计划的通知 （国家电网科 2013 50号）文件的要求编写（国家电网公司简称国网公司，下同） 。 本标准编制主要目的为了保障特高压电气设备的抗震安全，本标准为 1000kV 敞开式瓷质支柱类设备提供了抗震设计和减震装置相关的技术要求和方法，便于指导该类型电气设备的抗震设计、生产和

22、科研，也便于指导减震装置相关的设计、安装与维护。 2 编制主要原则 本标准根据以下原则编制： 1）以理论分析、数值模拟和试验研究成果为依据； 2）以现行规范、标准为参考，体现先进性、创新性。 3 与其他标准文件的关系 本标准与相关技术领域的国家现行法律、法规和政策保持一致，未有特别指出的内容，遵照现行标准执行。 4 主要工作过程 2010 年，经过前期充分调研和专家可行性论证，国网公司科技部下达了关于特高压电气设备抗震评估和减震设计研究的课题。 2011 年 1 月至 2012 年 12 月，中国电力科学研究院根据国网公司要求，开展了关于特高压电气设备减震设计相关的理论分析、数值模拟和振动台试

23、验，获得了丰富的研究成果。 2013 年年初， 国网公司组织专家对科技项目 特高压电气设备抗震评估与减震设计研究 进行验收。 2013 年 3 月，形成标准提纲。 2013 年 7 月，形成特高压电气设备抗震设计及减震装置安装与维护技术规程征求意见稿。 2013 年 8 月至 9 月，根据征求意见稿的修改意见，对标准进行了修改，形成送审稿。 2013 年 10 月至 11 月，国网公司组织以会议形式对送审稿进行了审查，编写小组根据审查意见对标准进行了修改，形成了报批稿。 5 标准结构和内容 标准的主要结构和内容如下： 目次； 前言； 标准正文； 附录； 编制说明。 其中，标准正文共分 9 章，

24、按照出现的先后顺序分别为范围、规范性引用文件、术语和定义、基本规定、地震作用、电气设备抗震要求、减震装置抗震要求、抗震鉴定试验、减震装置的安装与维护，其中前 5 项是基本依据和基本规定，随后的 3 项是抗震设计及试验要求，最后 1 项是减震装置安装与维护要求的规定。 此外，主要内容中的“地震作用” ，是核算设备承受地震作用力的基本依据； “电气设备抗震要求和减震装置抗震要求”中，有了明确的设计计算方法，使设备和减震装置的抗震设计具有可操作性和通用性； “抗震鉴定试验”为设备进行抗震试验时，提供了明确的指导原则； “减震装置的安装与维护”中，Q / GDW 11132 2013 24 对于减震装

25、置的施工以及运行维护提供了指导作用。 经过详细调研可知：当前众多科研单位、设备制造单位对特高压电气设备抗震能力校核采用不统一的计算方法、试验方法以及评价体系等，从而出现了较多的判定结论，导致设计单位针对电气设备相关的抗震设计差异大；此外，利用减震装置实现减震技术的应用，已经成为一种提高电气设备抗震能力有效的技术手段， 但是当前缺乏减震装置安装与维护等方面相关的技术依据， 综合考虑我国经济发展水平、技术发展水平以及设备制造能力等多方面因素编制了本标准，本标准的深度既可以指导不同单位对设备自身抗震能力校核， 也可以指导设计单位进行设备抗震设计。 由于特高压工程抗震应用的经验积累较少，电气设备抗震设

26、计相关的许多方面仅给出原则性指导意见，等到研究成果更为丰富且积累一定工程经验后，结合实际情况再讨论是否对本标准开展修订。 6 条文说明 1. 本标准适用于抗震设防烈度 6 度 8 度的位于 I0 III 类场地区域中 1000kV 特高压变电站敞开式瓷质支柱类电气设备。鉴于近数十年来， 6 度区也发生了较大的地震，甚至特大地震， 6 度地震区的电气设备要适当考虑一些抗震要求，以减轻地震灾害；鉴于考虑到尽量降低特高压工程的地震风险，目前特高压电气设备很少会应用到 9 度及以上抗震设防区域，因此抗震设防烈度大于等于 9 度地区的特高压工程抗震设计需要展开专门的研究。根据最新的场地土研究成果表明：

27、IV 场地土的特征周期较长且大于现行规范的最大特征周期取值，并随着地震动强度的提高而有所变化，鉴于其目前的复杂性和工程场地较少应用于该类型场地土，因此对应用于 IV 类场地的实际工程也需要展开专门的研究。 4.1 特高压工程设防标准地震的概率水平取为 50 年超越概率 2%是依据特高压工程的重要性，参考了国内外电气设备相关的抗震设防要求，通过选取特高压电网规划 “三纵三横”中特高压变电站所在地为计算场点进行地震危险性分析， 以明确 50 年超越概率 2%的设防水准下抗震设防烈度与地震作用加速度的对应关系。结果表明， 50 年超越概率 2%对应的地震加速度计算结果（表 1）与 GB 18306中

28、国地震动参数区划图中抗震设防烈度提高 1 度的结果比较接近，因此对特高压电气设备的设计地震加速度采用 GB 18306中国地震动参数区划图中抗震设防烈度提高 1 度对应的地震加速度。 表 特高压电气设备设计地震加速度 （ 50 年超越概率为 2%） 设防烈度 6度 7度 7度 8度 8度 基本设防地震加速度 （ 50 年超越概率为 10%） 0.05g 0.1g 0.15g 0.2g 0.3g 计算结果 0.10g 0.18g 0.30g 0.39g 建议值 0.10g 0.20g 0.30g 0.40g 0.50g 4.4.4 给出了作用于电气设备的地震作用和其它类型荷载，其中设备自重标准值

29、包括设备本体、附属均压环、金具、管母等重量或附加等效重量，这些附加等效重量主要是为了便于对设备单体进行抗震设计。如对于跨度为 8.5m、管母外径 /内径为 200mm/180mm 的特高压高抗回路系统（主要由避雷器和电压互感器起支撑作用） ，避雷器顶端的附加等效重量为 3kN、电压互感器顶端的附加重量为 2kN，至于其它连接回路系统可依据实际情况进行简化等效。 本标准 4.4.5 条文中瓷设备的容许应力根据统计规律，按公式（ 1）计算： 3X= （ 1） 式中： ,MPa 容许应力值 ；,MPa;X 各试件破坏应力平均值Q / GDW 11132 2013 25 标准偏差。本标准 4.4.6

30、条文中对支架动力放大系数取值情况做出了规定。以典型的 1000kV 避雷器、电压互感器、支柱绝缘子、隔离开关及其支架进行了相关的理论、数值仿真以及试验研究，综合理论分析与试验结果建议支架动力放大系数取值范围，并给出应用的限制条件如表 2 所示，供实际工程应用参考。如在“皖电东送” 特高压实际应用工程中，针对高抗回路系统的结构特点，为了满足抗震要求，确定了统一的支架设计规格参考值，见表 3。 表 支架动力放大系数取值范围 支架动力放大系数取值范围 适用于特高压电气设备的限制条件 设备重量 / kg 设备频率 /Hz 支架抗侧刚度 /kN mm1支架重量/kg 支架频率 /Hz 设备 支架频率 /

31、Hz 1.4 1000 10 000 1 5 3.44 3700 7 1.6 注：以上的限制条件必须同时满足，方可取支架最大动力放大系数为 1.4；若不满足限制条件，需要进行相关研究。表 满足抗震要求的特高压电气设备支架设计规格参照 （ 以高抗回路为例 ） 支架高度 （ m） 支架根开 （ m） 支架顶端横膈面 （ m） 主材规格 （ mm） 斜材、辅材规格 （ mm） 5 9 1.2 0.80.8 19412 838 5.2 地震影响系数曲线是收集了我国大陆、日本、美国、欧洲及我国台湾地区的 1158 条水平向基岩强震记录，其中这些强震记录显示震级分布在 4.5 级 9 级，震中距在 300

32、km 以内，震级和距离的分布较合理。结合参考 IEEE 693、 IEC 等相关规范，通过计算加速度放大系数反应谱及平均值和标准差，得到了特高压电气设备水平向基岩场地建议谱；并通过考虑 I0至类场地的影响，最终给出了综合考虑场地条件的地震影响系数曲线。当场地条件明确时，即会有明确的场地土类型和特征周期等参数，考虑到按照 50 年超越概率为 2%与超越概率为 10%的特征周期相比会延长 0.05s，因此本标准中的特征周期是在GB 50260 2013 中的特征周期基础上增加 0.05s。对于类场地，计算地震作用的地震影响系数曲线应进行专门研究。公式（ 4）公式（ 7） ，是参照 GB 50260

33、 2013 中公式（ 5.0.5-1）（ 5.0.5-4）确定的。 5.3 采用的底部剪力法、振型分解反应谱法，分别见附录 A、附录 B，在场地条件不明确或不充分时，取了 I0III 类场地特征周期的包络值 0.9s，不再细分场地特征周期，因此附加地震作用系数取值趋于保守；当场地条件明确，仍然需要参照 GB 50260电力设施抗震设计规范中确定的特征周期和地震影响系数最大值场地调整系数进行分析计算。 6.1.1.2 公式（8）公式（ 9）是参照 GB 50260 2013 的公式（ 6.3.5-1）和公式（ 6.3.6-1）确定，但公式（ 8）中 的取值有所不同于（ 6.3.5-1） ，其原因

34、： GB 50260电力设施抗震设计规范中规定“法兰连接处等效弯曲刚度公式中的系数为 6.67107” ， 750kV 及以下设备呈现为较低、刚、轻的结构特点，运动响应主要由其结构的基本自振频率控制，因此该规范应用范围是适用于 750kV 及以下电压等级设备；而特高压电气设备与较低电压等级设备相比，结构呈现为高、柔、重的特点，弯曲刚度公式中的相关值均有很大程度的增加，且发现这些设备的非线性特征明显，因此根据弯曲刚度公式中涉及到的胶装高度、胶装厚度、胶装部位瓷套外径这 3 个参数，选用了 9 种特高压瓷套管进行试验研究，根据试验结果进行数据拟合回归见图 1，获得了弯曲公式中的弯曲刚度系数 ： 7

35、776.54 10 ( 0.275m)( 15.4 10.775) 10 (0.275 0.375m)5.00 10 ( 0.375m)ccccddmdd = + Q / GDW 11132 2013 26 图 1 弯曲刚度系数实测与拟合曲线对比 6.1.2 阻尼比的取值原因：阻尼比对电气设备的抗震性能有非常明显的影响，但由于阻尼机理的复杂性和不确定，各设备的阻尼比差异较大，即便同一个设备，在不同输入激励下，其阻尼比也可能不同，因此一般应采用实际阻尼比作为计算输入条件。电瓷类设备的阻尼比离散性也较大，不过依据一些避雷器、电压互感器、支柱绝缘子的动力特性试验前后结果来看，多介于 1%至 5%之间

36、，更集中于 2%至 3%之间，见表 4，因此为保守起见，在缺乏实际阻尼试验参数时，也参照其它相关规范如 IEEE 693 和 IEC系列规范，建议取值最大不超过 2%。 表 特高压电气设备试验前后实测的阻尼比 设 备 名 称 阻 尼 比 试 验 前 试 验 后 避雷器 I 2.77% 避雷器 II 2.12% 4.30%避雷器 III 2.10% 4.00% 避雷器 IV 2.70% 3.00%支柱绝缘子 I 2.20% 3.80%互感器 I 1.76% 3.00% 互感器 II 2.75% 3.29%互感器 III 1.60% 2.12%6.2.2 参照了 IEEE 6932005 的标准，

37、输入三向激励波形，两个水平向和一竖直向分别按照加速度峰值比例关系 1:1:0.8 激励输入。 7.1 对于安装减震装置后的电气设备，既要实现在地震作用下的减震效果，又不能影响电气设备在正常运行下的功能，因此会限定减震装置具有较大刚度和承载力，在正常运行下确保减震装置处于弹性阶段以及具有足够的承载力安全裕度。经过多次计算和试验表明：安装减震装置后整体电气设备结构刚度不降低或者降低较小即可满足要求，因此限定与原抗震结构相比，减震结构频率不降低或减小不超过10%，同时对设备应力进行控制。 7.2.1 减震装置选择是综合考虑各种因素，减震装置必须具备良好的承载能力和耗能性能等。 7.2.2 参照 GB 500112010建筑抗震设计规范和 JG/T2092012建筑消能阻尼器 ，分别确定了减震装置力学性能检验、耐久性能检验等。 7.3.2 公式（ 10）公式（ 13）参照 GB 50011 2010 中（ 12.3.4-1）（ 12.3.4-4）来确定。