1、中华人民共军司国国家标准起重机设计规范D回ignrules for cmn回I召i言UDC 821.87 (083. 75) GB 3811 83 1. 1 2挥规范适用于电力驱动的桥式起重机、门式起重机、装卸桥、门座起重机、塔式起重机、浮式起重机、以电动葫芦为起升机构的起重机以及甲板起重机、履带起重机、轮胎起重机、汽车起重机和缆索起重机。注z浮式起重机、甲板起重机尚应满足我渴有关铅用巍范要求。1.2本规范是起重机设计计算的必要准则和共同遵守的技术依据，但不包括上述起重机设计的特殊跨越。凡经理论和实践证明是正确的其它计算方法，经设计部门和用户协商同意后也可在设计叶2采用。各种专业性起重机设计规
2、范及标准不应与本规范根抵触。1.3本规范的制定参照了国际标准化组织。S0）的ISO4301-1980起重设备一一分级、ISO 4302 1981起重机一一一风载荷的估算、ISO4305 1981流动式起重机一一一稳定性的确定、ISO4308-1981起重机一一钢丝绳的选择和ISO4310-1981起重机的试验规范和程序等标准。2 总里52.1 起重机工作级别2.1.1 起重机由吉利用等级起重机的利用等级按起重机设计寿命期内总的_L作循环次数N分为十级，见表1。表I起重机的利用等级.，利用等级总的工作循环次数N 附f主u, 1.6 x IO u, 3.2X 10 不经常使用v, .3 x IO
3、u, J.25 IO u；每2. 5 x JO 经常轻阔地使军u, 5x IO 经常中等地使湾u, Ix 106 不经常繁忙地使用u, 2 106 u, 4 x 10 繁忙地使用u, ：、4x to邑国家标准局1串串S08-03发布1984 os a f实施GB 8811-88 2.1.2 起重机的载荷状态载街状态表明起重机受载的轻重程度，它与两个因素有关，即与所起升的载荷与额定载在号之比（！：）和各个起升载荷P；的作用次数n；与总的工作i凯撒N之叫苦有关。表示！：） 面A叫去关系的图形称为载荷比载荷际数Kp由式U计算zKp汪古（）mH ( l ) 式中：Kp一载于fi普系数事常z一章主荷P；
4、的作用次数事入了一一总的工作循环次数，人r=2:n; P，一一第i个起开载荷，P;=P1, P2, P. Pmax一最大起升载砖寥m一一指数，此处取m= 3o 起重机的载在主状态按名义载荷语系数分为4级，见表20 表2起重极的载荷状态及其名义载荷语系数Kp载7 ；！先态名义载荷i普系数K,说明QI经0.125 很少起升级运载荷，一般起到轻微载街02小o. 25 有时也开核定载荷一锻起JI中等载街Q:1重0. 5 络常起开额定载苟，般部齐较重的载街E占4将重l. 0 李重繁地起到教定载荷当起重机的实际裁荷变化已失u时，则先按式（l ）计算出实际裁荷潜系数，并按表2选择不小：此计算值的最接近的名义
5、值作为该起重机的载荷语系数。如果在设计起重机时不知其实际的载荷状？副司凭经验按表2“说阴”栏中的内容选择个合适的载荷状态级别。2.1.3 起重机工作级别的划分按起重机的利用等级和载荷状态，起重机Tf乍级暑I分为AlA8八级，见表3。起重机止；1乍级别举例见附录A（参考件。表3起重机i二作级别的划分名义载高楼系数和j丹J专号主注主主锐、认KP u, 飞！u，；仁3u, I u二u, u, ! u, I L, Q i轻0.125 Al 电Z生3.H A5 02 cj1 0.25 I Al 飞2! A3 气4A5 A6 A7 A8 I 03 ii重0.5 占iAz A3 二、4AsA6 I A7 A
6、8 Q生特重l.O AZ A3 A4 A5 AS r飞7A8 ,. GB 3811 83 2.2计算载荷2.2.1 自重载挎PG自重载荷是指起重机的结构、机械设备、电气设备以及附设在起重机上的存仓、连续输送机及其上的物料等的重力。2.2.2款规定的重力除外a2.2.2 起升载荷Po起开载荷是指起升质量的重力。起升质量包括允许辈革开的最大有效物品、取物装置下滑轮组、吊钧、吊梁、事JI.斗、容器、起重电磁铁等、悬挂挠性件及其它在升降中的设备的质量。起升高度小子50rn的起升钢丝绳的重量可以不计。2.2.3 起升冲击系数Pt起升质量突然离地起升或下降制动时，自重载荷将产生沿其加速度相反方向的冲击作用
7、。在考虑这种工作情况的载荷组合时，应将2.2.1款规定的自重载荷乘以起开冲击系数字I0.9 13 0. 7 .1 1.2 注草委中i为结构或结构件的长度，h为其迎风在重吉号高度，mI q为il算5汪汪觅表川，Nim事d为转了外f圭，盟。司机室在地墨西上的政c= 1.1.悬空的取c= l.2。b. 两片孚行平重重珩架组成的空间结构，其整体结构的风力系数可取单片结构的风力系数，mi总的illll或萄积应按2.2.10.5项计算。14 / GB 38 t 1 83 风朝着矩形截面空间轩架或箱形结构的对角线方向吹来，当矩形截面的边长民J、于2时，计算的风载荷取为风向着矩形长边作用时所受风力的1.2倍，
8、当矩形截面的边诀比等于或大于2时，取为风向着矩形长边作用的风力。d. 三角形截面的空间珩架始风载苟，可敢为该空间衍架垂直于风向的投影噩积所受风力的1.25倍计算。e. 下弦杆为方形钢管、旗杆为因营的三角形截面空间栋梁，在侧向风力作用下，其风力系数C可取1.30 L 当风与结构长章也或表主运成某一角度吹来时，结构所受的风力可以按其夹角分解成两个方向的分力来计算。瞅着风向的风力可按式臼计算zPw=CKh哩Asin2e . ( 6 ) 式中营A迎风雷识，rn2寥C一一一风力系数，8一一风向与结构纵轴的夹角。2.2.10.5 迎风面积A起重机结构和物品的迎风面积应按最不liJ迎风方位计算并取蚕豆子风向
9、平面上的投影面积。a. 单片结构的迎风面积为2A号FA1 . (7) 式中zA1一一一结构或物品均夕均告廓面积，如图2则A1=hi, m2; 非一结构的充实率，民问云，如表7标。受极结构类型和物品区政区眨ll图2结构或物品的面积轮廓尺寸示意图表7结构的充实率P实体结构幸E物品抗争每型钢吉普戎的珩架铜管珩架结构l.O 0.8 1.0 0.3 0.6 0.2 0.4 I. 主才两片并列等高的型式把同的结构，考虑前片对后一片的挡风作用，其总迎风窟积为sA=A主A,盈t8) 式中：A= PI至f，一前片结构的迎风面积EI GB 3811- 83 A，tp2A1，一一后片结构的jffi风重量积，可一一两
10、片相邻街架前片对后片的挡风掉？减系数，它与第一片前片结构抱充实率P1及两片衍架之间的！可隔比ih（觅韶川有关，主自表8月写示。. 民向图3并列结构的问揭比表E街架结构挡风折减系数可? 0.1 。.2。，3。.4。.5。.6l 。.84o. 70 。.570.40 0.25 G. !5 2 0.87 0.75 0.62 0.49 。.33。，201词挥毫比3 。.90o. 78 0.64 0.53 0.40 0.28 a/h 4 0.曹20.81 0.65 0.56 。.44。.345 自.940.83 。.670.58 0.50 。.416 。.960.85 0.6量0.60 0.54 0.4
11、6 注，其它给梅毒告挡风拆威系数司参照的录Ft参号f归取。c. 对n片型式相同豆彼此的l海隔相弱的并列的等高结构，在纵向风力作Jf.IF，应考虑多片？的重叠挡风折减作民用，结构的总jffi,13电面积按下式j；之sA= ( l 可牛可2+ 71-1 )tp1A1, I呼”，/ lS n -5、一伊：A，电二一一一一q;o,A, . R . .l一吁z., 、1 1) 10 ,. 式11,tp 1一司前片第一片结构的充实率zA1, IJ片（第片结构的外1f：主轮廓面双，而。按式（9）算得的迎风面积A用式4 H算结构的总风载荷时，1151各片结构型式相同，只用其：扫一片结构的风力系数乘之那可a也物
12、品的边风萄狈品运的物品的迎风面积应按其实际轮廓尺寸在季聋子风向斗之窗上的投影来决定。物品的轮廓尺寸不明确肘，允许采用近似方法加以估算。Z.!.11 温度载街段不考虑，需要考虑时，应用户提供有关资料，迸行计算。2.2.1童安装载荷吃号GB3811-83 在设计起重机时，必须考虑起重视安装过程产生的毅荷。董事天i：作的起重抗安装时.f4.压按l00Nim2Jill值。2.2.13泼皮载荷起重机泼皮载在主按下:YIJ规范计算2a. 流动式起重机需要时按具体情况考虑。b. 轨道式起重机2轨遂坡度不超过队5%时不计算坡度载荷，否则按实际妓度计算数度载衔。2.2.14地震载荷一量虽不考虑。对3二在地震区士
13、作的起重钱可以很据订货单位要求，考虑地震水手载衔。地震水半载荷按有关地震规范确定。2.2.15 工艺姓载荷起重凯在工作过程中由于生产1；艺的需雯而产生的载传为五艺性载衔，官1作J专附加革立在7或特殊我街进行考虑。2.2.16 试验载苦苦起重机投入使F宫前，必须迸fi超载动态试验及运载静态试验。试验场地应平实、平整，fiI.IP霄，。Pa-P f .(12) 式中zpz2一运行机构夹轨器产生的沿轨道方向的夹挎哥哥动力，N,Pw，。一起重机非工作状态下所受的最大风力沿运行方向。无锤定装置在寸按该地区可能出现的是大非工作风压计算，有错定装置时按600BOON/m2计算。轨道和夹轨主It（表蜀有到j穰
14、并经洋火的的摩擦系数骂量。.25，手王操作的夹轨销最大操作力不得大于20or词。2.4 起重机的安全保护为了保证起重机安全可靠地工作，起重机应装设梧应的安全装室，主自制动器、起开载荷F昆销器、为矩限秘器、行程限能器、缓J中器、防风夹轨罢忌锚定装置以及电气保护装墨等。2.-4.1 制动器起升机构和变馆机构必须装设习靠的制动器。制动嚣的选得原则觅4机构。2.莓，主起乔载荷限制穗对于奋起裁可能的起重机，当使用部门提出要求时，应装有起升载荷限制器，起开载荷F员都j器的综合法差不应大于5%。19 GB 3811-83 2.4.3 力矩限制器讨于起开裁荷磁幅度变化的臂架式垣重机，l!Y.装有力矩限制器拿宾
15、综合误差不应大r-8 % 0 2.毒，4行程限制器对于所有需限制运动行程的机构，都要装棺应的行程限秘器。2.4.5 缓冲器轨道式起重极运行机榕当其运行速度翅过0.33m/s时，应装缓冲器。缓冲器的设计原则见2.2.草和4.L在款。2.4.6 偏斜指示和限销量是大跨度的门式起重机和装卸桥应装有偏喜斗指示和限制器。2.4.7 风速仪对于窒外作业的高大起重机应安装风速仪，其高度应该安置在起重机的E部不植只处。当风速大于1；作极限风速对，应能发出停止作业的警报。2.4.8 夹轨器、错定装置室外作业的轨道式起重机应装设夹轨器。对塔式、造船用门式或造船用f丁座起重机当非T作状态风压超过60在N/mZ时，以
16、及对于其它起重机非主作状态风压超过sooN/m2时必须装设牵缆或其它型式的错定装置。2.4.9 有关电气保护装置E起重机l!Y.装有紧急汗关、撞地保护、空中障碍信号灯等。对工作有特殊需要的起重机还应装趟速保护装置。设计原则觅5电气。2.4.10 司机室、走台和栏杆2.4.10.1 司机室的净空尺寸、操纵器、显示仪表、宅椅等的设计应符合劳动保护和安全的有关规Jl二。2.4.10.2 司机室应有良好的视野、窗框的位置与尺寸不应妨碍司机观察作业情况。司机室用玻璃应尽达采用钢化玻璃或其他防碎玻璃。2.4.10.S 司机室的适宜工作温度与工作环境温差较大时，在司机室内应采取降温或取暖措施。2.4.10.
17、4 对其他特殊的作环境如有尘毒危害、放射性危害等，其司机窒应采取裙应防护措施。2.4.10.5 走台和栏杆走台和1栏杆的设置应符合3.9.5款。3 结构辜，1计算原则本规范采用许用应力法计算。幸运重板的金属结构件应进行强度、稳定性和剧性计算，并满足其主觅边的要求，11-:享i时一段不考虑材料的塑性影响。起重机结构件和连接的疲劳强度计算按3.7条的规定进行。3.2结构工件级别起重机结构r:f乍级别接结构件中的应）J状态名义应力语系数和应）J循环次数应力结环等级分为AlA8八级。起重机结构工作级别的划分方式与起重机工作级别的划分方式相同，见2.1条的规注：。f亘在奋用表1、表2和表3时，应将表中的
18、“起重机工作级别”“总的主作循环次数”、“载荷”、“主主化状态”、“载砖游”、“名义载荷谱系数”和“利用等级”等相应地改为“结构的工作级别飞“总的应力循环次数”、“应J”、“应力状态”“应力语”、“名义应力语系数”和“应力循环等级气llti二式（1 ) 1j1的m是与结构件疲劳计算有关的指数，可根据结构的实际情况取徨。起重机的裁街谱和工作循环次数是决定构件！主力谦和应力循环次数的依据。结构作级别不一定与起重悦的n作级别桐碍，视具休情况而定。z, 3.3载需分类与载荷组合3.3.1 载荷分类GB 381 J 8辜作用在起重机结构上的载荷分为兰类，部基本载街、附加载何与特殊载荷。3.3.1. l
19、基本载芮基本载荷是始终和经常作用在起重机结构上她裁荷。它妇是z自重载#iP(;（觅2.2.i款、起升载荷Po（觅2.2.2款以及由于机构的起喝动所引起的水平载前Pu见2.2.7款。自重载荷由于起升载荷在不稳定运动对对结构产生的冲击作用，用起开冲击系数叭考虑（觅2.2.3款。起开载荷在不稳定运动时对结构所引起始垂直附加动载窍，用起升载荷动载系数的考虑见2.2.4款。对于某些用扳斗料籍或电磁盘作业:ti起重貌，由f突然第裁使起升裁荷产生动态减革辈作用，减小后的起开载在号等于起升载荷与突然卸裁冲击系数Pa（见2.2.5款的乘积。起重机小车运行经过轨道接头或不平整轨道道路）lit自重载荷和起开裁荷对结
20、构产生的在垂直方向的冲击与振动作用，用运行冲击系数h考虑觅，2.2.6款。3.3.1.2 JWJJ，蹲卖荷附加载荷是起重机在正常工作状态T结构所受到的非经常性作用的载碍。它们是g作用在结构七的最大工作风载街Pw，；（见2.2.10款，悬恳物品在受风载作用时对结构产生的水孚载荷见2.2.7款和2.2.10款人起重机偏鸽运行引起的侧向力P.（觅2.2.7.3项，以及根据实际情况决定高考虑位温度载药见2.2.11款、冰雪载荷及某些玉立性载荷觅2.2.15款。3.3.1.3 特殊载荷特殊载商是起重机处于非主作状态时结构可能受到的最大载荷或者在主作状态下结构偶然受到的不利载荷。前者如结构受到的非工作状态
21、始凤载荷Pw,0（觅2.2.10款试验载荷见2.2.16款以及根据实际情况决定而考虑的安装载荷见2.2.12款、地震载荷见2.2.14款和某些工艺性载菊见2.2.15款h后者如起重机在工作状态下结构受到的碰撞载荷见2.2.8款以及带则性起升导架的小车的倾翻水乎力PsL（觅2.2.9款。3.3.2 载苦苦组合3.3.l款所述的三类载衔接表13法行组合。只考虑基本载砖组合者为组合I1考虑基本载荷与附加载载荷组合者为组合E，考虑基本载荷与特殊载在言者、或三类载荷喜喜结合者为组合Ee每一类组合中列出了若干种组合方式、计算时应根据具体的机柿、况和计算目的选取对所计算的结构最不利的组合方式。所述的载荷组合
22、仅用于结构件及其连接的强度、弹性稳定性和疲劳计算。强度和弹性稳定性的安r数必须同时满足载阳台I、B和理三类情况F的规定筒，i而疲劳强度只按载荷组合I进行计在表13中，PHI表示运行、西转或变幅机构中展不利的个机构处于不稳定运动时革开引起的水、v惯性载药。PHz表示上述任两个机构处于不稳定运动时所引起的水平馈给裁薄的最不利组合3假如果上述机构的控秘系统不允许有多T一个机构处于不稳定运动状态，则按实际情况计算PH对于移动的载荷，计算时必须使它们对所i十寞的结构或连接处于最不科的位置。 丁作状态下结构所受到的最大风载菊和物品受风裁作用对结构所产生的水半截荷P民V,i同水手载荷PH总是按最不利的方向叠
23、加。阴阳帽叫时翩翩* 13载荷与载荷组合裁荷载荷细合组A 口I 组合Hm 合m 类别载两名称符号I, lb I, ld ll, Db u, m. 皿bm, illd m, ill/ 2.2. l自置在截荷PG P0.7时，相应于各种裁荷组合的安全系数仍按表14决定，基本许用应力按式（13）计算0.5as + 0.35h (a。，.“.(13) n 式中a一一锅材的基本许用应力，即表14中相应予裁荷组合I、组合主、组合应的许用应力CaI、EE、a）盟，N血mt,as 一钢材的屈服点当材料无明显始屈服点时，取。为0.2，与z为钢材标准拉力试验残余应变达0.2%时均试验应力）, N!mm勺鸣一一钢材
24、的抗拉强度，N/mm21n一与革主荷组合类别梧应灼安全系数，见表14.2费14安全系数和许用应力幸主待组合类!Ji安全系数拉伸压缩、剪草Dt午用应力端面承l王i午慰应力弯目军涛用应力en整宇T!fi紧组合In I！5 a） (T ,= 一r主去. Ee d i =I. 5J 综合En=!.33 E”u之i.kE ,JnT n.一一、丁(acd u=l.5 aJ, 组合型”匮l.15 (a）自二1is(r)m二一一，2!、cd夜!. 5 cE主主s如采用3号沸璐钢，对lli锅厚重大于1smm和钢板辱骂军大于2omm药许湾应力应乘i泣队95予以费低。3.Z连接材料及其许用应力3.4.2.1 焊条2
25、3 GB 3811 83 手工焊接所滑焊条应符合GB112576焊条检验、包装和标记排。对于繁重工作状况下寓楼承受动力载荷的焊接结构宣采用磁性低氢型焊条。自动焊和半启动焊应采用保证焊缝与主休金属等强度的焊丝以及枢应由樨剂。3.2.2钢钉、螺栓在草钉钢材应符合GB715-65普通碳素钢智慧螺用热轧困钢技术条件革的规定。普通螺栓钢材应符合GB700-79的越定。高强度螺栓、螺母和垫噩钢材应符合GB1231-76 （钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫噩技术条件的要求。高强度螺栓热处理后的抗拉强度，对于40B钢应不低于llOON/mm2，对于45锅应不低于850N/mm2o 3.4.2.3 连
26、接材料的许用应力a. 焊缝的许用应力觅表150表15：原缝的许用应力部缝种类E主力特类符号m普通方法检查约手王德自动得或用事曹确方法检查的手I得对接对；蚕豆姑角焊缝拉伸、压缩应力势场应力(ah) (r,注：署在l（为结幸与件材料的基本i守朋应力，见表140 。.8（王0.8 (a）、丁(u)j， 表中古草绿i茅F哥王军力是计算静强度E苦采用的数值。it算疲劳强度重才得缝许海应力见3.7.4款高关规定。b. wi钉、螺栓和销轴连接的许用应力见表16。表16锦钉、螺栓和销轴连接的许用应力螺栓约钢号单程件钢号接头转类！：力军事类ML2 A3 A3 ML3 35 C3 1号主nJ5MnTi 剪切在智F
27、钉连接承压2.0 E2.0 (u) 2.03门类孔钉头拉E呈0.56 （3 位伸0.8 （格击lj螺栓连接剪切0.8 （3 门类.JU承压1. 8 （1.831.8 （3 1.8 ( o 拉f申0.8 (u) 普通螺栓连接剪起E0.6 （3 承压1.4 (a l.4(a) 1.4 （1.4 (aJ 弯重量(销幸串连接剪切0.63承ffi1.4 (a) 1.4 （1.4 E3 1.4 （r.也表中E3为该栏内稳应钢号的基本i午用应力。多钉孔E重量属于下列情况者为I类孔2主GB 3811一83的在装配好的结构件上接没计孔径钻成的主L初在单于零件和结构件k按设ct孔径分别熔钻摸锁成的孔，叶在单个零件
28、上先钻戒戎冲Jlt较小的.fL径，然后在装缸好的结构作i离扩钻李：圭ll.fLI圣的孔。也沟埋头或半埋头铺钉时，表中的教信乘以0.81以降低e也地安装的连接锦钉，其存用应力烽il!:.10%。每当销幸自在工作，可能产生微动时，其承洼许用应力应薄低50% 0 3.5 结构件和连接的程度计算3.在1结构件的强度计算起重机结构件受主主、受压、受弯、受扭她强度it算否？按般强度计算公式进行，计算应力应小j令宾i午用应力。此外，视结构件受力具体情况还应进行下述内容的强度计算E3.5.1.1 局部压应J局部压应）J按下式计算Om 云.式中：j, Cm11fi直可取为1，一般C叫大F1 ，其计算公式如下zC
29、时1 +a ( 立一.(:,l) y 1GB 3811 83 er一n商界剪切应力，N/mm2事mer各界局部挤压应力，N/mm,x一板边弹性嵌国系数。一般可在I1.26范围内选取，当一对边受强翼板亘克强纵向加劲防嵌商时取大筐。K矿、K、Km一一四边简支板的屈曲系数，取决于板的边长比。b在版边载；市情况。对于用主日劲肋分限的局部区格按部录H（补充件表Hll求得，对于包括加劲肪在内的带肋板按附录表H12求得，u, ,er 式中：a马一一材料的屈服点，N/mm2。c. 局部稳定性许用应力及局部稳定性验算局部稳定性许局应力得rJ按式（38）或（39）计算2当鸣，er：；二pll才E当量，erpE寸s
30、E饵，3二至二二二. . (38) n 主饵，= -5!:_二一.(39) n 式中：n一一一安全系数，取与强度安全系数一致，见表14I 0一0.75as（假想比惋极限。局部稳定性接式（40）验算eo GB 3811 -83 ./ai，；， a1am + 32 _!_bi .(42) 15 式中z占I一一横向主日劲助的外f字宽度，mm拿马一一横向主日劲肪的厚度，mm;b一一板的总宽度，mm。在板同对采用横向加劲肋哀撒向加劲肋时，横向加劲肋徐尺寸应符合上述规定外，还应满足式(43）的要求2f,1 3 bd3 (43) 式中fz1 一一横向加劲肪的截面对该饭扳厚中心线的惯性矩，mm勺占一一级厚，m
31、m。此时，腹板纵向加劲肋应同时满足式（44）、（4日的要求l,z （0.45f）言a.I,2 t.5b3墨殖(45) 式中zfzz一一板纵向JJa劲防的截面对板厚中心、线的惯性矩，mm飞翼缘板纵向加劲肋应满足式（46）的要求gn -2 !2,m(0.640.09二二a.(46) 飞bb式中lfz3一一翼缘板纵向加劲泌的截面对翼缘板板厚中心线的惯性矩，mm勺m一一翼缘极纵向加劲肪数。3.6.3.2 圆柱壳的局部稳定性弹压或脑联合作用的薄些圆白休，当壳体壁！享与壳体中丽半径R的比值2不太子25号时，必须计算它的局部稳定性。a. 圆柱壳体受轴压或压弯联合作用时的临界应J:Eo 7c,cr 0.2 (
32、47) 式中z龟，er一愿柱壳体受轴压或压弯联合作用对的临界应力，对mm2;当按式（47)算得的I商界应力超过0.75句时，可按式。7)进行折减。R一一圆柱壳体中窗半径，mm;占一一圆柱壳体壁淳，mm。J GB 3811 83 受轴压或压弯联合作用的薄是主因校壳体的局部稳定性验算对tGe.er ，.；.一：.U A W、饨式中zN一一轴向力，戏，M 弯矩，Nm回事A一一一圆柱壳的横截面净面积，mm2号W一圆柱壳的横截面净截面抗弯模量，mm3,n一一安全系数，取与强度安全系数一致，见表l4oc. 加劲环部柱壳两端应设置1阳劲环或设置有相应作用的结构件，当，克体长度大于1在R时，需设置中间加劲坏。
33、主日劲环的问距不大于lOR，主B劲环的截草草惯性矩lz应满足式（49）的要求sRlJ3 IR J.一一一兰 (49) 2 J岳式中fz一一圈校壳)ID劲环的截画惯性矩，mm。3.7 结构鑫劳强度计算结构的疲劳强度取决于其工作级别应力谱和应力循环次数、结构件材料种类、接头连接型式、结构件的最大应力以及应力循环特拉等。对工作级别是A6、A7, A B级的结构件，应验算疲劳强度。革.7 .1 最大应力结构件的最大应力max或tmax，是按3.3.2款规定的载荷缀合IE汗确定的疲劳计算点主的绝对值最大的应力。主.7.2应力循环特性应力循环特性r接下式计算，计算对其应力雯号子各自的正负号za. 结构件或
34、连接单独承受正应力或剪切应力作用时z拉牢或压缩时剪切时F，羽rnr一一一一一. ,. .5白曲x、mrn r = . (51) max 式中：Gmin ( tmin）是与max（max）在离一载荷结合情况，向一计算位置的计算点上街绝对值最小的应力，旦应按最不辛苦的载药组合情况进行计算。量结构件或连接同时承受正应力吨，ay）和剪切应力马箩作用时，应力循环特性按式（52）计算sa in r., = Grmax Tymin T慧Gymax r r,.ym,n xY 一一一一trumax (52) 当某种应力在同一载荷组合里面显著大于其他两种应力对，可不考虑这其他的两种应力对疲劳强度的影响，王室接按式
35、（53）或式（54）计算莫疲劳应力。:12 GB 381 1 83 辜.7.3疲劳强度计算方法结构件或连接承受正应力作用时，应满足式（53) amax 碍.t . (53) 结构件或连接承受剪切应力作用时，应满足式（54): 2-Y.；二+ （穹亏）2 fn一一电动机额定力矩传到计算零件上的力矩，民由m1Ps一一考虑弹性振动的力矩增大系数，对突然起动的机构，Ps= 1.51.71对较孚稳起动的机构，何1.1 1.5 0系统的弹性和阪尼大者取小筐。起升和非孚衡变幅机构承受惯性载荷较小的零件，取为起开载猪与动载系数P2的乘积对零件产生的载荷。其他零件取为该零件承受舵电动税额定力矩的2.02.5倍。
36、c. 孚衡变幅机构承受惯性载荷较小的零件，取为最大的变幅阻力或最大变幅阻力矩但包括au引起的载荷，其他零件取为该零件所受的电动机额定力矩的2.02.5倍。d. 当机构经常用来完成某种特殊工艺作业时，应考虑这种作业产生的载荷。毒嚣，主.3非工作最大辈革荷非工作最大载荷囱非工作最大风载街和非工作状态下设备自重的组合确定。非工作最大载荷属非经常性载在言，用来验算某些构件始静强度。4.a.2.4 特殊载荷特殊载荷属于非经常性载蓓，恩来验算某些构件的静强度aa. 缓冲器碰撞载荷缓冲器碰撞时对运行机构产生约动载荷，按式您的估算。Mmmax = 0.25子LPmax ”. (6的式中zMm max 缓冲器碰
37、撞时作用在运行机构驱动轴上的力矩，Nmm1R一一车轮半径，mm;$一一机构总传动比，LP max所计算的传动机构的驱动轮上最大轮压之和，Nob. 安装载在号当起重机的某一机构被用于起重机自身安装作业时，应验察这种作业对该机构产生的载荷。c. 试验载荷按2.2.16款的规定，应把动载试验载荷乘以动载系数的积与静载试验的裁街两者中的大者作为计算机构的特殊载碍，它属于非经常性载荷。d. 斗在经常性工艺性载荷当起重机偶尔用来完成某种特殊的工艺作业时，这种作业对机构产生的载衔。II GB 3811 83 莓，3.3应力循环次数计算传动零件疲劳强度重寸，要计算在所要求自告设计寿命期内的应力循环次数。当应力
38、变动值小于绝对健最大应力10%肘，不算它们的应力循环次数。总的应力循环次数N为zNFz (61) 式中，F一每小时的应力循环次数，它由在每个工作小时内平均发生的工作循环次数或转数求得，Z一零件的总设计寿命，h，按表26取。机构的零部件一般应按机构设计寿命计算。在某些情况下，出于经济上的考虑或者受罗技术上的限制，某些零件的设计寿命巧取得比该机构的利用等级规定值低。每小时应力循环次数F接下面两种情况近似计算。a. 应力循环次数仅与工作循环数有关的传动零件gF=KaS p . (62) 式t:f:l,Sp一一每工作小时内也工作循环数zKa一一零件在每一工作循环中经受的应力循环次数。b. 应力循环次数
39、与转速有关的传动零件zF 6仿mKb 一？一一（63) m 式中塞nm一一电动机每分钟的转数，min11 im 电动机到计算零件翔的传动比，Kb一一零件每一传经受的应力循环次数。.C.3.4 等效载带零件疲劳计算的等效载荷按式您的估算。Meq = k,.knM1, km= m,/K.; H (65) 式中zM,q一一等效载荷，Nmm事km一一载荷系数，k.一一循环次数系数，No基本应力循环次数。kn=!+ 当Nl飞时，式（66）中的m用2m代替。当km与凡的乘积大于1时取kmkn= 1。4.3.5 计算应力计算零件危险点的计算应力应根据4.3.2款规定的计算载蓓，用材料力学的通常方法计算，复合
40、应力应按合适的强度理论予以合成。矗.3.6强度限静强度计算时，对于塑俊较好的材料，用材料的屈服，点作零件的屈服点。当材料的屈服点。s与抗拉强度。b之比大子。，7时，为了减少偶然翘过材料屈服点沥引起麓性极裂斗：1GB 3811 -83 的危险，规定采用按式（67)、（68）计算的假想屈服点。a, + 0 7品。一一一一一一二一.4.， . (67) ，F 2 a, r 一一一一.（在8)SF J 4.喜.1疲劳强度限零件的疲劳强度限g呻由试验或者计算求得。在这个应力下应有90%的零件不失效。零件的疲劳强度限的大小取决于s也应力循环的特性手勺，.,.max b. 材料的质量，c. 零件的形状ad.
41、 零件的尺寸，e. 零件的表罩在状态。附录Q（参考件提供了确定疲劳强度ark的方法。4.3.8 强度验算机构传动零件按本款娩定的方法进行强度验算，但对于某些由于载荷作用时间短、次数少而不会导致疲劳损坏或过度磨损的零伶，可不必进行疲劳和耐磨损的验算。强度统算j应满足不等式号的。零件的屈服点或疲劳强度限计算应力蓬头A一中. (6的强度安全系数按表3白的规定。表30强度安全系数规定值疲劳毒草草草界强度量盘算n l i倾翻一寸非LfF最大载4毡，特殊载荷nm I 25 I.I. lb对且输熔化金属及危险物品等特别重要的起重机，安全系数应适当加大。4.3.量轴的i悔界转速当长的传功轴的转速越过40在mi
42、n-l时，必须验算莫i商界转速，好：满足式。要求gT毛，窗，白一二一 (70) ”田开1.2 式中nmax一一轴的实际最大转速，min-,ncr一一临界转速，min-1，按式（71）计算。 / d1 + di ncr 1210一寸了一二. . (71) 式E扫d，一一轴的内径，cm，当为实，已崛时d,= 0 d2一一铀的夕扣径，cm1 GB 3811 - 83 i一一铀的支部词距，血。4.3.10 磨损校核对于在运动中处于经常摩擦的零件，应保证其在使用期内摩擦面的磨损撞在允许的范慰内。通常是验算影响磨损蠢的有关物理量使其不超过允许值。如对割草在器、离合器及滑动交承f莓，应统算真覆爵的单位面积压
43、力强度卢及特性系数如户与漳擦窗相对运动速度：u的乘荐。，使其不超过允许倍，常用摩擦面材料岱允许物理量觅附录R（参考件）。用液压推杆秘动器或其他制动器作为混速装置峙，摩擦面要选用耐第耐高溢的材料，也l总轮应有良好散热条件，并进行散热验策，以使它们的温升在允泊的范围内。4.4 零部件4.4.1 吊销吊钩材料采用优质低碳镇静钢或低碳合金钢。采用乎面弹性描杆方法设计吊钩肘，计算载荷应考虑起升动载系数的，但许用应力对一般Fi，沟iiJ取为材料的屈服点，对铸造起重机的片式单钩，i穿用应力取为屈服点的0.,1倍。吊钩可根据起重量和工作级别从制造厂提供的较能去小选择。4.4.2 镜丝绳、清轮及卷筒本款规定适用
44、绕过卷筒和滑轮的运动钢丝绳。4.4.2.t 钢丝绳结构型式的选择优先采用线接触钢丝绳。在腐蚀较大部环境采用镰铮钢丝绳。4.4.2.2 钢丝绳直径的计算与选择a. 钢丝绳直径可由钢丝绳最大工作静拉力按式（72）稳定2d C._/r;- . (72) 式中：d一钢丝绳最小直径，mm,c一选择系数，mm/./N;s一一钢丝绳最大工作静拉力，N0 钢丝绳最大静拉力在起升机构牛，钢丝绳最大工作静拉力是由起开裁街考虑滑轮组效率和承载分支数后确定，起到载荷计算见2.2.2款。对于双绳抓斗的闭合绳和支撑绳载荷分配按如下规定2主B所使用她系统能短期地和自动地使闭合绳和支撑绳中的载荷平均分配，则闭合绳和支撑绳各取
45、总裁砖的66%1如所使用的系统在提升过程中不能使闭合绳和支撑绳的栽在号平均分配，虫草闭合绳取.？主荷的100%,支撑绳取总裁荷的“%。选择系数C 选择系数c的取值与机构工作级别有关，按表31选取。表中数值是在钢丝充满系数国为0.46，好减系数h为0.82峙的选择系数c值。当钢丝绳的、h和句值与表11不同时，员tliiJ根据工作级别从表31中选择n值并根据所选择钢丝绳的、h军E句值按式（73）换算选择系数C，然后再按公式（72）选择绳径。二J” (73) k. w.立。，4 . 式中：n一一支全系数，按表31选取，GB 3811 83 k 钢丝绳捻伽ljil干减系数，国钢丝绳充满系数，按下式求得z钢丝断画面积之总和时绳横断言重毛主吾积号一一钢丝的公称抗拉强度，N/mm20、按钢丝绳所在机构工作
