1、送电线路(三)及答案解析(总分：59.00，做题时间：90 分钟)一、案例题 lilist-style-typ(总题数：21，分数：59.00)承力塔间隙圆图是校验在各种过电压的气象条件下，跳线风偏后对接地构件的空气间隙是否满足规程要求。若跳线弧垂取得过小，会对横担及金具串接地端的距离不够；取得过大，则风偏后会对塔身或跳线下面的构件(如杯型塔中线对平口或垂直排列时对下面的横担)距离不够。施工弧垂参照允许最小和允许最大弧垂间的中值选取。（分数：3.00）(1).跳线计算中有以下假定，不正确的是U /U。 A.计算中不考虑跳线刚度的影响； B.跳线形状假定为悬链线； C.计算中，不考虑跳线应力的影
2、响； D.跳线形状假定为圆弧形。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).耐张绝缘子串的水平偏角计算不应计及U /U。 A.线路路径转角的一半； B.导线风压造成的耐张绝缘子串水平偏角的增加； C.绝缘子串风压造成的耐张绝缘子串水平偏角的增加； D.导线摆动造成的耐张绝缘子串偏角。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).耐张绝缘子串倾斜角的计算中不应计及U /U。 A.耐张绝缘子串重量； B.耐张串侧导线垂直档距的重量； C.导线水平张力； D.导线弧垂。（分数：1.00）A.B.C.D.钢绞线破断拉力等于钢丝破断拉力总和乘以换算系数。（分数：2.00）(1).110kV线路地线常用 GJ-
3、50，其结构为 7/3.0，截面 49.46mm2，地线钢丝的公称抗拉强度一般选用1270N/mm2级。其破断拉力为U /U。 A.51600N； B.57790N； C.61000N； D.62150N。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).220kV及以上线路地线常用 GJ -70，其结构为 19/2.2，截面 r2.19mm2，地线钢丝的公称抗拉强度一般选用 1270N/mm2级。其破断拉力为U /U。 A.79500N； B.81000N； C.82520N； D.83250N。（分数：1.00）A.B.C.D.架空地线因不输送电能，故多选用镀锌钢绞线，其截面和拉断力一般远小于导线
4、。地线位于导线上方，发生故障将影响送电，甚至烧坏导线。故其安全性与导线同等重要，为协调导、地线的机械强度，过载能力和运行安全性，对不同截面的导线规定了地线使用钢绞线的最小截面。（分数：3.00）(1).LGJ-185/30及以下导线其值为U /U。 A.GJ-25； B.GJ-35； C.GJ-50； D.GJ-70。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).LGJ-185/45至 LGJ-400/50导线其值为U /U。 A.GJ-25； B.GJ-35； C.GJ-50； D.GJ-70。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).LGJ-400/65及以上导线其值为U /U。 A.GJ-2
5、5； B.GJ-35； C.GJ-50； D.GJ-70。（分数：1.00）A.B.C.D.已知光缆中带实芯铜线的直流试验电压为 2000V，开通 140Mb/s数字通信系统远供制式为“导线导线”中性点接地制，且远供电压有 300V或 1300V两种电压，试计算光缆中各元件危险影响允许值。（分数：3.00）(1).有铜线光缆中，一般铜线的允许值为U /U。 A.1700V； B.1200V； C.1530V； D.510V。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).有铜线光缆中，远供回路(300V)铜线的允许值为U /U。 A.1094V； B.1200V； C.1530V； D.1700V。
6、（分数：1.00）A.B.C.D.(3).有铜线光缆中，远供回路(1300V)铜线的允许值为U /U。 A.1700V； B.1200V； C.740V； D.1094V。（分数：1.00）A.B.C.D.单回路或双回路分裂导线的直线杆塔不考虑一相全部子导线同时断线，而其中一根子导线断线时，剩余的子导线将通过间隔棒及悬垂金具分担断线张力，杆塔上只承受较小的不平衡张力。故规程规定，分裂导线直线杆塔的断线条件为无冰，无风，任一相有纵向不平衡张力，取值为导线最大使用张力的百分数，其值为：（分数：2.00）(1).二分裂导线平地/山地，分别取一根子导线的U /U。 A.30/40； B.35/45；
7、C.40/50； D.45/55。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).三分裂及以上导线，平地/丘陵/山地分别取一相导电的U /U(且均应大于 20kN)。 A.10/15/20； B.15/20/25； C.20/25/30； D.25/30/35。（分数：1.00）A.B.C.D.在海拔 1000m以下的非污秽区，送电线路操作及雷电过电压要求悬垂绝缘子串的最少片数为：（分数：4.00）(1).110kV送电线路是U /U。 A.6片； B.7片； C.8片； D.9片。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).220kV送电线路是U /U。 A.11片； B.12片； C.13片； D
8、.14片。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).3300kV送电线路是U /U。 A.15片； B.16片； C.17片； D.18片。（分数：1.00）A.B.C.D.(4).500kV送电线路是U /U。 A.22片； B.23片； C.24片； D.25片。（分数：1.00）A.B.C.D.某 220kV线路，某段路径穿越工矿污秽区，据地网局审定的“污区分布图”，被划分为级污秽区，现拟选用 XWP-70耐污型悬式绝缘子(高 146cm泄漏距离400mm)请核算：（分数：2.00）(1).悬垂绝缘子串需要的片数U /U。 A.13； B.14； C.15； D.16。（分数：1.00）
9、A.B.C.D.(2).耐张绝缘子串需要的片数U /U。 A.13； B.14； C.15； D.16。（分数：1.00）A.B.C.D.送电线应根据最大设计风速情况或覆冰有风情况求得的导线最大风偏，校验对山坡、峭壁、岩石的最小净空距离。（分数：2.00）(1).110kV/220kV线路对步行可以达到的山坡的最小距离为U /U。 A.4m/4.5m； B.4.5m/5m； C.Sm/5.5m； D.5.5m/6m。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).110kV/220kV线路对步行不可能达到的山坡，峭壁和岩石的最小距离为U /U。 A.3m/4m； B.3.5m/4.5m； C.4m/
10、5m； D.4.5m/5.5m。（分数：1.00）A.B.C.D.无论有无高差，一个档距中电线的重量，将从其弧垂最低点分别传递到两侧杆塔上，该最低点到杆塔的距离称为该杆塔该侧的垂直档距(l 1v或 l2v)。杆塔总的垂直档距 lv=l1v+l2v。（分数：2.00）(1).某直线塔位于斜坡上，l 1=350m，h 1=70m，l 2=400m，h 2=-60m，=58.8N/mm 2，=3.410 -2N(mmm2)。其垂直档距为U /U。 A.452m； B.461m； C.482m； D.513m。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).某耐张塔位于陡坡上，l 1=250m，h 1=-1
11、00m， 1=58.8N/mm2，l 2=450m，h 2=100m， 2=60.76N/mm2；=3.410 -2N/(mmm2)。其前后侧垂直档距 l1v/l2v(m)(耐张塔绝缘子串挂点分别在横担前，后侧，且可能出现上拨力，故分开计算)为U /U。 A.-547/602； B.-557/612； C.-567/622； D.-577/632。（分数：1.00）A.B.C.D.控制导线允许载流量的主要依据是导线的最高允许温度。（分数：4.00）(1).钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线可采用U /U。 A.70； B.75； C.80； D.90。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).钢芯铝包
12、钢绞线(包括铝包钢绞线)可采用U /U。 A.70； B.75； C.80； D.90。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).用于大跨越线段的钢芯铝绞线和钢芯铝合金线可采用U /U。 A.70； B.75； C.80； D.90。（分数：1.00）A.B.C.D.(4).用于大跨越线段的钢芯铝包钢绞线可采用U /U。 A.80； B.90； C.100； D.125。（分数：1.00）A.B.C.D.无论有无高差，一个档距中的电线受风后，电线承受的风压将平均地传递到两侧杆塔上，因此杆塔上承受的风压将是其两侧各半档风压之和，该两半档档距之和为水平档距 （分数：2.00）(1).某直线塔两侧档
13、距为 350m和 400m，导线 LGJ-300/50，35m/s，风压 g4=1.43kgf/m，该塔承受每相导线的风压为U /U。 A.510kgf； B.536kgf； C.580kgf； D.625kgf。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).某耐张塔，前侧档距为 250m，后侧档距为 450m，导线 LGJ-300/50，风 15m/s，风压 g4=0.375kgf，该塔承受每相导线的风压为U /U。 A.100kgf； B.125kgf； C.131kgf； D.152kgf。（分数：1.00）A.B.C.D.在电线悬挂点等高时，两悬点间的直线距离为档距 l(m)，沿电线曲线的
14、长度为线长 L(m)。（分数：2.00）(1).LGJ-400/50，悬点等高，l=400m，覆冰弧垂为 13.4m，其电线长度为U /U。 A.401.2m； B.402.1m； C.403.2m； D.404.3m。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).LGJ-400/50，其悬点等高，l=400，最高气温时弧垂为 16m，其线长为U /U。 A.400.8m； B.401.7m； C.402.5m； D.404.3m。（分数：1.00）A.B.C.D.杆塔挂线点承受的电线垂直荷载为其前后侧电线最低点间电线的重量(自重或自重加冰重)。P=Po(l1v+l2v)=Polv式中 Po每米线
15、重，kgf；lv垂直档距，m。（分数：2.00）(1).某直线塔 lv=461.5m，LGJ-300/50 导线自重 Po=1.21kgf/m，每相导线垂直荷载为U /UN。 A.5120； B.5580； C.6120； D.5472。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).某耐张塔 l1v=-567ml 2v=622m LGJ300/50导线，自重 Po=1.21kgf/m，每相导线前后侧挂点的垂直荷载为U /U。 A.-5500/5800； B.-6470/6950； C.-6724/7376； D.-7120/7500。（分数：1.00）A.B.C.D.由于三相导线在空间位置上对地、
16、对杆塔和导地线自身间位置的不等同，故每相的阻抗和导纳是不相等的，从而引起负序和零序电流，为使阻抗和导纳平衡，长线路要采用换位，使每相导线在左、中、右或上、中、下位置的长度相等。（分数：3.00）(1).规程要求在中性点直接接地的电网中，长度超过U /U要求换位。 A.50km； B.100km； C.150km； D.200km。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).规程要求每个换位循环长度不宜大于U /U。 A.50km； B.100km； C.150km； D.200km。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如一个变电所某级电压的每回出线虽小于 100km，但总长大于 200km
17、，还可采取U /U措施平衡不对称电流。 A.变换各回路的相序排列； B.不需采取措施； C.取消架空地线； D.改用双回路铁塔。（分数：1.00）A.B.C.D.送电线路导线布置，单回路多用水平排列，双回路则多用垂直排列，若某220kV线路直线铁塔，设计用于 10mm冰区，最大使用档距 700m，其最大弧垂为36m，绝缘子串长 2.Sm。（分数：4.00）(1).若单回路铁塔导线水平排列，其线间距离应不小于U /U。 A.5m； B.6m； C.7m； D.8m。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若设计双回路铁塔，导线垂直排列，其线间垂直距离不小于U /U。 A.4.5m； B.5.5
18、m； C.6.5m； D.7.5m。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如上双回路垂直排列，两回路间的水平线间距离应不小于U /U。 A.5.5m； B.6.5m； C.7.4m； D.8.5m。（分数：1.00）A.B.C.D.(4).上、下层相邻导线间的水平偏移应不小于U /U。 A.0.5m； B.1m； C.1.5m； D.2m。（分数：1.00）A.B.C.D.HEQ22高频对称长途通信电缆与 500kv输电线路平行接近，已知对称电缆远距离供电电压(简称远供)为 270V，芯线对金属护套无人段试验电压为交流、1800V，试计算下列情况下该电信电缆危险影响允许值。（分数：3.00
19、）(1).电信电缆远供采用“导线大地”制；电信电缆危险影响允许值为U /U。 A.1339V； B.1080V； C.1530V； D.889V。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).电信电缆无远供；电信电缆危险影响允许值为U /U。 A.1339V； B.1080V； C.1530V； D.889V。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).电信电缆远供采用“导线导线”制；电信电缆危险影响允许值为U /U。 A.1339V； B.1080V； C.1530V； D.1435V。（分数：1.00）A.B.C.D.在送电线上，无结冰或轻冰地区，其机械强度主要受最大设计风速控制，该风速取值主要
20、根据沿线气象台资料及附近已有线路的运行经验，并计入以下规定确定。（分数：4.00）(1).110330kV 送电线路的重现期U /U年。 A.5； B.10； C.15； D.20。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).500kV送电线路的重现期U /U。 A.10； B.20； C.30； D.40。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).110330kV/500kV送电线路设计风速的高度(m)应为U /U。 A.10/15； B.15/20； C.20/30； D.25/40。（分数：1.00）A.B.C.D.(4).统计设计最大风速时，取年最大风速何种时距U /U的平均值为样本。
21、A.瞬时； B.2分钟； C.5分钟； D.10分钟。（分数：1.00）A.B.C.D.架空电线在运行中，由于气候条件的变化，电线上的荷载(冰，风)从 m变化为 ，会引起应力变化= 1- 2，导致电线弹性伸长EL，电线温度变化 t=t 1-t2，导致电线温度线膨胀，伸长 taL。但在前后两种气象条件下，换算为档中电线的原始长度(即温度 to时不受拉力的制造长度)应是相同的。利用线长公式 即可得到两者的关系式，即所谓的状态方程式，从而可从一种气象状态的应力推算出另一种气象状态的应力。其表达式为（分数：3.00）(1).若在温度 t时架线施工，为保证架成后电线在各种气象条件的应力弧垂符合设计预期值
22、，从起始条件( m， 7，-5)算出架线施工应力 的气象条件为U /U。 A.温度 t，无冰，无风； B.温度，无冰，10m/s 风； C.15，无冰、无风； D.最高气温，无冰，无风。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).为计算杆塔设计荷载，除最大应力外，还应从起始条件，算出U /U气象条件的应力。 A.最高气温； B.最大设计风速； C.大气过电压； D.操作过电压。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).在选定杆塔位置和高度时，还应从起始条件算出U /U气象条件的应力。 A.最低气温； B.最高气温； C.大气过电压； D.操作过电压。（分数：1.00）A.B.C.D.线路上有各种
23、杆塔用于各种档距，但其导线是相同的，故每米电线的荷载是相同的，该荷载称为电线的单位荷载，用于各种杆塔和绝缘子串的荷载计算。各种电线标称截面很多，拉断力各异，但其拉断应力是一致的，如铝绞线约157N/mm2，钢绞线约 1175N/mm2，轻型钢芯铝绞线约 245N/mm2，正常型钢芯铝绞线约 275N/mm2，加强型钢芯铝绞线约 305N/mm2。故电线的力学计算与其他结构计算一样，用应力作计算参数。故将单位荷载换算到电线每平方毫米上的荷载，称为比荷载，简称比载。（分数：3.00）(1).表征电线垂直荷载或比载有以下各种，其中不是的为U /U。 A.电线自重； B.电线覆冰的冰重； C.分裂导线
24、间隔棒重或覆冰间隔棒重； D.电线振动荷载。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).表征电线横向荷载或比载有以下各种，其中不是的为U /U。 A.电线风荷载； B.覆冰电线的风荷载； C.电线摆动荷栽； D.分裂导线间隔棒或覆冰间隔棒风荷载。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).表征电线荷载向量和的综合比载有以下各种，不正确的是U /U。 A.电线自重加电线风荷载； B.覆冰电线重加覆冰电线风荷载； C.电线自重加电线覆冰重； D.覆冰电线重加电线风荷载。（分数：1.00）A.B.C.D.钢芯铝绞线的强度，由铝绞强度总和加钢丝 1%伸长时的强度总和组成。（分数：2.00）(1).钢芯铝绞
25、线 LGJ300/25(结构为铝 48/2.85，钢 7/2.22)， a=16 9N/mm2， 1% =1172，其拉断力应为U /U。 A.83500N； B.84100N； C.84600N； D.85100N。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).钢芯铝绞线 LGJ300/70(结构为铝 30/3.6，钢 7/3.6)， a=162N/mm2， 1%=1103，其拉断力应为U /U。 A.110000N； B.115000N； C.120000N； D.128000N。（分数：1.00）A.B.C.D.送电线路与电信线路相对位置示意图及互感阻抗表如图 15-1所示：请计算磁感应纵电
26、动势(电磁综合屏蔽系数 K50=1)。（分数：4.00）(1).单相接地短路故障点在 0点：最大磁感应纵电动势为U /U。 A.510V； B.3090V； C.1530V； D.1039V。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).单相接地短路故障点在 3点：最大磁感应纵电动势为U /U。 A.714V； B.780V； C.1530V； D.510V。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).单相接地短路故障点在 6点：最大磁感应纵电动势为U /U。 A.1820V； B.605V； C.1530V； D.824V。（分数：1.00）A.B.C.D.(4).比较以上各点短路计算，其最大磁感
27、应纵电动势为U /U。 A.1820V； B.605V； C.1030V； D.824V。（分数：1.00）A.B.C.D.送电线路(三)答案解析(总分：59.00，做题时间：90 分钟)一、案例题 lilist-style-typ(总题数：21，分数：59.00)承力塔间隙圆图是校验在各种过电压的气象条件下，跳线风偏后对接地构件的空气间隙是否满足规程要求。若跳线弧垂取得过小，会对横担及金具串接地端的距离不够；取得过大，则风偏后会对塔身或跳线下面的构件(如杯型塔中线对平口或垂直排列时对下面的横担)距离不够。施工弧垂参照允许最小和允许最大弧垂间的中值选取。（分数：3.00）(1).跳线计算中有以
28、下假定，不正确的是U /U。 A.计算中不考虑跳线刚度的影响； B.跳线形状假定为悬链线； C.计算中，不考虑跳线应力的影响； D.跳线形状假定为圆弧形。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 根据电力工程高压送电线路设计手册(第二版)。 108 页(三)，为简化计算，通常均假定跳线是柔软的呈悬链线或抛物线状。(2).耐张绝缘子串的水平偏角计算不应计及U /U。 A.线路路径转角的一半； B.导线风压造成的耐张绝缘子串水平偏角的增加； C.绝缘子串风压造成的耐张绝缘子串水平偏角的增加； D.导线摆动造成的耐张绝缘子串偏角。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 108 页(三)
29、，式(2-6-50)及图 2-6-70，*，即与风压和张力有关。(3).耐张绝缘子串倾斜角的计算中不应计及U /U。 A.耐张绝缘子串重量； B.耐张串侧导线垂直档距的重量； C.导线水平张力； D.导线弧垂。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 108 页(三)，式(2-6-49)，*，即与重量和张力有关。钢绞线破断拉力等于钢丝破断拉力总和乘以换算系数。（分数：2.00）(1).110kV线路地线常用 GJ-50，其结构为 7/3.0，截面 49.46mm2，地线钢丝的公称抗拉强度一般选用1270N/mm2级。其破断拉力为U /U。 A.51600N； B.57790N； C.61
30、000N； D.62150N。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 根据电力工程高压送电线路设计手册(第二版)。801页钢绞线破断拉力一钢绞破断拉力总和换算系数。换算系数 119：0.9，17：0.92。0.9249.461270-57790(N)(2).220kV及以上线路地线常用 GJ -70，其结构为 19/2.2，截面 r2.19mm2，地线钢丝的公称抗拉强度一般选用 1270N/mm2级。其破断拉力为U /U。 A.79500N； B.81000N； C.82520N； D.83250N。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 0.972.191270-82520(
31、N)架空地线因不输送电能，故多选用镀锌钢绞线，其截面和拉断力一般远小于导线。地线位于导线上方，发生故障将影响送电，甚至烧坏导线。故其安全性与导线同等重要，为协调导、地线的机械强度，过载能力和运行安全性，对不同截面的导线规定了地线使用钢绞线的最小截面。（分数：3.00）(1).LGJ-185/30及以下导线其值为U /U。 A.GJ-25； B.GJ-35； C.GJ-50； D.GJ-70。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：(2).LGJ-185/45至 LGJ-400/50导线其值为U /U。 A.GJ-25； B.GJ-35； C.GJ-50； D.GJ-70。（分数：1.00）A
32、.B.C. D.解析：(3).LGJ-400/65及以上导线其值为U /U。 A.GJ-25； B.GJ-35； C.GJ-50； D.GJ-70。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 根据110500kV 架空送电线路设计技术规程(DL/T 5092-1999)表 7.04的相关规定。已知光缆中带实芯铜线的直流试验电压为 2000V，开通 140Mb/s数字通信系统远供制式为“导线导线”中性点接地制，且远供电压有 300V或 1300V两种电压，试计算光缆中各元件危险影响允许值。（分数：3.00）(1).有铜线光缆中，一般铜线的允许值为U /U。 A.1700V； B.1200V；
33、 C.1530V； D.510V。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 根据(2).有铜线光缆中，远供回路(300V)铜线的允许值为U /U。 A.1094V； B.1200V； C.1530V； D.1700V。（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 20000.6-300/(22 0.5)=1094(V)(3).有铜线光缆中，远供回路(1300V)铜线的允许值为U /U。 A.1700V； B.1200V； C.740V； D.1094V。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 20000.6-1300/(22 0.5)=740(V)单回路或双回路分裂导线的直线杆
34、塔不考虑一相全部子导线同时断线，而其中一根子导线断线时，剩余的子导线将通过间隔棒及悬垂金具分担断线张力，杆塔上只承受较小的不平衡张力。故规程规定，分裂导线直线杆塔的断线条件为无冰，无风，任一相有纵向不平衡张力，取值为导线最大使用张力的百分数，其值为：（分数：2.00）(1).二分裂导线平地/山地，分别取一根子导线的U /U。 A.30/40； B.35/45； C.40/50； D.45/55。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：(2).三分裂及以上导线，平地/丘陵/山地分别取一相导电的U /U(且均应大于 20kN)。 A.10/15/20； B.15/20/25； C.20/25/3
35、0； D.25/30/35。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 根据 DL/T 5092-1999中 12.1.3条的相关规定。在海拔 1000m以下的非污秽区，送电线路操作及雷电过电压要求悬垂绝缘子串的最少片数为：（分数：4.00）(1).110kV送电线路是U /U。 A.6片； B.7片； C.8片； D.9片。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：(2).220kV送电线路是U /U。 A.11片； B.12片； C.13片； D.14片。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：(3).3300kV送电线路是U /U。 A.15片； B.16片； C.17片； D.1
36、8片。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：(4).500kV送电线路是U /U。 A.22片； B.23片； C.24片； D.25片。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 根据 DL/T 5092-1999表 9.0.2的相关规定。某 220kV线路，某段路径穿越工矿污秽区，据地网局审定的“污区分布图”，被划分为级污秽区，现拟选用 XWP-70耐污型悬式绝缘子(高 146cm泄漏距离400mm)请核算：（分数：2.00）(1).悬垂绝缘子串需要的片数U /U。 A.13； B.14； C.15； D.16。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据110500kV
37、架空送电线路设计技术规程(DL/T 5092-1999)。 42 页，附录 B，级污秽区要求在最高运行电压下爬电比距离为 2.02.5cm/kV。 n=(22.5)2201.1/40=12.115.125(片) 由于耐污绝缘子高与标准绝缘子相同，故不得小于按过电压要求的最小值 13片，为安全计，取 15片。(2).耐张绝缘子串需要的片数U /U。 A.13； B.14； C.15； D.16。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据 13页，9.0.4 条，污秽区耐张绝缘子的片数，可不再比悬垂绝缘子串增加，故仍为 15片。送电线应根据最大设计风速情况或覆冰有风情况求得的导线最大风偏
38、，校验对山坡、峭壁、岩石的最小净空距离。（分数：2.00）(1).110kV/220kV线路对步行可以达到的山坡的最小距离为U /U。 A.4m/4.5m； B.4.5m/5m； C.Sm/5.5m； D.5.5m/6m。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：(2).110kV/220kV线路对步行不可能达到的山坡，峭壁和岩石的最小距离为U /U。 A.3m/4m； B.3.5m/4.5m； C.4m/5m； D.4.5m/5.5m。（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 根据110500kV 架空送电线路设计技术规程(DL/T 5092-1999)表 16.0.2-2的相关规定。
39、无论有无高差，一个档距中电线的重量，将从其弧垂最低点分别传递到两侧杆塔上，该最低点到杆塔的距离称为该杆塔该侧的垂直档距(l 1v或 l2v)。杆塔总的垂直档距 lv=l1v+l2v。（分数：2.00）(1).某直线塔位于斜坡上，l 1=350m，h 1=70m，l 2=400m，h 2=-60m，=58.8N/mm 2，=3.410 -2N(mmm2)。其垂直档距为U /U。 A.452m； B.461m； C.482m； D.513m。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：(2).某耐张塔位于陡坡上，l 1=250m，h 1=-100m， 1=58.8N/mm2，l 2=450m，h 2
40、=100m， 2=60.76N/mm2；=3.410 -2N/(mmm2)。其前后侧垂直档距 l1v/l2v(m)(耐张塔绝缘子串挂点分别在横担前，后侧，且可能出现上拨力，故分开计算)为U /U。 A.-547/602； B.-557/612； C.-567/622； D.-577/632。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据电力工程高压送电线路设计手册(第二版)。 183 页，式(3-3-11)，* *控制导线允许载流量的主要依据是导线的最高允许温度。（分数：4.00）(1).钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线可采用U /U。 A.70； B.75； C.80； D.90。（分数：1
41、.00）A. B.C.D.解析：(2).钢芯铝包钢绞线(包括铝包钢绞线)可采用U /U。 A.70； B.75； C.80； D.90。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：(3).用于大跨越线段的钢芯铝绞线和钢芯铝合金线可采用U /U。 A.70； B.75； C.80； D.90。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：(4).用于大跨越线段的钢芯铝包钢绞线可采用U /U。 A.80； B.90； C.100； D.125。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据 DL/T 5092-1999，7.0.2 条的相关规定。无论有无高差，一个档距中的电线受风后，电线承受的风压
42、将平均地传递到两侧杆塔上，因此杆塔上承受的风压将是其两侧各半档风压之和，该两半档档距之和为水平档距 （分数：2.00）(1).某直线塔两侧档距为 350m和 400m，导线 LGJ-300/50，35m/s，风压 g4=1.43kgf/m，该塔承受每相导线的风压为U /U。 A.510kgf； B.536kgf； C.580kgf； D.625kgf。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：(2).某耐张塔，前侧档距为 250m，后侧档距为 450m，导线 LGJ-300/50，风 15m/s，风压 g4=0.375kgf，该塔承受每相导线的风压为U /U。 A.100kgf； B.125k
43、gf； C.131kgf； D.152kgf。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据电力工程高压送电线路设计手册(第二版)。183页，式(3-3-9)，l h=(l1+l2)/2，W=l hg4*在电线悬挂点等高时，两悬点间的直线距离为档距 l(m)，沿电线曲线的长度为线长 L(m)。（分数：2.00）(1).LGJ-400/50，悬点等高，l=400m，覆冰弧垂为 13.4m，其电线长度为U /U。 A.401.2m； B.402.1m； C.403.2m； D.404.3m。（分数：1.00）A. B.C.D.解析：(2).LGJ-400/50，其悬点等高，l=400，最高气
44、温时弧垂为 16m，其线长为U /U。 A.400.8m； B.401.7m； C.402.5m； D.404.3m。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 根据电力工程高压送电线路设计手册(第二版)。179页表 3-3-1，*杆塔挂线点承受的电线垂直荷载为其前后侧电线最低点间电线的重量(自重或自重加冰重)。P=Po(l1v+l2v)=Polv式中 Po每米线重，kgf；lv垂直档距，m。（分数：2.00）(1).某直线塔 lv=461.5m，LGJ-300/50 导线自重 Po=1.21kgf/m，每相导线垂直荷载为U /UN。 A.5120； B.5580； C.6120； D.5472。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：(2).某耐张塔 l1v=-567ml 2v=622m LGJ300/50导线，自重 Po=1.21kgf/m，每相导线前后侧挂点的垂直荷载为U /U
