1、二级注册结构工程师-高层建筑结构、高耸结构与横向作用及答案解析(总分：103.00，做题时间：90 分钟)一、B选择题/B(总题数：40，分数：103.00)1.一幢高 60m、按 6 度抗震设防、位于类场地的钢筋混凝土框架一剪力墙结构，在基本振型地震作用下，框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的 50%。在进行结构的抗震设计时，正确的是( )。（分数：1.00）A.因 6 度抗震设防，可允许不进行截面的抗震验算，仅需对框架和剪力墙分别按四级和三级抗震等级考虑抗震构造措施B.应进行截面的抗震验算，并同时对框架按四级、剪力墙按三级抗震等级考虑抗震构造措施C.应进行截面的抗震验算，并同
2、时对框架按三级、剪力墙按二级抗震等级考虑抗震构造措施D.应进行截面的抗震验算，并同时对框架和剪力墙均按二级抗震等级考虑抗震构造措施某单层工业厂房，厂房柱距 12m，采用工字形截面的实腹式钢吊车梁。设置有两台 Q=25/10t 的软钩桥式吊车，吊车每侧有两个车轮，轮距 4m，最大轮压标准值 Pk，max =279.7kN，横行小车质量标准值 Q1=73.5kN，吊车轨道高度 hR=130mm（分数：2.00）(1).当吊车为中级工作制时，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.8.0B.11.1C.15.9D.22.2(2).假定吊车为重级工作制时，作用在
3、每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于( )kN。（分数：1.00）A.8.0B.14.0C.28.0D.42.02.一商厦建筑的抗震设防烈度为 8 度(0.30g)。该建筑的入口处采用悬挑长度为 17.5m 的钢桁架(图 6-6)，桁架高度为 2.5m。钢桁架节点上的重力荷载代表值 Pgk=90kN。由此，可算得该桁架端部斜腹杆 a 仅由竖向地震作用产生的轴向力 （分数：1.00）A.50B.76.4C.80D.1003.某具有高层装配整体楼面的框架一剪力墙结构，抗震设防烈度 8 度，楼面横向宽度 18m，在布置横向剪力墙时，下列间距符合规定的是( )。（分数：1.00）A.30mB.40m
4、C.45mD.54m4.一幢五层的商店建筑，其抗震设防烈度为 8 度(0.2g)，场地类别为类，设计地震分组为第一组。该建筑采用钢结构，结构基本自振周期 T1=0.4s，阻尼比 =0.035。由此，根据图 6-7 可算得该钢结构的地震影响系数 =( )。 （分数：1.00）A.0.20B.0.18C.0.16D.0.155.某高层钢结构，按 8 度抗震设防。结构设中心支撑，支撑斜杆钢材采用 Q345(fy=325N/mm2)，构件横断面如图 6-7 所示。则满足腹板宽厚比要求的腹板厚度 t 最接近于( )mm。 提示：按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)设计。 （分数：1.00）A
5、26B.28C.30D.326.对于底部大空间剪力墙结构的转换层楼面，下列符合规定的是( )。（分数：1.00）A.应采用现浇楼板，其混凝土强度等级不应低于 C30，并应双层双向配筋，且每层每向的配筋率不宜小于 0.25%B.应采用现浇楼板，其混凝土强度等级不应低于 C25，并应双层双向配筋，且每层每向的配筋率不宜小于 0.25%C.应采用现浇楼板，其混凝土强度等级不应低于 C30，并应双层双向配筋，且每层每向的配筋率不宜小于 0.20%D.应采用现浇楼板，其混凝土强度等级不应低于 C25，并应双层双向配筋，且每层每向的配筋率不宜小于 0.20%7.在设防烈度为 6 度至 9 度地区内的乙类
6、丙类高层建筑，应进行抗震设计，其地震作用计算按下列哪种做法才符合高层建筑混凝土结构技术规范(JGJ3-2002、J186- 2002)的规定?( )（分数：1.00）A.各抗震设防的高层建筑结构均应计算地震作用B.6 度设防时，类场地上的建筑不必计算，类场地上的较高建筑及 7 度至 9 度设防的建筑应按本地区设防烈度计算C.6 度不必计算，7 度至 9 度设防的建筑应按本地区设防烈度计算D.6 度设防时、类场地上的建筑不必计算，类和类场地上建筑及 7 度至 9 度设防的建筑应按本地区设防烈度计算某大城市郊区某 28 层的高层建筑，如图 6-3 所示。地面以上高度为 90m，平面为一外径 26
7、m 的圆形。基本风压数值为 0.50kN/m2，风荷载体型系数为 0.8。（分数：5.00）(1).当结构基本自振周期 T1=1.6s 时，风荷载脉动增大系数 最接近于( )。 （分数：1.00）A.1.360B.1.468C.1.481D.1.521(2).已知屋面处的风振系数 90=1.68，则屋面高度处的风荷载标准值 wk，最接近于 ( )kN/m2。 （分数：1.00）A.1.730B.1.493C.1.357D.1.271(3).已知作用于 90m 高度屋面处的风荷载标准值 wk=1.50kN/m2，作用于 90m 高度屋面处的突出屋面小塔楼风荷载标准值P 90=600kN。假定风荷
8、载沿高度呈倒三角形分布，地面处为 0，如图 6-4 所示。则在高度z=30m 处风荷载产生的倾覆力矩设计值最接近于( )kNm。 （分数：1.00）A.924.20B.78988C.126840D.152334(4).计算得顶层的弹性层间位移 e，8 =( )。 （分数：1.00）A.1/400B.1/500C.1/600D.1/650(5).已算得多遇地震作用下的第 8 层弹性层间位移，现已知第 8 层的楼层屈服强度系数 y=0.4(楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料强度标准值计算的楼层受剪承载力和按罕遇地震作用标准值计算的弹性地震剪力的比值)。由此可算得该框架结构在第 8 层的弹塑性层
9、间位移角 P，8 =( )。 （分数：1.00）A.1/250B.1/220C.1/200D.1/1508.在选择楼盖结构设计方案时，下列各项不可取的是( )。（分数：1.00）A.抗震设计时，不论板柱一剪力墙结构房屋有多高，顶层及地下一层的顶板，应采用现浇的肋形梁板结构B.房屋高度超过 50m 时，框架一核心筒结构房屋的楼盖，应采用现浇楼盖结构，包括肋形梁板楼盖、双向密肋楼盖、压型钢板与混凝土的组合楼盖等C.房屋高度不超过 50m 的部分框支剪力墙结构，其转换层也可采用装配整体式楼盖，但应有增加预制板之间的整体性一系列构造措施D.房屋高度不超过 50m 的框架结构或剪力墙结构，允许采用装配式
10、楼盖，并配以提高预制板之间的整体性措施9.一展览厅的圆弧形静定三铰拱，其跨度 =25m，矢高 f=4m(图 6-8)，在 C、D、E 处均作用着两个集中荷载 Pgk及 Pqk，即一是由永久荷载标准值产生的拱顶集中荷载 Pgk=100kN，另一是由拱面活荷载标准值产生的拱顶集中荷载 Pqk=50kN，由此算得该拱底部拉杆的轴向拉力设计值 NA=( )kN。 （分数：1.00）A.495.8B.560.55C.585.25D.593.7510.某建造于大城市市区的 28 层公寓，采用钢筋混凝土剪力墙结构体系。平面为矩形，共 6 个开间，横向剪力墙间距为 8.1m，其中间的剪力墙的计算简图如图 6-
11、21 所示。在风荷载(标准值)作用下，试采用近似分析方法(将两个墙肢视为一拉一压，且其合力作用在墙肢的中心线上)，估算每根连梁的平均支座弯矩设计值 Mb最接近于( )kNm。 （分数：1.00）A.114B.126C.160D.17611.某 13 层钢框架结构，箱形方柱截面如图 6-28 所示，抗震设防烈度为 8 度，回转半径 ix=iy=173mm，钢材采用 Q345(fy=325N/mm2)。则满足规程要求的最大层高 h，应最接近于( )mm。 提示： 按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)设计； 柱子的计算长度取层高 h。 （分数：1.00）A.7800B.8200C.880
12、0D.9200一单层平面框架(图 6-10)，由屋顶永久荷载标准值产生的 D 点柱顶弯矩标准值MDgk=50kNm。（分数：5.00）(1).由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值 MDgk=30kNm，则 D 点的弯矩设计值 MD，最接近于( )kNm。（分数：1.00）A.130B.102C.96.9D.95(2).现尚需计及如图 6-11 所示由风荷载产生的 D 点弯矩标准值 MDwk=25kNm，由此算得 D 点组合后的弯矩设计值 MD最接近于( )kNm。(不采用简化规则) （分数：1.00）A.117.9B.123.0C.124.4D.140.0(3).由桁架上永久荷载、活荷载和吊
13、车荷载产生的柱脚最大弯矩设计值 MA应为( )kNm。计算时对效应的组合不采用建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)第 3.2.4 条的简化规则。（分数：1.00）A.160.8B.166C.173.4D.180(4).还需考虑风荷载作用下产生的柱脚弯矩。由桁架上永久荷载和三种可变荷载确定的柱脚最大弯矩设计值 MA应为( )kNm。计算时对效应的组合不采用建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)第3.2.4 条的简化规则。（分数：1.00）A.215.4B.228C.230D.239.2(5).采用建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)
14、2006 年版)第 3.2.4 条的简化规则，计算在四种工况下柱脚 A 处的最大弯矩设计值 MA应为( )kNm。（分数：1.00）A.255.3B.239.2C.228D.210.312.有一幢高层框架一剪力墙结构，层数为 22 层，高度 80m，抗震设防烈度 8 度，类场地，设计地震分组为一组，总重力荷载代表值为G i=286000kN，基本自振周期 T1=1.43s，则采用底部剪力法计算底部剪力标准值 FEk=( )kN。（分数：1.00）A.16159.1B.13735.2C.12349.5D.1053713.在设计屋面结构时，下列说法不正确的是( )。（分数：1.00）A.根据建筑
15、结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)的规定，不上人的屋面均布活荷载标准值0.5kN/m2中，不包括因屋面排水不畅或堵塞所引起的积水重B.根据建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)的规定，屋顶花园的均布活荷载标准值3.0kN/m2中，不包括土、石、花草等重量C.屋面均布活荷载，不与雪荷载同时组合D.当为斜屋面时，建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)所提供的屋面均布活荷载标准值是以沿屋面斜坡面积衡量的14.一幢高 60m、按 6 度抗震设防、位于类场地的钢筋混凝土框架一剪力墙结构的市级电信大楼，经计算可知：在基本振型地震
16、作用下，框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的 50%。在进行结构的抗震设计时，下列各项正确的是( )。（分数：1.00）A.因 6 度抗震设防，可允许不进行截面的抗震验算，仅需对框架和剪力墙分别按四级和三级抗震等级考虑抗震构造措施B.应进行截面的抗震验算，并同时对框架按四级、剪力墙按三级抗震等级考虑抗震构造措施C.应进行截面的抗震验算，并同时对框架按三级、剪力墙按二级抗震等级考虑抗震构造措施D.应进行截面的抗震验算，并同时对框架和剪力墙均按二级抗震等级考虑抗震构造措施某现浇框架一核心筒高层建筑结构，地上 35 层高 130m，内筒为钢筋混凝土，外周边为型钢混凝土框架，抗震设防烈度
17、为 7 度，丙类，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为 0.1g，场地类别为类，阻尼比 =0.04，结构的基本自振周期 T1=20s，周期折减系数取 0.8。（分数：4.00）(1).计算多遇地震作用时，该结构的水平地震作用影响系数 最接近于( )。 （分数：1.00）A.0.0175B.0.020C.0.022D.0.024(2).抗震设计时，在水平地震作用下，对应于地震作用标准值的结构底部总剪力计算值为 8800kN；对于地震作用标准值且未经调整的各层框架总剪力中，24 层最大，其计算值为 1600kN。则各楼层框架的剪力经调整后最接近于( )kN。（分数：1.00）A.1500B.
18、1760C.1920D.2400(3).外周边框架底层某中柱，截面 700mm700mm，混凝土强度等级 C50(fe=23.1N/mm2)，内置 Q345 型钢(fa=295N/mm2)，地震作用组合的柱轴向压力设计值 N=19000kN，剪跨比 =2.4。当要求柱轴压比 N0.8 时，其采用的型钢截面面积应最接近于( )mm 2。 （分数：1.00）A.15000B.19500C.36000D.45720(4).条件同题(3)，当柱轴压比 N=0.8，该柱在箍筋加密区的纵向钢筋和箍筋，下列各项中，最接近有关规范、规程最低构造要求的是( )。（分数：1.00）A.B.C.D.15.某矩形框筒
19、平面尺寸如图 6-24 所示，总高度 102m，承受水平力 q=20kN/m，可简化成双槽形截面，等效槽形截面如图 6-24 所示。角柱为 L 形、截面面积 A3=6.41m2、形心坐标 y=0.90m。槽形截面惯性矩为3056.5m4。计算图中底层 3 号柱所受的轴力 N3最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.1564.9B.1711.4C.1956.2D.2097.816.在 8 度抗震区有一高 21m 的钢筋混凝土的框架结构裙房，与高 120m 的钢筋混凝土框架一剪力墙结构主楼之间，设防震缝一道。根据高层建筑混凝土结构技术规范(JGJ 3-2002、J186-2002)，该防震缝
20、的最小宽度 应为( )mm。（分数：1.00）A.70B.77C.110D.53917.下列四种高层建筑结构布置正确的是( )。（分数：1.00）A.框架结构体系，当矩形建筑平面的长边边长为短边的 4 倍时，主要承重框架宜顺长向布置，形成纵向布置方案，对抗侧力有利B.框架一剪力墙结构体系，当矩形建筑平面的长边边长为短边的 4 倍时，顺长边方向布置的纵向剪力墙宜集中布置在房屋的纵向两尽端C.不论采用哪种结构，在一个独立结构单元内，其结构的平面布置宜对称、刚度和承载力分布均匀D.不论场地的地质情况如何，为了高层建筑的抗滑和抗倾覆需要，均宜设地下室某拟建的高度为 59m 的 16 层现浇钢筋混凝土框
21、剪结构，质量和刚度沿高度分布比较均匀，对风荷载不敏感，其两种平面方案如图 6-22 所示，单位 m。假设在如图所示的作用方向两种结构方案的基本自振周期相同。（分数：4.00）(1).当估算主体结构的风荷载效应时，方案 a 与方案 b 的风荷载标准值(kN/m 2)之比，最接近于( )。 提示：按高层建筑混凝土结构技术规范(JGJ3-2002、J186-2002)解题。 （分数：1.00）A.1:1B.1:1.15C.1:1.2D.1.15:1(2).当估算围护结构风荷载时，方案 a 和方案 b 相同高度迎风面中点处单位面积风荷载比值，最接近于( )。 提示：按建筑结构荷载规范(CB 50009
22、2001)解题。（分数：1.00）A.1.5:1B.1.15:1C.1:1D.1:1.2(3).当该剪力墙加强部位允许设置构造边缘构件时，其在重力荷载代表值作用下的底截面最大轴压比限值 N，max 与该墙的实际轴压比 N的比值( Nmax/ N。)，最接近于( )。 （分数：1.00）A.0.722B.0.91C.1.09D.1.15(4).假定重力荷载代表值修改为 N=8480.4kN，其他数据不变，则剪力墙约束边缘构件沿墙肢的长度 e最接近于( )mm。 （分数：1.00）A.450B.540C.600D.65018.一幢 20 层的高层建筑，采用钢筋混凝土结构。该建筑的抗震设防烈度为
23、8 度(0.3g)，场地类别为类，设计地震分组为第一组。该结构的第一自振周期 T1=1.2s，阻尼比 =0.05，地震影响系数 最接近于( )。（分数：1.00）A.0.08B.0.07C.0.06D.0.05在一展览馆的楼面上，有一静止的展品及其墩座，其自重的标准值共为 30kN；墩座经厚 50mm 的垫层坐落在板跨为 3m(单向板)、板厚为 150mm 的钢筋混凝土楼板上。该展品的四周无其他展品的展览区(图 6-13)。（分数：24.00）(1).单向板上，由墩座和展品这一局部荷载在板中产生的最大弯矩 Mmax最接近于( ) kNm。 （分数：1.00）A.22.5B.21.19C.20.
24、02D.19.03(2).单向板上局部荷载的有效分布宽度 b 最接近于( )m。（分数：1.00）A.3.27B.2.85C.2.69D.0.75(3).单向板上在(b)面积上的等效均布荷载 q 最接近于( )kN/m 2。 （分数：1.00）A.10.11B.6.61C.4.8D.3.5(4).结构基本自振周期 T1=1.9s，高度 80m 处的风振系数最接近于( )。 提示：结构振型系数采用振型计算点距地面高度 z 与房屋高度 H 的比值。 （分数：1.00）A.1.276B.1.321C.1.381D.1.499(5).确定高度 100m 处围护结构的风荷载标准值最接近于( )kN/m
25、2。 （分数：1.00）A.1.616B.1.945C.2.462D.2.505(6).假定作用于 100m 高度处的风荷载标准值 w5=2.1kN/m2，又已知突出屋面小塔楼风剪力标准值Pn=500kN 及风弯矩标准值M n=2000kNm，作用于 100m 高度的屋面处。设风压沿高度的变化为倒三角形(地面处为 0)。在地面(z=0)处，风荷载产生倾覆力矩的设计值最接近于( )kNm。 （分数：1.00）A.218760B.233333C.303333D.317800(7).若该建筑物位于一高度为 45m 的山坡顶部，如图 6-15 所示，建筑屋面 D 处的风压高度变化系数 z最接近于( )
26、 （分数：1.00）A.1.997B.2.290C.20351D.2.616(8).在重力荷载代表值作用下，已知三层横梁的支座弯矩如图 6-16 所示。当考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯矩进行调幅，并取调幅系数为 0.8 时，则边横梁的跨中弯矩设计值 M 最接近于( )kNm。（分数：1.00）A.735B.88C.93D.111(9).未考虑非结构构件刚度影响时的框架基本自振周期 T1最接近于( )s。（分数：1.00）A.0.5B.0.9C.1.2D.1.7(10).假定建筑物各层的重力荷载代表值如图 6-17 所示，且结构基本自振周期 T1=1.0s。若采用底部剪力法进行地震作用
27、计算时，结构总水平地震作用设计值 FE最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.3800B.4400C.4900D.5500(11).若二层中柱截面 600mm600mm 混凝土 C30 在重力荷载代表值作用下 NG=2200kN，在水平地震作用下该柱的附加轴向力标准值为 NEk=150kN，柱混凝土保护层厚度为 30mm，箍筋采用 HPB235 钢筋四肢，其加密区内的箍筋体积配箍率 v不宜小于( )。 （分数：1.00）A.0.6%B.0.95%C.1.0%D.1.2%(12).计算梁跨中截面正截面所需纵筋 As，最接近于( )mm 2。 （分数：1.00）A.393B.685C.850D
28、1170(13).若梁左端梁底已配置 2 25 的钢筋，计算梁顶钢筋 As，最接近于( )mm 2。 （分数：1.00）A.1170B.1672C.1964D.1992(14).计算该框架梁的剪力设计值 Vb，最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.230B.257.5C.272.5D.282.7(15).若采用双肢箍筋，试配置箍筋加密区的箍筋，其最接近于( )。 （分数：1.00）A.B.C.D.(16).假定结构的基本自振周期 T1=0.65s，结构阻尼比 =0.05。结构总水平地震作用标准值 FEk最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.2492B.3271C.4217D.45
29、55(17).若该框架为钢筋混凝土结构，结构的基本自振周期 T1=0.85s，总水平地震作用标准值 FEk=3304kN，作用于顶部附加水平地震作用标准值F 6最接近于( )kN。（分数：1.00）A.153B.258C.466D.525(18).若已知结构总水平地震作用标准值 FEk=3126kN，顶部附加水平地震作用F 6=256kN，作用于 G5处的地震作用标准值 F5最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.565B.697C.756D.914(19).若该框架为钢结构，结构的基本自振周期 T1=1.2s，结构阻尼比 =0.035，其他数据不变，结构总水平地震作用标准值 FEk最接近
30、于( )kN。 （分数：1.00）A.2413B.2689C.2839D.3140(20).当等直径纵向钢筋为 12 根时，要最满足、最接近规程中规定的对全截面纵向钢筋配筋的构造要求，其配筋应为( )。 （分数：1.00）A.B.C.D.(21).柱配筋方式见图 6-19。假定柱剪跨比 2，柱轴压比为 0.70；纵向钢筋为 12 22，保护层厚30mm。要最满足规程中的构造要求，则柱加密区配置的复合箍筋的直径、间距应为( )。 （分数：1.00）A.B.C.D.(22).节点的剪力设计值 Vj最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.973.52B.1182.43C.1414.96D.147
31、6.48(23).节点的容许剪力设计值V j最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.1816.94B.2059.20C.2725.41D.3088.80(24).下列关于节点核心区的箍筋配置最合适的是( )。 （分数：1.00）A.B.C.D.19.位于设防烈度 8 度，类场地，高 58m，丙类的钢筋混凝土框架一剪力墙结构房屋。在重力荷载代表值，水平风荷载及水平地震作用下第四层边柱的轴向力标准值分别为 NG=4200kN，N w=1200kN，n Eb=500kN；柱截面为 600mm800mm，混凝土 C40，f e=19.1N/ mm2。第四层层高 3.60m，横梁高 600mm。经计
32、算知剪力墙部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的 50%较多。则该柱轴压比验算结果正确的是( )。（分数：1.00）A. N=0.6210.80，符合规程要求B. N=0.6440.75，符合规程要求C. N=0.6570.80，符合规程要求D. N=0.6570.85，符合规程要求如图 6-29 所示，在类场地上建一座高为 100m 的钢筋混凝土烟囱。设防烈度为 7 度，远震，T g=0.55s，烟囱自重的标准值 Gk=18738.8kN，筒身的重心 C 距基石出顶面 H0=37.7m。（分数：6.00）(1).试问烟囱的第一周期 T1最接近于( )s。 B表 6-2/B高度(m)
33、外径(m)100 3.7490 4.2480 4.7470 5.2460 5.7450 6.2440 6.7430 7.2420 7.7410 8.240 8.74（分数：1.00）A.2.013B.2.690C.3.756D.4.106(2).假定该烟囱的基本周期为 2.5s，试确定与之相应的水平地震影响系数与( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.0.0154B.0.016C.0.0205D.0.041(3).假定该烟囱基本自振周期 T1=2.40s， 1=0.02124。其底部由水平地震作用标准值产生的地震剪力 V0最接近于( )kN。（分数：1.00）A.367.10kNB.340
34、50kNC.338.31kND.328.67kN(4).此剪力墙属于( )。 （分数：1.00）A.整截面墙B.整体小开口墙C.联肢墙D.壁式框架(5).由水平地震作用产生的，11 层剪力墙肢 2 底所受到的弯矩、轴力和剪力最接近于 ( )。 （分数：1.00）A.M=192.98kNm；N=670.93kN；V=74.31kNB.M=123.57kNm；N=108.16kN；V=28.96kNC.M=85.76kNm；N=128.26kN；V=24.73kND.M=36.96kNm；N=128.60kN；V=27.64kN(6).房屋顶部侧移最接近于( )mm。 （分数：1.00）A.13
35、5B.14.4C.15.3D.16.120.某框架一核心筒结构底层一连梁如图 6-25 所示，连梁截面 bb=400mm，h b=1800mm，混凝土强度等级C35，(f e=16.7N/mm2)，水平地震作用组合连梁剪力设计值 V=840kN，当连梁中交叉暗撑与水平线夹角为，sin=0.66 时，交叉暗撑采用 HRB400 钢。交叉暗撑计算所需纵向钢筋最接近于( )。（分数：1.00）A.B.C.D.21.对框架一核心筒结构进行结构布置时，下列概念不正确的是( )。（分数：1.00）A.核心筒是框架一核心筒结构抵抗侧向力的最主要构件，核心筒需占有一定的面积，以获得受力所需的侧向刚度B.为了
36、尽可能地减少扭矩，宜布置核心筒位于整个结构的中央，筒外形对称，甚至筒内墙肢也宜均匀、对称设置，以适应框架一核心筒结构对扭矩较敏感的特点C.为保证框架一核心筒结构的侧向刚度沿竖向不发生突变，宜将核心筒贯通建筑物的全高D.为降低层高和方便铺设管线，同时也避免楼盖主梁搁置在核心筒的连梁上，可采用无梁楼盖将核心筒与周边柱、内柱连成整体，因此，周边柱之间的框架梁也可一并省去22.某 8 层钢结构，建于抗震设防烈度 8 度区，地震加速度 0.20g，设计分组为第一组，场地类别为类，结构基本周期为 1.0s。则与结构基本周期相应的地震影响系数，最接近于( )。（分数：1.00）A.0.05479B.0.06
37、78C.0.0780D.0.0862423.黑龙江省佳木斯西北方向某县的一多层建筑在设计时，建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006年版)附录 D 中没有给出该县的基本雪压，但当地气象部门给出年最大积雪深度为 0.50m，由此设计单位可按建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) (2006 年版)附录 D 第 D.1.2 条规定确定雪压值 s=( )kN/m2。（分数：1.00）A.0.50B.0.60C.0.74D.0.8024.某 3 层内框架砖房，四角设有构造柱，建筑平面、剖面如图 6-32 所示。设防烈度 7 度，内框架混凝土强度等级 C20，柱截面 400mm4
38、00mm，梁截面 250mm650mm，现浇混凝土楼、屋盖。砖强度等级 MU10，砂浆强度等级一层为 M10，二层为 M7.5，三层为 M5。外墙厚 370mm，墙外缘距轴线 120mm。山墙未设门窗，基础顶面标高-0.5000。已知各质点重力荷载代表值为 G3=5300kN，G 2=7100kN，G 1=7500kN，各层的水平地震剪力设计值 V1、V 2、V 3最接近于( )。 （分数：1.00）A.1759kN；1449kN；921kNB.1759kN；1441kN；711kNC.1759kN；1371kN；711kND.1353kN；1125kN；718kN25.一客车停车库的楼面结构
39、平面如图 6-1(a)所示，该结构采用单向板及主次梁结构，次梁的间距为 4m，主梁(框架梁)的间距沿纵向为 9m，沿横向为 8m。次梁将楼面永久荷载及楼面活荷载以集中荷载传递给主梁(图 6-1(b)，当按建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)(2006 年版)规定考虑楼面活荷载折减系数时，则可算得次梁传给主梁的活荷载集中荷载标准值 Pqk=( )kN。 （分数：1.00）A.144B.120C.90D.86.426.图 6-31(a)所示为一个 8 层钢筋混凝土框架结构的平面图。该建筑抗震烈度为 8 度，属于二级抗震等级。下列结构动力分析方法中，正确的是( )。 （分数：1.00）A.
40、只要作横向的平动振型抗震验算，因为纵向(y 向)的抗侧刚度较弱B.不仅要作横向的抗震验算，还要作纵向的抗震验算C.除作 x、y 向的平动振型的抗震验算外，还要作扭转振型的耦联计算D.该结构属于简单的纯框架，层数也不高，用基底剪力法计算其横向的水平地震力，并按各榀框架的抗侧刚度进行分配27.关于柱轴压比限值的要求，下列各项不正确的是( )。（分数：1.00）A.框支剪力墙结构，抗震等级属于一级的框支柱(包括框支角柱)，其轴压比不宜大于 0.60B.框架一剪力墙结构，抗震等级属一级的框架柱，当剪力墙部分承受的地震倾覆力矩小于结构总地震倾覆力矩的 50%较多时，其框架柱轴压比不宜大于 0.70C.框
41、架一核心筒结构，抗震等级属一级的框架柱，当核心筒结构承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的 50%时，其框架柱轴压比不宜大于 0.75D.筒中筒结构，抗震等级属一级的密集柱，沿柱全高采用井字复合箍，箍筋间距 100mm、肢距 150mm、箍径 12mm；其内筒承受的地震倾覆力矩小于结构总地震倾覆力矩的 50%较多时，其密集柱的轴压比不宜大于 0.75位于 9 度抗震设防区、设计基本地震加速度值为 0.40g，设计地震分组为第一组，建筑场地属类的办公大楼，地上 10 层，高 40m 的钢筋混凝土框架结构。剖面和平面见图 6-33 所示。该楼层顶为上人屋面。通过计算，已知每层楼面的永久荷载标准
42、值共 12500kN，每层楼面的活荷载标准值共 2100kN；屋面的永久荷载标准值共 13050kN，屋面的活荷载标准值共 2100kN。经动力分析，考虑了填充墙的刚度后的结构基本自振周期 T1为 0.9s。该楼的结构布置、侧向刚度及质量等均对称、规则、均匀、属规则结构。（分数：12.00）(1).结构的总竖向地震作用标准值 FEvk最接近于( )kN。（分数：1.00）A.21060B.21224C.22862D.23868(2).第 8 层的竖向地震作用标准值 Fv8k最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.3048B.3303C.3751D.3985(3).底层中柱 A 的竖向地震产
43、生的轴向力标准值 NEvk最接近于( )kN。 （分数：1.00）A.702B.707C.1053D.1061(4).未考虑非结构构件刚度影响时的结构基本自振周期 T1(s)，最接近于( )项数值。 （分数：1.00）A.0.5B.0.9C.1.2D.1.7(5).若结构自振周期 T1=0.68s，则 T1 相对应的地震影响系数 1与( )项数值最为接近。 （分数：1.00）A.0.077B.0.088C.0.112D.0.16(6).假定结构自振周期为 T1=0.793s，结构底部由水平地震作用产生的总弯矩标准值 M0(kNm)，与( )项数值最为接近。 （分数：1.00）A.137981B
44、154368C.194018D.202112(7).假定水平地震影响系数 1=0.22；屋面恒荷载标准值为 4300kN，等效活荷载标准值为 480kN，雪荷载标准值为 160kN；各层楼盖处恒荷载标准值为 4100kN，等效活荷载标准值为 550kN。试问，结构总水平地震作用标准值 FEk(kN)，与下列( )项数值最为接近。 提示：按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)底部剪力法计算。（分数：1.00）A.8317B.8398C.8471D.8499(8).假定屋盖和楼盖处重力荷载代表值均为 G，与结构总水平地震作用等效的底部剪力标准值FEk=10000kN，基本自振周期 T1
45、1.1s。试问，顶层总水平地震作用标准值 F 11Ek(kN)，与下列( )项数值最为接近。 （分数：1.00）A.3000B.2400C.1600D.1400(9).假定框架钢材采用 Q345，f v=345N/mm2，某梁柱节点构造如图 6-36 所示。试问，柱在节点域满足高层建筑混凝土结构技术规范(JGJ3-2002、J 186-2002)要求的腹板最小厚度 twe(mm)，与下列( )项数值最为接近。 提示：按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)计算。 （分数：1.00）A.10B.13C.15D.17(10).按高耸结构设计规范(GB 50135-2006)计算水柜满载时
46、的地震影响系数 1，其与( )项数值最为接近。 （分数：1.00）A.0.08B.0.021C.0.016D.0.0141(11).计算水柜空载时的地震影响系数 2，其与( )项数值最为接近。 （分数：1.00）A.0.08B.0.016C.0.021D.0.032(12).按底部等效弯矩法求基底弯矩 M0(kNm)，水柜满载及空载时 M0与( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.2060.44；1511.71B.1644.78；966.17C.1420.97；672.41D.1252.23；672.4128.在某大城市市中心有一特重要的钢筋混凝土框架一核心筒结 （分数：1.00）A.1.
47、3B.1.5C.1.7D.1.829.一幢高度为 99m 的剪力墙结构(图 6-2)，其女儿墙高度 h=2.0m，女儿墙中部到室外地面的高度H=100m。基本风压 w0=0.5kN/m2，B 类地面粗糙度。女儿墙底部由风荷载产生的弯矩标准值 Mwk(kNm/m)与下列 ( )项数值接近。 （分数：1.00）A.2.1B.2.7C.3.5D.4.130.某高层建筑有抗震设防的底层大空间剪力墙结构，转换层以上楼层层高 2.7m，横向剪力墙有效截面面积 Aw2=19.2m2；框支层层高 3.6m，横向落地剪力墙有效截面面积 Aw1=11.4m2，框支层全部柱截面面积Ae=2.88m2，柱截面均为 1
48、200mm1200mm，混凝土强度等级框支层为 C40，上层 C25。下列各项上下层刚度比正确的是( )。（分数：1.00）A.=1.64B.=1.81C.=1.88D.=1.9631.一商店建筑中有一挑出长度为 8m 的长悬挑梁，梁上作用着永久荷载标准值的线荷载 gk=30kN/m，楼面活荷载标准值的线荷载 qk=20kN/m(图 6-9)。该建筑的抗震设防烈度为 8 度(0.30g)。由此可算得梁端 A 处的最大弯矩设计值 MA=( )kNm。 提示：计算时应对有无竖向地震作用，以及比较永久荷载效应控制的组合与可变荷载效应控制的组合，然后确定最大弯矩设计值 MA。 （分数：1.00）A.2
49、048.0B.1923.2C.1800.0D.1785.6某建造于大城市市区的 28 层公寓，采用钢筋混凝土剪力墙结构体系。平面为矩形，共 6 个开间，横向剪力墙间距为 8.1m，层高 2.8m，房屋宽 15.7m，地面粗糙度 D 类。混凝土强度等级采用 C30，纵向钢筋采用 HRB335 钢，箍筋采用HPB235 钢。a s=as=35mm。（分数：10.00）(1).工程所在场地的地基土的构成如表 6-1 所示。 B表 6-1/B序号 地质柱状图 层底深底 (m) 层厚(m) 土层剪切波速 s(m/s)1 杂填土 2.50 2.50 1002 粘土 5.50 3.00 2003 粉质粘土 9.00 3.50 1604 稍密卵石 13.00 4.00 3005 中密卵石 18.00 5.00 3806 砂岩 800若有抗震要求时，确定其建筑场地类别为( )类。（分数：1.00）A.B.C.D.
