1、专业案例-深基础(二)1 及答案解析(总分：112.00，做题时间：90 分钟)1.某扩底灌注桩扩底端位于砂土中，其扩底直径为 2.0m，桩径为 1.0m，其扩底段高度 hc及扩底端底面矢高 hb的尺寸宜选择( )。(A) hc=2.0m，h b=0.2m (B) hc=4.0m，h b=0.4m(C) hc=4.0m，h b=0.2m (D) hc=2.0m，h b=0.4m（分数：2.00）A.B.C.D.2.某建筑桩基桩径为 1.2m，其嵌入承台内的长度不应小于( )。(A) 50mm (B) 100mm (C) 150mm (D) 应计算后确定（分数：2.00）A.B.C.D.3.如图
2、 4.3.3 所示，柱底传至承台顶面的荷载设计值为 Fk=1800kN，H k=150kN，M k=200kNm。承台埋深2.5m，承台尺寸及桩间距如图所示，作用在桩顶的 Nk、N kmax、N kmin、H 1k分别为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.4.如图 4.3.4 所示，桩顶竖向力设计值 Nk为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.5.如下图，桩型改为 400mm 沉管灌注桩，其他条件不变，基桩承载力设计值为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.6.将桩型改为边长为 400mm 的预制方桩，试确定竖向承载力特征值 R 为( )。(A) 630kN (B) 730kN
3、(C) 870kN (D) 920kN（分数：2.00）A.B.C.D.7.根据静载试验结果确定单桩的竖向承载力。某工程为混凝土灌注桩。在建筑场地现场已进行的 3 根桩的静载荷试验(377 的振动沉管灌注桩)，其报告提供根据有关曲线确定桩的极限承载力标准值分别为 590kN、605kN、620kN。极限承载力设计值为( )。(A) 356kN (B) 405kN (C) 550kN (D) 605kN（分数：2.00）A.B.C.D.8.三根试桩竖向抗压静载试验结果如下：Q u1=400，Q u2=450，Q u3=470。该组试桩的单桩竖向极限承载力标准值 Quk为( )。(A) 400kN
4、 (B) 440kN (C) 450kN (D) 470kN（分数：2.00）A.B.C.D.9.某场区单桥静力触探成果如图 4.5.2.3 所示。当本工程采用边长 400mm 预制混凝土方桩，承台埋深2.5m，有效桩长 L=11.5m 时，单桩竖向极限承载力标准值为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.10.场地地层各件如下表所示，试确定当桩顶在地表以下 2.5m，桩底进入第层 0.8m 的混凝土预制方桩(边长 350mm)的单桩竖向极限承载力标准值为( )。(提示：取qs2k=65，q s3k=70，q s4k=50，q s5k=85，q p5k=5100。)序号 土层 厚度/m 状态
5、指标 杂填土 2 粉质黏土 3 IL=0.51 黏土 3.5 IL=0.45 粉砂 2.0 中密 中砂 4 密实 黏土 5 IL=0.32(A) 1131kN (B) 1231kN (C) 1331kN (D) 1431kN（分数：2.00）A.B.C.D.11.大直径复合基桩的竖向极限承载力特征值计算。某 10 层钢筋混凝土框架结构建筑物，安全等级为一级；一层为商业用房、二层以上为写字楼，全部采用现浇混凝土结构，主体总高度 34.2m；基础拟采用混凝土护壁的人工大孔径扩底灌注桩，护壁外直径1000mm，护壁厚 100mm，扩底桩端直径 D=1600mm，进入砾砂层 1000mm，清底干净；承
6、台厚 400mm，埋深1600mm；采用一柱一桩方案，某根中柱下的基桩组合竖向力设计值 Nk=4006kN。承台及桩的平面布置如图 4.5.4.2；桩的剖面如图 4.5.4.3；地质报告土层的物理力学性能指标如表4.5.4.1，冻结深度 1.5m，地下水位在天然地面下 15m，不计承台底土阻力。单桩竖向极限承载力标准值Quk及基桩竖向承载力特征值 R 分别为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.12.计算钢管桩的承载力。钢管桩外径 D=900mm，桩长 9m，桩周桩端土的性质如图，桩端开口带隔板，隔板形式如图 4.5.5.2 所示。（分数：2.00）A.B.C.D.13.按给出条件确定嵌岩
7、桩单桩承载力：桩径 800mm，桩穿过破碎花岗岩进入较完整花岗岩 2m，较完整花岗岩的饱和单轴抗压强度 frk=35MPa，嵌岩桩单桩竖向承载力标准值 Quk为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.14.如表 4.5.7.2、图 4.5.7.2 所示。表 4.5.7.2 勘察资料序号 土名 厚度 qsik qpk N Ncr 填土 1m 粉质黏土 1.8 55 粉砂 3.2 70 10 12 黏土 6 60 中砂 5 75 1200 18 16（分数：2.00）A.B.C.D.15.对图 4.6.1.2 所示问题进行软弱下卧层强度验算，桩为 400 灌注桩，桩长 L=9m，各层土的 均为2
8、0kN/m3。（分数：2.00）A.B.C.D.柱下单桩基础，作用在桩顶的竖向力为 Nk=2000kN，桩长及桩侧土的条件如图 4.6.1.4 所示，桩径d=800mm。（分数：4.00）(1).作用在软弱下卧层顶面的附加应力为( )。(提示：t=4m0.5B，=25)A. 41kPa B. 51kPaC. 63.3kPa D. 71kPa（分数：2.00）A.B.C.D.(2).验算下软层承载力是否满足要求( )。(A) 满足 (B) 不满足（分数：2.00）A.B.16.条件同下图，将第层改为自重湿陷性黄土。（分数：2.00）A.B.C.D.17.若将图中的 qsk=40kPa 改为 qs
9、k=20kPa，下拉荷载 为( )。(提示： n=0.25，当 时，取)（分数：2.00）A.B.C.D.18.如图中的桩端持力层由密实粉砂变为基岩，采用钻孔桩，其他条件如(桩径为 400mm 的桩穿越 8m 厚的饱和软土进入密实粉砂层 ln=0.8l0，桩采用静压工艺压入土中，负摩阻力系数 n为 0.25，q s=30kPa，桩的平面布置如图所示，)，基桩下拉荷载 最大为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.19.桩长及地层条件如图 4.6.3.2 所示。（分数：2.00）A.B.C.D.20.某位于季节性冻土场地上的轻型建筑物采用 400mm 的钻孔桩，桩长 6m，桩周冻胀土为黏土，冻
10、胀等级属强冻胀，标准冻深 2.2m，作用于桩上的冻拔力设计值为( )。(A) 199kN (B) 298kN (C) 199298kN (D) 149kN（分数：2.00）A.B.C.D.21.某轻型建筑位于膨胀土场地，建筑物承台埋深 1.5m，承台下设 6m 长 400mm 桩，土的湿度系数为0.6，桩侧土的极限胀切力设计值为 60kPa，作用于单桩上的上拔力为( )。(A) 263kN (B) 149kN (C) 144kN (D) 57kN（分数：2.00）A.B.C.D.22.某 4m4m 承台下设 4 根 600mm 灌注桩，桩长 L=24m，桩端置于中密中砂层之上，桩距 3m，分层
11、总和法求出沉降 s=50mm，沉降计算经验系数为 1.0，按桩基规范(JGJ942008)确定桩基沉降为( )。(A) 8.2mm (B) 15mm (C) 28.2mm (D) 35mm（分数：2.00）A.B.C.D.23.条件如下表、图 4.7.1.3 所示。项目层号/(kN/m 3) Es/MPa 厚度/m 土层名称 19.0 2 杂填土 19.5 8 6 粉质黏土 20 16 5 细砂 20.5 10 5 黏土 20 12 1.5 黏土（分数：2.00）A.B.C.D.24.桩长为 6m，m=15MN/m 4，其他条件如( 直径为 800mm 的混凝土灌注桩，桩长 L=10m，桩身混
12、凝土为C25，其 Ec=2.8104MPa，桩内配 1220 钢筋，保护层厚 75mm，E s=2105MPa，桩侧土的 m=20MN/m4，桩顶与承台固接，)，桩顶容许水平位移为 4mm 时单桩水平承载力设计值为( )。(A) 90kN (B) 230.2kN (C) 150kN (D) 332kN（分数：2.00）A.B.C.D.25.某灌注桩桩径为 800mm，桩长 L=8m，混凝土为 C25，f t=1.27MPa，E c=2.8104MPa，桩内配筋 1018，钢筋保护层厚 75mm，E s=2105MPa，桩侧土的 m=15MN/m4，桩顶与承台固接，桩顶受到 N=400kN 的上
13、拔力，单桩水平承载力设计值为( )。(A) 73kN (B) 68kN (C) 63kN (D) 58kN（分数：2.00）A.B.C.D.26.计算强度控制条件下基桩的水平承载力特征值(桩顶嵌固)为( )。条件：单桩水平承载力特征值 Rha=100kN，桩径 d=600mm，承台侧面为矩形，m=10000kN/m 4，=0.52，桩长 L=9m， c=0.15，=0.65， c=1.65，f ak=100kPa，EI=1.7810 5kNm2。布桩方式如图 4.8.2.2 所示。（分数：2.00）A.B.C.D.27.按桩身材料强度计算图示混凝土预制桩的桩身承载力。已知：边长 350mm，C
14、30 混凝土，内配 818，HRB335 钢筋，桩底支承在砂层，桩顶铰接 =0.52，桩身承载力(按材料强度计算)为( )。(A) 1000kN (B) 1206kN (C) 1060kN (D) 1090kN（分数：2.00）A.B.C.D.28.条件如(某 350mm350mm 打入式混凝土预制方桩，混凝土为 C30，f c=14.3MPa，拟采用自由落锤方式打入，锤的直径为 500mm，桩垫直径为 400mm)，将打入方式改为柴油锤，确定锤落距 H 为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.29.条件如(桩的平面布置如图所示，柱截面为 600mm400mm，)，但承台下土受孔隙水压力消
15、散影响与承台底脱空，计算柱边截面弯矩 M 、M ( )。（分数：2.00）A.B.C.D.30.柱传至承台顶面如图 4.10.1.2 所示，荷载为 Fk=2000kN，M k=240kNm，其他条件如(柱截面为500mm500mm，传至承台顶面的荷载 Fk=2500kN，f y=300MPa，确定柱边截面弯矩)，柱边弯矩 M 、M 分别为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.31.如图所示，F k=2900kN，则 M1、M 2分别为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.32.按桩基规范(JTJ942008)确定柱对承台的抗冲切承载力(见图 4.10.2.2)。柱 500mm500mm
16、；桩 600mm；承台高 h=1000mm，有效高度 h0=850mm，f t=1.27MPa，则抗冲切承载力为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.33.承台高 H=800mm；有效高度 h0=650mm，f t=1.27MPa；桩 600mm 柱 600mm400mm。进行柱冲切验算时承台对柱的抗冲切承载力为( )(见图 4.10.2.4)。（分数：2.00）A.B.C.D.34.桩 400mm400mm 方桩；承台高 1.2m，h 0=1050mm，f t=1.27MPa。图 4.10.2.6 示群桩对筏形承台板的抗冲切承载力为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.35.柱 50
17、0mm500mm；桩 400mm400mm；承台 h=600mm，h 0=450mm，f t=1.27MPa。图 4.10.2.8 所示承台角桩冲切的承载为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.36.柱 500mm500mm；桩 600mm；承台 h=600mm，h 0=450mm，f t=1.27MPa。图 4.10.2.9 所示承台角桩冲切的承载力为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.37.条件如(承台 h0=500mm，承台 h=650，f t=1.27MPa，其他条件如图。桩 400mm400mm；柱400mm600mm)，取 h0=1.8m，h=2.0m 确定承台抗角桩冲切
18、的承载力，底部角桩和顶部角桩抗冲切承载力分别为( )。注意：当 ah 0时，应按实际值取。（分数：2.00）A.B.C.D.38.厚 1.2m 的筏板下均布边长为 600mm 的方桩，桩距为 3.0m，承台混凝土 ft=1.27MPa，h 0=1.05m，承台单桩冲切的承载力为( )。(A) 5250kN (B) 5260kN (C) 5270kN (D) 5956kN（分数：2.00）A.B.C.D.39.如图中，柱边 BB 的斜截面受剪承载力为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.40.条件如(f t=1.270MPa，桩为 400mm400mm 方桩，柱截面为 600mm400mm，
19、其他条件看下图)，试确定柱边 BB 的斜截面受剪承载力为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.41.条件如(柱为 600mm400mm；桩 400mm400mm；承台 ft=1.27MPa，其他条件看下图)，BB 截面的斜截面受剪承载力为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.42.条件：边长 400mm 预制混凝土方桩，桩长 10m。勘察成果表指标层号厚度 qsia qpa 4.5 35 3 45 3.7 40 5 55 800（分数：2.00）A.B.C.D.43.某 400mm400mm 方柱下设 5 根桩，桩的平面布置及承台尺寸如图 4.11.2.2 所示，相应于荷载效应基本组合
20、时作用于承台顶面的荷载为 F=2500kN，M=250kNm，H=150kN。试按地基规范(GB 500072002)确定作用在承台 AA、BB 截面上的弯矩分别为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.44.方柱边长 400mm，下设等边三角形承台，桩的平面布置如图 4.11.2.3 所示。基本组合时作用于承台顶面的荷载为 F=1500kN，M y=200kNm(朝 x 负方向)。（分数：2.00）A.B.C.D.45.某柱截面为 400mm600mm，柱下设等腰三桩承台，桩的布置及承台尺寸如图 4.11.2.4 所示，基本组合时作用在承台顶面的荷载为 F=1500kN，M=250kNm(
21、朝 x 正方向)，试确定作用在承台形心到承台两腰和底边距离范围内板带的弯矩设计值 M1、M 2分别为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.如图 4.11.3.2 所示 9 桩承台，高 1100mm，采用 C25 混凝土，f t=1.27MPa，承台有效高度 h0=1000mm，柱截面为 500mm500mm，桩截面为 400mm400mm，柱根作用在承台顶面的竖向力设计值为：F=4050kN。（分数：4.00）(1).柱对承台冲切验算时作用在冲切锥体上的冲切力 F1为( )。A. 3300kN B. 3400kN C. 3500kN D. 3600kN（分数：2.00）A.B.C.D.(2
22、).承台的抗冲切承载力F 1为( )。A. 5460kN B. 5474kN C. 5485kN D. 5493kN（分数：2.00）A.B.C.D.其他条件完全同上题，如图 4.11.3.3 所示，试按地基规范(GB 500072002)确定（分数：4.00）(1).角桩对承台的冲切力设计值 NL为( )。A. 450kN B. 460kN C. 470kN D. 480kN（分数：2.00）A.B.C.D.(2).承台抗角桩冲切的抗冲切力N L为( )。A. 1270kN B. 1290kN C. 1310kN D. 1425kN（分数：2.00）A.B.C.D.46.图 4.11.3.4
23、 所示三桩三角形承台。柱截面为 400mm600mm，桩截面为 400mm400mm，承台厚 1.0m，有效高度 0.9m，C25 混凝土，ft=1.27MPa，其他尺寸如图，按地基规范(GB 500072002)确定承台对顶部角桩和底部角桩的抗冲切力分别为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.47.条件如(图 4.11.4.1 所示，7 桩承台，承台高 1.2m，有效高度 1.1m，采用 C25 混凝土，f t=1.27MPa，柱截面为 600mm600mm，桩截面为 400mm400mm，桩的平面布置如图，试按地基规范(GB 500072002)根据条件确定 bb 截面的斜截面抗剪承载
24、力为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.48.条件如(条件：d=0.84m，地下水位在地面以下 2m 处，采用泥浆护壁反循环成孔工艺(换浆法)，沉渣厚度=24cm)，如钻孔直径为 0.8m，则单桩受压容许承载力为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.49.按公路桥涵地基规范(JTG D632007)确定图 4.12.2 所示桩基的单桩受压承载力容许值为( )。条件：预制混凝土方桩，边长 400mm400mm，用振动沉桩工艺，其他条件如图 4.12.2 所示。（分数：2.00）A.B.C.D.50.当采用边长 400mm400mm，桩长 L=14m(不计桩靴)，振动沉桩工艺时，按公路桥
25、涵地基规范(JTG D632007)计算，单桩抗压承载力容许值为( )(见图 4.12.3)。（分数：2.00）A.B.C.D.专业案例-深基础(二)1 答案解析(总分：112.00，做题时间：90 分钟)1.某扩底灌注桩扩底端位于砂土中，其扩底直径为 2.0m，桩径为 1.0m，其扩底段高度 hc及扩底端底面矢高 hb的尺寸宜选择( )。(A) hc=2.0m，h b=0.2m (B) hc=4.0m，h b=0.4m(C) hc=4.0m，h b=0.2m (D) hc=2.0m，h b=0.4m（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：据建筑桩基技术规范(JGJ 942008)第 4.1
26、.3 条。2.某建筑桩基桩径为 1.2m，其嵌入承台内的长度不应小于( )。(A) 50mm (B) 100mm (C) 150mm (D) 应计算后确定（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据建筑桩基技术规范(JGJ 942008)第 4.2.4 条第一款。3.如图 4.3.3 所示，柱底传至承台顶面的荷载设计值为 Fk=1800kN，H k=150kN，M k=200kNm。承台埋深2.5m，承台尺寸及桩间距如图所示，作用在桩顶的 Nk、N kmax、N kmin、H 1k分别为( )。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：解析 G k=4.24.22.520=882(kN)My=
27、M+H1.0=200+1501.0=350(kNm)所以4.如图 4.3.4 所示，桩顶竖向力设计值 Nk为( )。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：解析 G k=2.22.22.52.0-2.22.2(2.5-1.5)10=193.6(kN)5.如下图，桩型改为 400mm 沉管灌注桩，其他条件不变，基桩承载力设计值为( )。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：解析 Q sk=uq sikli=3.140.4(405+555+701)=684.52(kN)因为 n=3所以6.将桩型改为边长为 400mm 的预制方桩，试确定竖向承载力特征值 R 为( )。(A) 630kN (B
28、) 730kN (C) 870kN (D) 920kN（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 Q sk=0.44(505+555+702)=1064(kN)Qpk=0.40.41200=192(kN) Q pkQ sk 所以属端承摩擦桩。n 不小于 4，应考虑承台效应。Ac=(44-40.40.4)/4=3.84(m2)Sa/d=2.4/0.4=6Bc/l=4/12=0.33查得 c=0.320.38，取 c=0.327.根据静载试验结果确定单桩的竖向承载力。某工程为混凝土灌注桩。在建筑场地现场已进行的 3 根桩的静载荷试验(377 的振动沉管灌注桩)，其报告提供根据有关曲线确定桩的极
29、限承载力标准值分别为 590kN、605kN、620kN。极限承载力设计值为( )。(A) 356kN (B) 405kN (C) 550kN (D) 605kN（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 1=590/605=0.98， 2=605/605=1， 3=620/605=1.028.三根试桩竖向抗压静载试验结果如下：Q u1=400，Q u2=450，Q u3=470。该组试桩的单桩竖向极限承载力标准值 Quk为( )。(A) 400kN (B) 440kN (C) 450kN (D) 470kN（分数：2.00）A.B. C.D.解析：解析 1=400/440=0.91， 2
30、=450/440=1.02， 3=470/440=1.079.某场区单桥静力触探成果如图 4.5.2.3 所示。当本工程采用边长 400mm 预制混凝土方桩，承台埋深2.5m，有效桩长 L=11.5m 时，单桩竖向极限承载力标准值为( )。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 按规范 5.3.3 条计算公式为Quk=Qsk+Qpk=uq sikli+P skAp按规范确定各层土 Qsik地表下 6m 范围内，顶部 3.5m，q sik=15kPa(按图 5.3.3 中 A 线)第层土(粉砂)：按 D 线，q sik=0.02Ps=0.022400=48(kPa)，所以 qs=1.0，
31、q sik=481.0=48(kPa)第层土(黏土)上部为粉砂，下部为砂土，如按 B 线，q sik=0.025Ps+25qsik=0.025800+25=45(kPa)，如按 C 线，qsik=0.016Ps+20.45=0.016800+20.45=33.25(kPa)按偏安全原则，实取 qsik=33.25kPa第层土，按 D 线，q sik=0.02Ps=0.022600=52(kPa)所以 qs=1.0 q sik=521.0=52(kPa)确定 及 PskP sk1/Psk2=2600/1081.25=2.45取 =110.场地地层各件如下表所示，试确定当桩顶在地表以下 2.5m，
32、桩底进入第层 0.8m 的混凝土预制方桩(边长 350mm)的单桩竖向极限承载力标准值为( )。(提示：取qs2k=65，q s3k=70，q s4k=50，q s5k=85，q p5k=5100。)序号 土层 厚度/m 状态指标 杂填土 2 粉质黏土 3 IL=0.51 黏土 3.5 IL=0.45 粉砂 2.0 中密 中砂 4 密实 黏土 5 IL=0.32(A) 1131kN (B) 1231kN (C) 1331kN (D) 1431kN（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 Q uk=Qsk+Qpk=40.35(652.5+703.5+502+850.8)+51000.350
33、.35=805.7+624.75=1430.4511.大直径复合基桩的竖向极限承载力特征值计算。某 10 层钢筋混凝土框架结构建筑物，安全等级为一级；一层为商业用房、二层以上为写字楼，全部采用现浇混凝土结构，主体总高度 34.2m；基础拟采用混凝土护壁的人工大孔径扩底灌注桩，护壁外直径1000mm，护壁厚 100mm，扩底桩端直径 D=1600mm，进入砾砂层 1000mm，清底干净；承台厚 400mm，埋深1600mm；采用一柱一桩方案，某根中柱下的基桩组合竖向力设计值 Nk=4006kN。承台及桩的平面布置如图 4.5.4.2；桩的剖面如图 4.5.4.3；地质报告土层的物理力学性能指标如
34、表4.5.4.1，冻结深度 1.5m，地下水位在天然地面下 15m，不计承台底土阻力。单桩竖向极限承载力标准值Quk及基桩竖向承载力特征值 R 分别为( )。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：解析 总极限侧阻力标准值 Qsk扩底段侧阻力取 0，杂填土层内侧阻力按 0 计。对黏土及粉土：对砂土及碎石土： =0.794=3.141(0.956740.4+0.956201+0.956343+0.956344)=866.1(kN)总极限端阻力标准值 Qpk对砂、砾土=0.794Qpk= pqpkAp=4148.6(kN)竖向极限承载力标准值 QukQuk=Qsk+Qpk=866.1+4148.
35、6=5014.7(kN)基桩竖向承载力特征值12.计算钢管桩的承载力。钢管桩外径 D=900mm，桩长 9m，桩周桩端土的性质如图，桩端开口带隔板，隔板形式如图 4.5.5.2 所示。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：带隔板的半敞口钢管桩hp/d=hp/de=1/0.3=3.335 p=0.16hp/d=0.161/0.3=0.533Quk=Qsk+Qpk=uq sikli+ pqpkAp=3.140.9(453+554+701+601)+0.533200013.按给出条件确定嵌岩桩单桩承载力：桩径 800mm，桩穿过破碎花岗岩进入较完整花岗岩 2m，较完整花岗岩的饱和单轴抗压强度 f
36、rk=35MPa，嵌岩桩单桩竖向承载力标准值 Quk为( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 非嵌岩段的极限侧阻力标准值 QskQsk=uq sikli=3.140.8(355+453+603)=1231(kN)嵌岩段总极限阻力标准值 Qrkhr/d=2/0.8=2.5frk=3530查表 5.3.9 得：Qrk= rkfrkAp14.如表 4.5.7.2、图 4.5.7.2 所示。表 4.5.7.2 勘察资料序号 土名 厚度 qsik qpk N Ncr 填土 1m 粉质黏土 1.8 55 粉砂 3.2 70 10 12 黏土 6 60 中砂 5 75 1200 18 16（
37、分数：2.00）A.B. C.D.解析：解析 承台下非液化土厚度为 0.8m1m，液化土层折减系数为 0。所以 Qsk=3.140.6(550.8+0+606+751)=902.4(kN)15.对图 4.6.1.2 所示问题进行软弱下卧层强度验算，桩为 400 灌注桩，桩长 L=9m，各层土的 均为20kN/m3。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 软弱下卧层顶面处的附加应力：S a=1.2m，d=0.4m，S a/d=36，B0=1.2+0.4=1.6(m)，A 0=2.4+0.4=2.8(m)，t0.50B 0查表 5.4.1 得 =25Gk=23.2220=256(kN)所以
38、柱下单桩基础，作用在桩顶的竖向力为 Nk=2000kN，桩长及桩侧土的条件如图 4.6.1.4 所示，桩径d=800mm。（分数：4.00）(1).作用在软弱下卧层顶面的附加应力为( )。(提示：t=4m0.5B，=25)A. 41kPa B. 51kPaC. 63.3kPa D. 71kPa（分数：2.00）A.B.C. D.解析：(2).验算下软层承载力是否满足要求( )。(A) 满足 (B) 不满足（分数：2.00）A.B. 解析：解析 计算作用在软弱下卧层顶面的附加应力因为单桩基础，所以16.条件同下图，将第层改为自重湿陷性黄土。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：解析 中性点的
39、位置取 ln=0.8l0=0.8(8-2)=4.8土层为自重湿陷性黄土 ln增大 10%ln=4.81.1=5.28(m)计算单桩承载力极限值Qsk=3.140.625(6-5.28)+404+552=542.6(kN)Quk=Qsk+Qpk=542.6+282.6=825.2(kN)计算基桩竖向承载力特征值承台下有湿陷性黄土，取 R=Ra17.若将图中的 qsk=40kPa 改为 qsk=20kPa，下拉荷载 为( )。(提示： n=0.25，当 时，取)（分数：2.00）A.B.C. D.解析：中性点位置的计算ln=0.9l0=0.910=9(m)(2)各土层单位负摩阻力计算地下水位以上：
40、=0.25(80+19)=24.75(kPa)，取地下水位以下：(3)下拉荷载计算(单桩时 n=1)18.如图中的桩端持力层由密实粉砂变为基岩，采用钻孔桩，其他条件如(桩径为 400mm 的桩穿越 8m 厚的饱和软土进入密实粉砂层 ln=0.8l0，桩采用静压工艺压入土中，负摩阻力系数 n为 0.25，q s=30kPa，桩的平面布置如图所示，)，基桩下拉荷载 最大为( )。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：中性点确定基岩为持力层 ln=l0=(10-2)=8(m)(2)单层土层单位面积上负摩阻力的计算水上土层：水下土层：=113.0(kPa)(3)负摩阻力群桩效应系数 n=1.031
41、，取 n=1(4)下拉荷载计算19.桩长及地层条件如图 4.6.3.2 所示。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：解析 单桩抗拔极限承载力标准值 T uk= iqsikuili i查规范表 5.4.6.2，l/d=11/0.6=18.320，取小值层 i=0.7，层 i=0.5Tuk=3.140.6(0.7655+0.7754+0.5752)=965.55(kN)966(kN)20.某位于季节性冻土场地上的轻型建筑物采用 400mm 的钻孔桩，桩长 6m，桩周冻胀土为黏土，冻胀等级属强冻胀，标准冻深 2.2m，作用于桩上的冻拔力设计值为( )。(A) 199kN (B) 298kN (C
42、) 199298kN (D) 149kN（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 Q= fqfuZ0 其中 f=0.9(查规范表 5.4.7.1) q f=80120(查规范表 5.4.7.2)Z0=2.2m(已知)，u=3.140.4=1.256(m)所以 Q=0.92.21.256(80120)=199298(kN)冻拔力设计值为 199298kN。21.某轻型建筑位于膨胀土场地，建筑物承台埋深 1.5m，承台下设 6m 长 400mm 桩，土的湿度系数为0.6，桩侧土的极限胀切力设计值为 60kPa，作用于单桩上的上拔力为( )。(A) 263kN (B) 149kN (C) 14
43、4kN (D) 57kN（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 大气影响深度为 5.0m，大气影响急剧层深度为 50.45=2.25(m)T=uq eilei=3.140.460(2.25-1.5)=56.5(kN)22.某 4m4m 承台下设 4 根 600mm 灌注桩，桩长 L=24m，桩端置于中密中砂层之上，桩距 3m，分层总和法求出沉降 s=50mm，沉降计算经验系数为 1.0，按桩基规范(JGJ942008)确定桩基沉降为( )。(A) 8.2mm (B) 15mm (C) 28.2mm (D) 35mm（分数：2.00）A. B.C.D.解析：解析 s= cS L=24mS
44、 a/d=3/0.6=5，l/d=24/0.6=40，L c/Bc=1nb=2，查规范附录 H 得 C0=0.044，C 1=1.498，C 2=6.865所以23.条件如下表、图 4.7.1.3 所示。项目层号/(kN/m 3) Es/MPa 厚度/m 土层名称 19.0 2 杂填土 19.5 8 6 粉质黏土 20 16 5 细砂 20.5 10 5 黏土 20 12 1.5 黏土（分数：2.00）A. B.C.D.解析：解析 确定 p0确定 zn计算简图为P=252kPaC 点处自重应力 cz=192+19.56+205+20.55=357.5(kPa)C 点处附加应力由 z/b=8/1
45、.5=5.335.0查得附加应力系数 c=0.018 z=0.0182524=18.144(kPa)再试算 G 点处 cz=192+19.56+205+20.51.5=258.75(kPa)z/b=4.5/1.5=3.0 查得 G=0.045 z=0.0452524=45.36(kPa)试算 B 处 cz=192+19.56+205=255(kPa)z/b=3/1.5=2，查得 B=0.084 z=0.0842524=84.67(kPa)试算 F 点处 cz=192+19.56+205+20.50.75=270.375(kPa)z/b=3.75/1.5=2.5，查得 F=0.0605 z=0.
46、06052524=60.984(kPa)沉降计算深度选在桩端平面以下 4.5m 的 G 处进行沉降计算列表进行沉降计算(a/b=1) b=1.5s=S 1+S2=32.999+9.3038=42.3028(mm)确定修正系数沉降计算的经验系数 式中：n b=2，S a/d=1.8/0.6=3，l/d=8/0.6=13.3，L c/Bc=3/3=1查规范附录 E 得C0=0.1037，C 1=1.4263，C 2=5.5530代入24.桩长为 6m，m=15MN/m 4，其他条件如( 直径为 800mm 的混凝土灌注桩，桩长 L=10m，桩身混凝土为C25，其 Ec=2.8104MPa，桩内配
47、1220 钢筋，保护层厚 75mm，E s=2105MPa，桩侧土的 m=20MN/m4，桩顶与承台固接，)，桩顶容许水平位移为 4mm 时单桩水平承载力设计值为( )。(A) 90kN (B) 230.2kN (C) 150kN (D) 332kN（分数：2.00）A.B. C.D.解析：解析 配筋率由规范得知，当缺少单桩水平静载试验资料时，可按下式估算预制桩，钢桩桩身配筋率不小于 0.65%的灌注桩单桩水平承载力设计值EI=0.85EcIo=0.852.81041030.01732=4.122105b0=0.9(1.5d+0.5)=0.9(1.50.8+0.5)=1.53ah=0.566=
48、3.36查表得 m=0.94325.某灌注桩桩径为 800mm，桩长 L=8m，混凝土为 C25，f t=1.27MPa，E c=2.8104MPa，桩内配筋 1018，钢筋保护层厚 75mm，E s=2105MPa，桩侧土的 m=15MN/m4，桩顶与承台固接，桩顶受到 N=400kN 的上拔力，单桩水平承载力设计值为( )。(A) 73kN (B) 68kN (C) 63kN (D) 58kN（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 式中：=0.0523(m3)EI=0.85EcI0=0.852.81041030.017=4.045105b0=0.9(1.5d+0.5)=0.9(1.50.8+0.5)=1.53h=0.568=4.484 m=0.92626.计算强度控制条件下基桩的水平承载力特征值(桩顶嵌固)为( )。条件：单桩水平承载力特征值 Rha=10
