1、一级注册结构工程师专业部分试卷-高层建筑结构、高耸结构与横向作用(三)-2 及答案解析(总分：100.02，做题时间：90 分钟)一、B单项选择题/B(总题数：10，分数：100.00)1.1. 一档案库的楼面悬臂梁如图所示，其悬挑计算跨度 l0=5m，该梁上由永久荷载标准值产生的线荷载gk=30kN/m，由楼面活荷载标准值产生的线荷载 qk=2.0kN/m，由此算得该梁的梁端 B的弯矩设计值MB=_kN?m。* A.520 B.537.75 C.580 D.590ABCDB一档案库的楼面悬臂梁如图所示，其悬挑计算跨度 l0=5m，该梁上由永久荷载标准值产生的线荷载gk=30kN/m，由楼面活
2、荷载标准值产生的线荷载 qk=2.0kN/m，由此算得该梁的梁端 B的弯矩设计值MB=_kN?m。（分数：2.00）A.B.C.D.今有一在非地震区的办公楼顶层柱。经计算，已知在永久荷载标准值、屋面活荷载(上人屋面)标准值、风荷载标准值及雪荷载标准值分别作用下得其柱的轴向力为 NGk=40kN、N Q1k=12kN、N Q2k=4kN和 Q3k=1kN。其中：NGk为永久荷载标准值所引起的该柱轴向压力标准值；N Q1k为屋面活荷载标准值所引起的该柱轴向压力标准值；N Q2k为风荷载标准值所引起的该柱轴向压力标准值；N Q3k为雪荷载标准值所引起的该柱轴向压力标准值。（分数：12.00）(1).
3、确定该柱在按承载能力极限状态基本组合时的轴向压力设计值 N最接近于_kN。 A.69.12 B.68.16 C.66.76 D.65.36（分数：2.00）A.B.C.D.(2).对办公楼顶层柱作正常使用极限状态准永久组合时，其轴压力设计值 N最接近于_kN。 A.44.80 B.46.00 C.48.20 D.52.70（分数：2.00）A.B.C.D.(3).在剪力墙结构体系中布置剪力墙时，下列说法正确的是_。 A.只要建筑布局需要，对抗震设防区的矩形的建筑平面中，也可只在一个主轴方向上布置剪力墙 B.B级高度的高层建筑和 9度抗震设计的 A级高度的高层建筑，允许采用具有较多短肢剪力墙与筒
4、体(或一般剪力墙)共同抵抗侧向力的剪力墙结构 C.对一字形截面的剪力墙，宜避免在墙一侧有楼面梁直接汇交于墙的情况。否则应采取措施，以减少楼面梁的端部弯矩对墙的不利影响 D.为增大抗震剪力墙的侧向刚度，宜设置较长的剪力墙，并少开洞口（分数：2.00）A.B.C.D.(4).对框架剪力墙结构进行结构布置时，下列说法不正确的是_。 A.由于剪力墙是框架剪力墙结构中的主要抗侧力构件，因此在各个主轴方向上，均需设置剪力墙 B.在抗震设防区进行结构布置时，宜使框架剪力墙结构在各个主轴方向上的侧向刚度数值相接近 C.宜将各主轴方向上设置的剪力墙相互整体连接，组成 T形、L 形、I 形或围成筒体 D.在每个主
5、轴方向上的剪力墙片数，只需按抵抗侧向力的要求即可确定（分数：2.00）A.B.C.D.(5).某框架剪力墙结构高 40m，框架承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的 50%，丙类建筑，抗震设防烈度 7度，设计基本地震加速度 0.15g，建筑场地类别为类。则框架的抗震等级为_。 A.一级 B.二级 C.三级 D.四级（分数：2.00）A.B.C.D.(6).今有一高层钢筋混凝土框架核心筒大楼，高 160m，位于 7度抗震设防区。当地下室施工结束时，建设单位为了加快竣工、提前营业起见，要求将该楼的上部结构由原钢筋混凝土结构改为钢结构，其他条件均不变。在建筑外形、建筑布局、结构体系等均不变，竖向
6、承重构件、楼面梁因截面尺寸因材料变更自重均减轻了。若对这改动前后的荷载进行比较，下列说法正确的是_。 A.改动前后，结构所受的风荷载不变，结构自重轻了，水平地震作用也减少了 B.改为钢结构后，结构所受的风荷载将减少、结构自重减轻，水平地震作用也减少了 C.改为钢结构后，结构所受的风荷载将增大，但由于结构自重的减轻，水平地震作用将减小 D.改为钢结构后，结构所受的风荷载、在房屋的部分表面积上增大而部分表面积上又减少，结构自重减少，水平地震作用增大（分数：2.00）A.B.C.D.有一位于 9度抗震设防区、设计基本地震加速度值为 0.40g，设计地震分组为第一组，建筑场地属类的办公大楼，地上 10
7、层，高 40m的钢筋混凝土框架结构。剖面和平面如图 1所示。该楼层顶为上人屋面。通过计算，已知每层楼面的永久荷载标准值共 13000kN，每层楼面的活荷载标准值共 2100kN；屋面的永久荷载标准值共 14050kN，屋面的活荷载标准值共 2100kN。经动力分析，考虑了填充墙的刚度后的结构基本自振周期 T1为 1.0s。（分数：6.00）(1).该楼的结构布置、侧向刚度及质量等均对称、规则、均匀、属规则结构，则该楼总竖向地震作用标准值为_kN。 A.21000 B.22000 C.23000 D.24000（分数：2.00）A.B.C.D.(2).底层和顶层竖向地震作用标准值分别为_kN。
8、A.398.5；3985 B.498.5；4985 C.598.5：5985 D.698.5；6985（分数：2.00）A.B.C.D.(3).底层中柱 A的竖向地震轴向力标准值 NEvk为_kN。 A.800 B.900 C.1000 D.1100（分数：2.00）A.B.C.D.某 8度、二级抗震设计的剪力墙底部加强部位如图所示，材料选用如下：混凝土为 C40，端柱纵筋用 HRB335，分布筋为 HPB235。（分数：8.00）(1).剪力墙约束边缘构件沿墙肢方向的长度 lc最接近于_mm。 A.800 B.750 C.450 D.180（分数：2.00）A.B.C.D.(2).剪力墙约束
9、边缘构件纵向钢筋的最小配筋面积 As最接近于_mm 2。 A.2860 B.1800 C.1500 D.923（分数：2.00）A.B.C.D.(3).约束边缘构件的最小体积配箍率 v最接近于_。 A.1.40% B.1.60% C.1.82% D.2.0%（分数：2.00）A.B.C.D.(4).若约束边缘构件实配箍筋如图所示，a s=as=15mm，则其体积配箍率 v最接近于_。 A.2.023% B.1.992% C.1.884% D.1.825%（分数：2.00）A.B.C.D.某 6层钢筋混凝土框架结构，其计算简图如图所示。边跨梁、中间跨梁、边柱及中柱各自的线刚度，依次分别为 ib1
10、i b2、i c1和 ic2(单位为 1010N?mm)，且在各层之间不变。（分数：4.00）(1).采用 D值法计算在图示水平荷载作用下的框架内力。假定 2层中柱的侧移刚度(抗推刚度)D 2中=2.10812107/h2(kN/mm，式中 h为楼层层高)，且已求出用于确定 2层边柱侧移刚度 D2边 的刚度修正系数 2边 =0.38，则第 2层每个边柱分配的剪力 V 边 最接近于_kN。 A.0.7P B.1.4P C.1.9P D.2.8P（分数：2.00）A.B.C.D.(2).用 D值法计算在水平荷载作用下的框架侧移。假定在图示水平荷载作用下，顶层的层间相对侧移值 6=0.0127P(
11、mm)，又已求得底层侧移总刚度D 1=102.84(kN/mm)，试问，在图示水平荷载作用下，顶层(屋顶)的绝对侧移值 6最接近于_mm。 A.0.06P B.0.12P C.0.20P D.0.25P（分数：2.00）A.B.C.D.某一 3层现浇框架中间一榀框架的几何尺寸及受力如图所示。图中括号内的数值为梁、柱杆件的相对线刚度值(已考虑了楼板的有利影响)。采用 D值法计算。（分数：10.00）(1).底层中柱 EF的 DEF值最接近于_。 A.0.243 B.0.401 C.0.486 D.1.337（分数：2.00）A.B.C.D.(2).二层边柱 BC的 DBC值(相对值)最接近于_。
12、 A.0.229 B.0.458 C.1.512 D.2.259（分数：2.00）A.B.C.D.(3).已知二层柱 JL的 DJL值(相对值)为 0.376，柱 FG的 DFG=0.631，柱 L承受的剪力 V2JL最接近于_kN。 A.18.99 B.24.67 C.28.49 D.37.0（分数：2.00）A.B.C.D.(4).已知上柱 HG反弯点高度位置 y=0.45m，承受剪力 V3HG=13.91kN，下柱 GF反弯点高度位置 y=0.50，承受的剪力 V2GF=47.81kN，则横梁 GL的梁端弯矩 MGL最接近于_kN?m。 A.22.85 B.30.18 C.36.87 D
13、40.73（分数：2.00）A.B.C.D.(5).已知各楼层的抗侧刚度 D值的总和分别为D 3=1.189105N/mm，D 2=1.465105N/mm，D 1=1.202105N/mm，由杆件弯曲变形产生的顶层柱顶点位移 最接近于_mm。 A.1.606 B.1.828 C.2.307 D.2.664（分数：2.00）A.B.C.D.某高度为 50m的高层剪力墙结构，抗震等级为二级，其中一底部墙肢的截面尺寸如图所示。混凝土强度等级为 C30，剪力墙采用对称配筋，纵向钢筋为HRB335级钢，竖向和水平分布钢筋为 HPB235级钢。a s=as=25mm。（分数：8.00）(1).已知某一
14、组考虑地震作用组合的弯矩设计值为 28000kN?m，轴力设计值为 3205kN，大偏心受压；墙体竖向分布筋为双排 （分数：2.00）A.B.C.D.(2).若某一组考虑地震作用组合的弯矩设计值为 15000kN?m，轴力设计值为 3000kN，大偏心受压，且已计算出 Mc=17655kN?m，M w=1706kN?m，剪力墙端部受拉(受压)配筋面积 As(As)最接近于_mm 2。 A.2275 B.3301 C.4282 D.6321（分数：2.00）A.B.C.D.(3).剪力墙端部设暗柱，该剪力墙底部暗柱的竖向钢筋最小配置数量应为_。 A B C D （分数：2.00）A.B.C.D.
15、4).考虑地震作用组合时，墙肢的剪力设计值 Vw=2600kN，轴向压力设计值 N=3375kN，计算截面处剪跨比=1.5。假定剪力墙水平钢筋间距 s=200mm，剪力墙水平钢筋的面积 Ash最接近于_mm 2。 A.142 B.196 C.221 D.290（分数：2.00）A.B.C.D.某建于非地震区的 20层框架剪力墙结构，房屋高度 H=70m，如图所示。屋面层重力荷载设计值为 0.8104kN，其他楼层的每层重力荷载设计值均为1.2104kN。倒三角形分布荷载最大标准值 q=85kN/m；在该荷载作用下，结构顶点质心的弹性水平位移为 u。（分数：15.00）(1).在水平力作用下，
16、计算该高层建筑结构内力、位移时，若不考虑重力二阶效应的不利影响，则其顶点质心的弹性水平位移 u的最大值应为_mm。 A.50 B.60 C.70 D.80（分数：5.00）A.B.C.D.(2).假定结构纵向主轴方向的弹性等效侧向刚度 EJd=3.5109kN?m2，底层某中柱按弹性方法计算但未考虑重力二阶效应的纵向水平剪力标准值为 160kN。试问，按有关规范、规程要求，确定其是否需要考虑重力二阶效应不利影响后，该柱的纵向水平剪力标准值的取值，最接近于_kN。 A.160 B.180 C.200 D.220（分数：5.00）A.B.C.D.(3).假定该结构横向主轴方向的弹性等效侧向刚度 E
17、Jd=2.28109kN?m2，且 。又已知，某楼层未考虑重力二阶效应求得的层间位移与层高之比 ，若以增大系数法近似考虑重力二阶效应后，新求得的比值，则不能满足规范、规程所规定的限值。如果仅考虑用增大 EJd值的办法来解决，其他参数不变，试问，结构在该主轴方向的 EJd最少需增大到_倍时，考虑重力二阶效应后该层的 比值才能满足规范，规程的要求。提示：从结构位移增大系数考虑； （分数：5.00）A.B.C.D.某大底盘单塔楼高层建筑，主楼为钢筋混凝土框架核心筒，与主楼连为整体的裙房为混凝土框架结构，如图 1所示；本地区抗震设防烈度为 7度，建筑场地为类。（分数：15.00）(1).假定裙房的面积
18、刚度相对于其上部塔楼的面积和刚度较大时，则该房屋主楼的高宽比取值应为_。 A.1.4 B.2.2 C.3.4 D.3.7（分数：3.00）A.B.C.D.(2).假定该房屋为乙类建筑，其中框架结构用于抗震措施的抗震等级应为_。 A.一级 B.二级 C.三级 D.四级（分数：3.00）A.B.C.D.(3).假定该建筑抗震设防类别为丙类，第 13层(标高 50.353.2m)采用的混凝土强度等级为 C30，钢筋采用 HRB335( )及 HPB235( )。核心筒角部边缘构件需配置纵向钢筋，如图 2所示。下列纵向配筋最接近且最符合规程构造要求的是_。图 2ABCD （分数：3.00）A.B.C
19、D.(4).今有一位于 7度抗震设防区的钢筋混凝土筒中筒结构，高 160m，平面尺寸为 42m36m，楼面采用压型钢板混凝土组合楼面，下列各项中，最有可能采用_作为内筒平面尺寸。 A.15m13m B.17m14m C.18m15m D.21m16m（分数：3.00）A.B.C.D.(5).某一高 175m，46 层的钢框架核心筒结构办公楼(见图)，平面是正方形，LB=35m35m，一般层层高 3.8m，每层的建筑物质量为 1.55t/m2，位于市中心区，地面粗糙度为 D类基本风压 w0=0.55kN/m2，经计算结构的基本自振周期 T1=3.5s，则顺风向顶点最大加速度接近于_m/s 2。
20、分数：3.00）A.B.C.D.上海市区有 10层的框架结构，丙类建筑。沿高度质量和刚度均匀。层高4.00m，已知房屋总高度 H=40m，房屋总宽度 B=30m，基本风压为w0=0.60kN/m2，房屋总长 L=50m。第一、第二振型如图所示，各层重力荷载代表值 Gi=20000kN，结构阻尼比 =0.05，该建筑建于类场地。（分数：20.02）(1).当结构的基本自振周期 T1=1.24s时，风荷载脉动增大系数最接近于_。 A.1.402 B.1.372 C.1.352 D.1.342（分数：2.86）A.B.C.D.(2).若风荷载脉动增大系数 =1.360，则楼顶处的风振系数 40最接
21、近于_。 A.1.556 B.1.538 C.1.412 D.1.337（分数：2.86）A.B.C.D.(3).若楼顶处的风振系数 40=1.55，则屋面高度处的风荷载标准值 wk(kN/m2)与_项数值最为接近。 A.1.712 B.1.493 C.1.366 D.1.271（分数：2.86）A.B.C.D.(4).若 T1=1.4s，计算相应于第一振型自振周期的地震影响系数 1，其值与_项数值最为接近。 A.0.08 B.0.054 C.0.023 D.0.014（分数：2.86）A.B.C.D.(5).计算第二振型参与系数 2，其值与_项数值最为接近。 A.-0.3125 B.-0.2
22、908 C.0.1242 D.0.4282（分数：2.86）A.B.C.D.(6).若 T2=0.35s，试计算第二振型基底剪力(kN)最接近于_。 A.297.79 B.233.34 C.-315.61 D.-465.28（分数：2.86）A.B.C.D.(7).某高速公路上的一座跨越非通航河道的桥梁，洪水期有大漂浮物通过，该桥的计算水位为 2.5m(大沽高程)，支座高度为 0.20m，试问，该桥的梁底最小高程(m)，应为下列何项数值?_ A.3.4 B.4.0 C.3.2 D.3.0（分数：2.86）A.B.C.D.一级注册结构工程师专业部分试卷-高层建筑结构、高耸结构与横向作用(三)-2
23、 答案解析(总分：100.02，做题时间：90 分钟)一、B单项选择题/B(总题数：10，分数：100.00)1.1. 一档案库的楼面悬臂梁如图所示，其悬挑计算跨度 l0=5m，该梁上由永久荷载标准值产生的线荷载gk=30kN/m，由楼面活荷载标准值产生的线荷载 qk=2.0kN/m，由此算得该梁的梁端 B的弯矩设计值MB=_kN?m。* A.520 B.537.75 C.580 D.590ABCDB一档案库的楼面悬臂梁如图所示，其悬挑计算跨度 l0=5m，该梁上由永久荷载标准值产生的线荷载gk=30kN/m，由楼面活荷载标准值产生的线荷载 qk=2.0kN/m，由此算得该梁的梁端 B的弯矩设
24、计值MB=_kN?m。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：今有一在非地震区的办公楼顶层柱。经计算，已知在永久荷载标准值、屋面活荷载(上人屋面)标准值、风荷载标准值及雪荷载标准值分别作用下得其柱的轴向力为 NGk=40kN、N Q1k=12kN、N Q2k=4kN和 Q3k=1kN。其中：NGk为永久荷载标准值所引起的该柱轴向压力标准值；N Q1k为屋面活荷载标准值所引起的该柱轴向压力标准值；N Q2k为风荷载标准值所引起的该柱轴向压力标准值；N Q3k为雪荷载标准值所引起的该柱轴向压力标准值。（分数：12.00）(1).确定该柱在按承载能力极限状态基本组合时的轴向压力设计值 N最接近于_
25、kN。 A.69.12 B.68.16 C.66.76 D.65.36（分数：2.00）A. B.C.D.解析：(2).对办公楼顶层柱作正常使用极限状态准永久组合时，其轴压力设计值 N最接近于_kN。 A.44.80 B.46.00 C.48.20 D.52.70（分数：2.00）A. B.C.D.解析：(3).在剪力墙结构体系中布置剪力墙时，下列说法正确的是_。 A.只要建筑布局需要，对抗震设防区的矩形的建筑平面中，也可只在一个主轴方向上布置剪力墙 B.B级高度的高层建筑和 9度抗震设计的 A级高度的高层建筑，允许采用具有较多短肢剪力墙与筒体(或一般剪力墙)共同抵抗侧向力的剪力墙结构 C.对
26、一字形截面的剪力墙，宜避免在墙一侧有楼面梁直接汇交于墙的情况。否则应采取措施，以减少楼面梁的端部弯矩对墙的不利影响 D.为增大抗震剪力墙的侧向刚度，宜设置较长的剪力墙，并少开洞口（分数：2.00）A.B.C. D.解析：(4).对框架剪力墙结构进行结构布置时，下列说法不正确的是_。 A.由于剪力墙是框架剪力墙结构中的主要抗侧力构件，因此在各个主轴方向上，均需设置剪力墙 B.在抗震设防区进行结构布置时，宜使框架剪力墙结构在各个主轴方向上的侧向刚度数值相接近 C.宜将各主轴方向上设置的剪力墙相互整体连接，组成 T形、L 形、I 形或围成筒体 D.在每个主轴方向上的剪力墙片数，只需按抵抗侧向力的要求
27、即可确定（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：(5).某框架剪力墙结构高 40m，框架承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的 50%，丙类建筑，抗震设防烈度 7度，设计基本地震加速度 0.15g，建筑场地类别为类。则框架的抗震等级为_。 A.一级 B.二级 C.三级 D.四级（分数：2.00）A. B.C.D.解析：(6).今有一高层钢筋混凝土框架核心筒大楼，高 160m，位于 7度抗震设防区。当地下室施工结束时，建设单位为了加快竣工、提前营业起见，要求将该楼的上部结构由原钢筋混凝土结构改为钢结构，其他条件均不变。在建筑外形、建筑布局、结构体系等均不变，竖向承重构件、楼面梁因截面尺寸因
28、材料变更自重均减轻了。若对这改动前后的荷载进行比较，下列说法正确的是_。 A.改动前后，结构所受的风荷载不变，结构自重轻了，水平地震作用也减少了 B.改为钢结构后，结构所受的风荷载将减少、结构自重减轻，水平地震作用也减少了 C.改为钢结构后，结构所受的风荷载将增大，但由于结构自重的减轻，水平地震作用将减小 D.改为钢结构后，结构所受的风荷载、在房屋的部分表面积上增大而部分表面积上又减少，结构自重减少，水平地震作用增大（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 钢筋混凝土的框架核心筒结构改为钢结构后，建筑立面、内部使用布置、平面布局、结构体系等均保持原设计。这样，结构的侧向刚度小了，结构的基
29、本自振周期 T1增长，风振系数 z将增大，促使结构的风荷载增大；虽然钢结构的地震影响系数 略增，但由于自重的减轻，水平地震作用还是下降。有一位于 9度抗震设防区、设计基本地震加速度值为 0.40g，设计地震分组为第一组，建筑场地属类的办公大楼，地上 10层，高 40m的钢筋混凝土框架结构。剖面和平面如图 1所示。该楼层顶为上人屋面。通过计算，已知每层楼面的永久荷载标准值共 13000kN，每层楼面的活荷载标准值共 2100kN；屋面的永久荷载标准值共 14050kN，屋面的活荷载标准值共 2100kN。经动力分析，考虑了填充墙的刚度后的结构基本自振周期 T1为 1.0s。（分数：6.00）(1
30、).该楼的结构布置、侧向刚度及质量等均对称、规则、均匀、属规则结构，则该楼总竖向地震作用标准值为_kN。 A.21000 B.22000 C.23000 D.24000（分数：2.00）A.B. C.D.解析：(2).底层和顶层竖向地震作用标准值分别为_kN。 A.398.5；3985 B.498.5；4985 C.598.5：5985 D.698.5；6985（分数：2.00）A. B.C.D.解析：解析 如图 2所示，各层的竖向地震作用标准值 FVi为： * 图 2 结构竖向地震作用计算示意* 各层层高均为 4.0m，因此，F vi的计算可简化成： * 具体计算结果，如下表所示。 BFvi
31、值/B楼层i12345678910竖向地震作用标准值Fvi/kN398.51797.021195.531594.041992.552391.052789.563188.073586.823985.09(3).底层中柱 A的竖向地震轴向力标准值 NEvk为_kN。 A.800 B.900 C.1000 D.1100（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 有 9榀中间框架及 2榀边框架，间距均为 5m，按重力荷载代表值计算，可近似地视为 10榀中间框架，每榀中间框架承受 1/10的总竖向地震作用标准值，并计及效应增大系数 1.5，则每榀中间框架的 2根底层中柱和 2根底层边柱、共承受竖向地
32、震轴向力标准值共为：*(398.51+797.02+1195.53+1594.04+1992.55+2391.05+2789.56+3188.07+3586.82+3985.09)1.5=3287.70kN；按重力荷载代表值比例分配，中柱 A将受到*的竖向地震作用轴向力标准值，即 NEvk=1095.90kN。某 8度、二级抗震设计的剪力墙底部加强部位如图所示，材料选用如下：混凝土为 C40，端柱纵筋用 HRB335，分布筋为 HPB235。（分数：8.00）(1).剪力墙约束边缘构件沿墙肢方向的长度 lc最接近于_mm。 A.800 B.750 C.450 D.180（分数：2.00）A.
33、B.C.D.解析：(2).剪力墙约束边缘构件纵向钢筋的最小配筋面积 As最接近于_mm 2。 A.2860 B.1800 C.1500 D.923（分数：2.00）A. B.C.D.解析：(3).约束边缘构件的最小体积配箍率 v最接近于_。 A.1.40% B.1.60% C.1.82% D.2.0%（分数：2.00）A.B.C. D.解析：(4).若约束边缘构件实配箍筋如图所示，a s=as=15mm，则其体积配箍率 v最接近于_。 A.2.023% B.1.992% C.1.884% D.1.825%（分数：2.00）A.B. C.D.解析：解析 实际配箍率为： *某 6层钢筋混凝土框架结
34、构，其计算简图如图所示。边跨梁、中间跨梁、边柱及中柱各自的线刚度，依次分别为 ib1、i b2、i c1和 ic2(单位为 1010N?mm)，且在各层之间不变。（分数：4.00）(1).采用 D值法计算在图示水平荷载作用下的框架内力。假定 2层中柱的侧移刚度(抗推刚度)D 2中=2.10812107/h2(kN/mm，式中 h为楼层层高)，且已求出用于确定 2层边柱侧移刚度 D2边 的刚度修正系数 2边 =0.38，则第 2层每个边柱分配的剪力 V 边 最接近于_kN。 A.0.7P B.1.4P C.1.9P D.2.8P（分数：2.00）A. B.C.D.解析：解析 柱的侧移刚度 D，可
35、根据公式*(式中脚标：c 表示楼层；l 表示边列或中列柱)求得。求 c，需先求出第 2层边柱和中柱的*：*根据公式得：*代入公式*得：*(2).用 D值法计算在水平荷载作用下的框架侧移。假定在图示水平荷载作用下，顶层的层间相对侧移值 6=0.0127P(mm)，又已求得底层侧移总刚度D 1=102.84(kN/mm)，试问，在图示水平荷载作用下，顶层(屋顶)的绝对侧移值 6最接近于_mm。 A.0.06P B.0.12P C.0.20P D.0.25P（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 根据顶层的绝对侧移值公式*，得：*除底层外，其他各层D 0相同。将数据代入公式，可得：*某一 3
36、层现浇框架中间一榀框架的几何尺寸及受力如图所示。图中括号内的数值为梁、柱杆件的相对线刚度值(已考虑了楼板的有利影响)。采用 D值法计算。（分数：10.00）(1).底层中柱 EF的 DEF值最接近于_。 A.0.243 B.0.401 C.0.486 D.1.337（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 梁柱的线刚度比为：* 考虑梁柱线刚度比值对柱侧移刚度的影响系数为：*则*(2).二层边柱 BC的 DBC值(相对值)最接近于_。 A.0.229 B.0.458 C.1.512 D.2.259（分数：2.00）A.B. C.D.解析：解析 对于二层边柱，有：*则：*(3).已知二层柱
37、JL的 DJL值(相对值)为 0.376，柱 FG的 DFG=0.631，柱 L承受的剪力 V2JL最接近于_kN。 A.18.99 B.24.67 C.28.49 D.37.0（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 二层柱：D BC=0.458，D FG=0.631，D JL=0.376；二层楼层剪力为：V 2=37+74=111kN，*(4).已知上柱 HG反弯点高度位置 y=0.45m，承受剪力 V3HG=13.91kN，下柱 GF反弯点高度位置 y=0.50，承受的剪力 V2GF=47.81kN，则横梁 GL的梁端弯矩 MGL最接近于_kN?m。 A.22.85 B.30.18
38、 C.36.87 D.40.73（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 具体计算如下：上柱 HG的 G端弯矩：M GH=yh3?V3HG=0.453.313.91=20.656kN?m；下柱 FG的 G端弯矩：MGF=(1-y)h2?V2GF=(1-0.5)3.347.81=78.887kN?m；梁 GL的 G端弯矩：*(5).已知各楼层的抗侧刚度 D值的总和分别为D 3=1.189105N/mm，D 2=1.465105N/mm，D 1=1.202105N/mm，由杆件弯曲变形产生的顶层柱顶点位移 最接近于_mm。 A.1.606 B.1.828 C.2.307 D.2.664（分数
39、2.00）A.B.C.D. 解析：解析 由题意可知：*则由杆件弯曲变形产生的顶层柱顶点位移为：= i=0.311+0.758+1.595=2.664mm。某高度为 50m的高层剪力墙结构，抗震等级为二级，其中一底部墙肢的截面尺寸如图所示。混凝土强度等级为 C30，剪力墙采用对称配筋，纵向钢筋为HRB335级钢，竖向和水平分布钢筋为 HPB235级钢。a s=as=25mm。（分数：8.00）(1).已知某一组考虑地震作用组合的弯矩设计值为 28000kN?m，轴力设计值为 3205kN，大偏心受压；墙体竖向分布筋为双排 （分数：2.00）A.B.C. D.解析：(2).若某一组考虑地震作用组
40、合的弯矩设计值为 15000kN?m，轴力设计值为 3000kN，大偏心受压，且已计算出 Mc=17655kN?m，M w=1706kN?m，剪力墙端部受拉(受压)配筋面积 As(As)最接近于_mm 2。 A.2275 B.3301 C.4282 D.6321（分数：2.00）A. B.C.D.解析：(3).剪力墙端部设暗柱，该剪力墙底部暗柱的竖向钢筋最小配置数量应为_。 A B C D （分数：2.00）A.B. C.D.解析：(4).考虑地震作用组合时，墙肢的剪力设计值 Vw=2600kN，轴向压力设计值 N=3375kN，计算截面处剪跨比=1.5。假定剪力墙水平钢筋间距 s=200mm
41、剪力墙水平钢筋的面积 Ash最接近于_mm 2。 A.142 B.196 C.221 D.290（分数：2.00）A.B.C. D.解析：某建于非地震区的 20层框架剪力墙结构，房屋高度 H=70m，如图所示。屋面层重力荷载设计值为 0.8104kN，其他楼层的每层重力荷载设计值均为1.2104kN。倒三角形分布荷载最大标准值 q=85kN/m；在该荷载作用下，结构顶点质心的弹性水平位移为 u。（分数：15.00）(1).在水平力作用下，计算该高层建筑结构内力、位移时，若不考虑重力二阶效应的不利影响，则其顶点质心的弹性水平位移 u的最大值应为_mm。 A.50 B.60 C.70 D.80（
42、分数：5.00）A.B. C.D.解析：(2).假定结构纵向主轴方向的弹性等效侧向刚度 EJd=3.5109kN?m2，底层某中柱按弹性方法计算但未考虑重力二阶效应的纵向水平剪力标准值为 160kN。试问，按有关规范、规程要求，确定其是否需要考虑重力二阶效应不利影响后，该柱的纵向水平剪力标准值的取值，最接近于_kN。 A.160 B.180 C.200 D.220（分数：5.00）A. B.C.D.解析：(3).假定该结构横向主轴方向的弹性等效侧向刚度 EJd=2.28109kN?m2，且 。又已知，某楼层未考虑重力二阶效应求得的层间位移与层高之比 ，若以增大系数法近似考虑重力二阶效应后，新求
43、得的比值，则不能满足规范、规程所规定的限值。如果仅考虑用增大 EJd值的办法来解决，其他参数不变，试问，结构在该主轴方向的 EJd最少需增大到_倍时，考虑重力二阶效应后该层的 比值才能满足规范，规程的要求。提示：从结构位移增大系数考虑； （分数：5.00）A.B. C.D.解析：某大底盘单塔楼高层建筑，主楼为钢筋混凝土框架核心筒，与主楼连为整体的裙房为混凝土框架结构，如图 1所示；本地区抗震设防烈度为 7度，建筑场地为类。（分数：15.00）(1).假定裙房的面积、刚度相对于其上部塔楼的面积和刚度较大时，则该房屋主楼的高宽比取值应为_。 A.1.4 B.2.2 C.3.4 D.3.7（分数：3
44、00）A.B. C.D.解析：(2).假定该房屋为乙类建筑，其中框架结构用于抗震措施的抗震等级应为_。 A.一级 B.二级 C.三级 D.四级（分数：3.00）A. B.C.D.解析：(3).假定该建筑抗震设防类别为丙类，第 13层(标高 50.353.2m)采用的混凝土强度等级为 C30，钢筋采用 HRB335( )及 HPB235( )。核心筒角部边缘构件需配置纵向钢筋，如图 2所示。下列纵向配筋最接近且最符合规程构造要求的是_。图 2ABCD （分数：3.00）A.B.C. D.解析：(4).今有一位于 7度抗震设防区的钢筋混凝土筒中筒结构，高 160m，平面尺寸为 42m36m，楼面
45、采用压型钢板混凝土组合楼面，下列各项中，最有可能采用_作为内筒平面尺寸。 A.15m13m B.17m14m C.18m15m D.21m16m（分数：3.00）A.B.C. D.解析：(5).某一高 175m，46 层的钢框架核心筒结构办公楼(见图)，平面是正方形，LB=35m35m，一般层层高 3.8m，每层的建筑物质量为 1.55t/m2，位于市中心区，地面粗糙度为 D类基本风压 w0=0.55kN/m2，经计算结构的基本自振周期 T1=3.5s，则顺风向顶点最大加速度接近于_m/s 2。（分数：3.00）A. B.C.D.解析：上海市区有 10层的框架结构，丙类建筑。沿高度质量和刚度均
46、匀。层高4.00m，已知房屋总高度 H=40m，房屋总宽度 B=30m，基本风压为w0=0.60kN/m2，房屋总长 L=50m。第一、第二振型如图所示，各层重力荷载代表值 Gi=20000kN，结构阻尼比 =0.05，该建筑建于类场地。（分数：20.02）(1).当结构的基本自振周期 T1=1.24s时，风荷载脉动增大系数最接近于_。 A.1.402 B.1.372 C.1.352 D.1.342（分数：2.86）A.B. C.D.解析：(2).若风荷载脉动增大系数 =1.360，则楼顶处的风振系数 40最接近于_。 A.1.556 B.1.538 C.1.412 D.1.337（分数：2.86）A.B. C.D.解析：(3).若楼顶处的风振
